塔吊施工方案

1、塔吊專項(xiàng)施工方案一、工程概況工程名稱：XXX建設(shè)單位：XXX指揮部設(shè)計(jì)單位：XXX設(shè)計(jì)研究總院勘察單位：XXX勘察分院施工單位：XX建設(shè)股份有限公司XXX地塊位于XXX南路東側(cè)、橋閘路以北地塊，東側(cè)為海門河，北側(cè)為同步施工的XXX地塊。由1幢27層主樓及相應(yīng)3層裙房組成。本單位承包施工段為該工程的 C幢樓及1/14軸-26軸X A軸-H軸范 圍地下室與自行車集中停放夾層區(qū)段。框架結(jié)構(gòu)。該工程土 0.000為絕對(duì)高程5.250m。場(chǎng)地東側(cè)地面自然測(cè)量標(biāo)高為-1.250 m南側(cè)地面自然測(cè)量標(biāo)高為0.850 m，西側(cè)地面自然測(cè)量標(biāo)高為-0.700 m。西側(cè)即市區(qū)市政通車主道路。本地塊周邊為裙房，地下

2、室板面標(biāo)高為-8.600m，板厚500 mm,板下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層，基坑周邊均為單樁承臺(tái)，承臺(tái)高度為1200 mm承臺(tái)底標(biāo)高為10.05m;基坑周邊地梁均為上翻梁，梁底標(biāo)高與板底標(biāo)高均為-9.350m ;主樓位于基坑中部。地下室板面標(biāo)高為-9.500m，板厚500伽，下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層；主樓板底標(biāo)高為-10.250m。(一)、地質(zhì)條件依據(jù)XXX勘察研究院XXX地塊巖土工程勘察報(bào)告，該場(chǎng)地基坑開挖影響深度范圍內(nèi)的土層分布大 致如下：(1 )、1層雜填土：成份雜，主要由碎石、塊石及碎磚、灰渣等建筑垃圾組成，局部有舊基礎(chǔ)，土 質(zhì)松散、不均。層厚 0.4

3、-1.8m;(2) 、2層粘土：灰黃色，可塑，中壓縮性。層厚0.9-2.2m ;(3) 、3-1層淤泥質(zhì)粘土：淺灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.8-2.9m ;(4) 、3-2層淤泥：灰色，流塑，高壓縮性，含有機(jī)質(zhì)。層厚4.0-12.2m ;(5) 、3-3層淤泥質(zhì)粘土：灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.6-3.3m ;(6) 、3-3a層含粘性土礫砂：灰色，松散，飽和，土質(zhì)不均。層厚0.6-4.2m ;(7) 、4-1層含角礫粘性土：灰色，松散，密度上部差。層厚1.1-2.9m ;(8) 、4-2層含粘性土角礫：淺灰色、灰蘭色、灰黃色，一般中密，局部密實(shí)。層厚0.6-3.7m ;(9) 、5層全風(fēng)

4、化基巖：一般灰綠色，中下部為黃褐色，原巖為凝灰?guī)r，一般具有原巖結(jié)構(gòu)，部分風(fēng)化徹底，成土狀，局部上部為殘坡積土。層厚0.8-8.8m ;(10) 、6層強(qiáng)風(fēng)化基巖：灰色、灰褐色、灰白色，原巖為凝灰?guī)r，碎塊狀構(gòu)造，巖性較差，易崩解， 遇水易軟化。層厚 0.8-11.50m ;(11 )、7-1層為中強(qiáng)風(fēng)化基巖。層厚0.8-8.40m ;場(chǎng)地地下水埋深較淺，根據(jù)勘察報(bào)告地下水埋深為地表下絕對(duì)高程2.94-3.42m ,主要接受大氣降水和地表水滲入補(bǔ)給；坑底土層3-1、3-2、3-3層土體靈敏度高，抗剪強(qiáng)度低，觸變后強(qiáng)度損失大，易流變，基坑開挖時(shí) 易造成坑壁失穩(wěn)、坑底涌土、地面沉陷等現(xiàn)象?；娱_挖影響

5、深度范圍內(nèi)地基土層的物理力學(xué)指標(biāo)詳下表：口重度含尸口 2土層名稱厚度(KN/水率號(hào)m3(%固結(jié)快剪指標(biāo)滲透系數(shù)(cm/s )C(Kpa)()水平垂直FANGTJAHI Ofi GROW Cfl. LTD.1雜填土0.4亠1.8(18.0)(10.0)(10.0)2粘土0.9 -2.219.232.817.913.81.30E-81.17E-83-1淤泥質(zhì)粘土0.8 -2.917.448.510.210.24.78E-83.36E-83-2淤泥4.012.216.558.28.05.04.14E-81.17E-63-3淤泥質(zhì)粘土0.63.317.447.711.010.83-3a含粘性土礫砂0.

6、64.219.528.5:(20)(25)4-1含角礫粘性土1.12.919.519.2(30)(25)4-2含粘性土角礫0.63.720.0(40)(30)5全風(fēng)化基巖0.88.820.0r (50)(35)6強(qiáng)風(fēng)化基巖0.811.522.0(100)(60)7-1中強(qiáng)風(fēng)化基巖0.88.422.0(100)(60)土層參數(shù)取自勘察報(bào)告（括號(hào)內(nèi)數(shù)值為經(jīng)驗(yàn)值）土層分布見附圖塔吊樁土層示意圖。（二）、塔吊基礎(chǔ)布置本工程擬用ZJ5311型塔式起重機(jī)，考慮到周圍建筑的限制及塔吊自身臂工作范圍的影響，現(xiàn)將塔吊布置于C-AX C-9軸之間，43#勘察點(diǎn)附近，以下計(jì)算均以 43#勘察孔作為參數(shù)依據(jù)。見附圖塔

7、吊樁定 位圖。（三）、塔吊基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)采用 C30鋼筋混凝土承臺(tái)，配 4根800人工挖孔灌注樁，樁底到達(dá) 7-1層為中強(qiáng)風(fēng)化基 巖中等風(fēng)化凝灰?guī)r。樁身采用C30混凝土，內(nèi)配主筋1020,鋼筋保護(hù)層50mm螺旋筋8150/200（在承臺(tái)下 5000范圍內(nèi)為 8150）。加勁箍122000。塔吊樁基穿過雙層地下室，為高承臺(tái)樁基。（四）、基礎(chǔ)施工塔吊樁基采用人工挖孔灌注樁法成樁，施工完畢后鑿除護(hù)筒下 600mm范圍內(nèi)混凝土。樁基礎(chǔ)深入承臺(tái)100mm具體做法見附圖。樁孔灌注樁在穿過地下室底板時(shí)，底板留后澆施工洞口（5200X 5200mm）,施工洞口周側(cè)設(shè) 3mm鋼板止水帶，具體做法如附圖所示。后

8、澆洞位置墊層采用 150厚C20混凝土。后澆洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土澆搗（底板設(shè)計(jì)為C35）。（五）、塔基沉降控制塔吊承臺(tái)四圍設(shè) 4個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)，在主體樓層施工過程中控制觀測(cè)塔吊沉降。塔基允許沉降差為6mm垂直度偏差2%。（六）、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù)1. 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（500072002）2. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010- 2002）3. 建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50068-2001）4. 公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ021 89、JTJ022 85、JTJ023 85、JTJ024 85, JTJ02586）5 .建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94 94.、承臺(tái)抗傾

9、覆驗(yàn)算、確定和載荷計(jì)算圖式承臺(tái)自重 N1=1.2 X 25.1 X 5.2 X 5.2 X 1.0=814.44KN塔吊獨(dú)立高度：40.5m,實(shí)際施工按 32m考慮，房屋總高度 90 米，增加爬升降及頂面范圍空間，考慮頂升高度約束共計(jì)附著高度99米。9940 5共增加標(biāo)準(zhǔn)節(jié)：N= =19.5取20節(jié)（其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度3按說明書之3米取）增加的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)及附著架總重：N2=1.2 X（ 20 X 780X 9.8 X 10-3+2X 910X 9.8 X 10 ）=204.86KN。其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重 780kg/ 節(jié)，附著 910kg/ 副，按2副考慮。這樣考慮是偏于安全的，因?yàn)?23.00+204.86

10、=627.86KN為附著狀態(tài)對(duì)應(yīng)說明書中表明100m高度時(shí)552KM特別指出：本例塔吊說明書提供的塔吊荷載取值為非工作狀況 的限值亦即可作為極限承載力狀態(tài)下驗(yàn)算的最大值，一般情況下， 可只計(jì)算非工作狀況，況且本例說明書未提供工作狀況下荷載取值。 因此，可只按下表（摘錄）驗(yàn)算：'導(dǎo)荷 工況H(KN)N(KN)M(KN.M)MN(KN.M)非工作狀況71.00423.001575.000.0、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗(yàn)算1 ）塔吊最不利位置:方KaassRS有m魚奇FAWYlMN CWSIRLCTIW QRtUP CCr LTO.2) 抗傾覆驗(yàn)算M 傾=M+H=1575+71 X 1.0=1646.

11、00 KN.MM抗=NX D= (423.00+814.44 )X 2 3,8 2 2安全系數(shù) k= M = 3325 .°1 =2.020M傾 1646 .001646.00X 5.374+5.37425.374 22(丁)423.00814.444=105.328KN>0滿足要求三、高承臺(tái)樁基驗(yàn)算(按JGJ94-94附錄B計(jì)算)一.確定基本設(shè)計(jì)參數(shù)：1) 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)mh m =2 X (d+1)=2 X (0.8+1)=3.6m該深度范圍起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角礫組成。2m1him=m2(2h1h2)h2425 2.

12、08235 (2 208 1.52) 1.523.62X 0.4鋼筋混凝土彈性模量比a20 10443.0 10=6.667 樁身配筋率p g=10 202 =0.625 %800 2 扣除保護(hù)層后樁直徑值d 0=0.8-0.05 X 2=0.7m 樁身換算截面受拉邊緣的截面模量跟=衛(wèi)d 2+2( a e-1) p g d 020.8 0.82 2 (6.667 1) 0.625% 0.72 =3232=0.0530m 3 樁身換算截面慣性矩w0d0= 一0.0530 0.84=0.0212m 樁身抗彎剛度4El =0.85Ecl。=0.85 X 3.0 X 10 X 0.021224）樁的水

13、平變形系數(shù)a 樁身計(jì)算b o=0.9 X （1.5d+0.5）=0.9 X （1.5 X 0.8+0.5）=1.530m 樁的水平變形系數(shù)5 mbo 9.894 1.530-1a =5 =5=0.489m El V540.605） 樁身軸向壓力傳布系數(shù)En取 E N=16） 樁底面地基土豎向抗力系數(shù)G樁入土深度 h=6.78m樁底面地基土豎向抗力系數(shù)G=mX h=9.894 X 6.78=67.081MN/m3基本設(shè)計(jì)參數(shù)m(MN/m4)El(MN.m2)a(m-1)E NCR(MN/m5)9.894540.600.489167.081二.單位力作用于樁身地面處，樁身在該處產(chǎn)生的變位1）單位力

14、Hb下水平位移3 HH h= a y=0.489 X 4.65=2.27385m（其中y取樁頂以下至地下室基礎(chǔ)墊層高度，安全儲(chǔ)備lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m）根據(jù)JGJ94-94附錄B表B-5 （參考表B-3附準(zhǔn)）HH"X B2D1B1D2A 2 B1 A1B2=X 2.12386=0.03360m/MN4.4893540.6(查表 B-6 得 BDi_B1D2 =2.12386 )A 2 B1 A1B 22）單位力H下轉(zhuǎn)角1 13 hh=X A?。！ A4 =X 6.5603=0.01207MN-2 a2Bi aq20.4892 540.63) 單位力M

15、)下水平位移3 hm-13 hm= 3 hh=0.01207 MN4) 單位力M轉(zhuǎn)角3 mm3X AC AG =1 X 1.6787=0.00635 MN-1. mA2B1 A1B20.489540.6單位力作用于樁身地面處，樁身在該處產(chǎn)生的變位3 HH3 MH3 HM3 MM(m/MN)-1(MN )-1(MN )-1 -1(MN . m )0.03360.012070.012070.00635三求單位力作用于樁頂時(shí)，樁頂產(chǎn)生的變位I。3+ 3 mM。2+2 3 mhI0+ 3 HH1 ）單位力H下水平位移3 HH= %5 +0.00635 X 4.65 2+2 X 0.01207 X 4.

16、65+0.03363 5406=0.3451m/MN2)單位力H下轉(zhuǎn)角3 mh3 MHI02+ 3 mM 0+ 3 mh=4.65 2+0.00635 X 4.65+0.01082 540 .6-1=0.0603 m3) 單位力M下的水平位移3 hm' '-13 hm = 3 mh =0.0603m4) 單位力M下，轉(zhuǎn)角3 mm3 MM =1 + 3 MM= 4.65+0.00635=0.0150 MNNN54063 HH3 MH3 HM3 MM(m/MN)(m3.0 104 0.85 0.250.8267.081 0.250.82=32.734MN/m2)發(fā)生單位水平位移時(shí)，

17、樁頂引起的水平力p hh)(m1)(MN1)0.34510.06030.06030.0150單位力作用于樁頂處，樁身在該處產(chǎn)生的變位四.求樁頂發(fā)生單位變位時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力1 ）發(fā)生單位豎向位移時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力p1NN=l0 Nh 1EAC0A=14.65 16.781P HF=HHMMMM.2MH0.34510.01500.0150=9.7377MN/m0.060323)發(fā)生單位水平位移時(shí)，樁頂引起的彎矩p MHp MHFHHMHMM,2MH0.34510.06030.0150=39.1454 MN0.060324 )發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時(shí)，樁頂引起的水平力p hi= p m=39.1454MN5

18、 )發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時(shí)，樁頂引起的彎矩P MM=HHHH'MMMH0.34510.34510.01500.0603 2=224.0313 MN.m樁頂發(fā)生單位變位時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力p NNp HHp MHp HMp MM(MN/m)(MN/m)(MN)(MN)(MN.m)32.7349.737739.145439.1454224.0313五.求承臺(tái)發(fā)生單位變位時(shí)，所有樁頂引起的反力和位移(1 )單位豎直位移時(shí)引起的豎向反力丫vvY vv=n Xp Nh=4 X 32.734=130.936MN/m(2) 單位水平位移時(shí)引起的水平反力丫Y =nXp hh=4X 9.7377=38.9508M

19、N/m(3) 單位水平位移時(shí)引起的反彎矩丫Y 九=-n Xp mhf-4 X 39.1454=-156.5816 MN(4) 單位單位轉(zhuǎn)角時(shí)引起的水平反力丫小(5)=Y 小=-156.5816 MN單位轉(zhuǎn)角時(shí)引起的反彎矩丫YBB ：f n p MM+ p NhE ki Xi2=4X 224.0313+32.734 X (1 X 2.687 ) X 2 =1365.64 MN.m承臺(tái)發(fā)生單位變位時(shí)，所有樁頂引起的反力和位移Y vvY卩卩Y B卩Y卩BY BB(MN/m)(MN/m)(MN)(MN)(MN.m)130.93638.9508-156.5816-156.58161365.64六.求承臺(tái)

20、變位1 )豎向位移V2= =0.4230.81444 =0.00945 (非工作狀況)rw130.936= 1365.64 0.°71 156.5816 1.6318=o.oi22m (非工作狀況) 38.9508 1365.64 156.581622.052923.34295.408 2承臺(tái)變位3)轉(zhuǎn)角變位V(m)非工作狀況0.0945M(m)3(rad)0.01220.0025=22.052 2.476 95.408 0.0602 =0.00536 (非工作狀況)七.求任一基樁樁頂內(nèi)力1) 豎向力N2=(V+ 3x)+ P nn=(0.00945+0.0025 X 2.687)

21、X 32.734 (非工作狀況) =0.52923MN2) 水平力.H 0.071 ecru""H 2=0.01775MNn 43) 彎矩M= 3P MIM UP MH=0.00536 X 144.014-0.0261 X 23.852 ( 非工作狀況)基樁樁頂內(nèi)力內(nèi)力N(MN)H(MN)M(MN.m)非工作狀況0.529230.017750.0825八.求地面處樁身截面上的內(nèi)力1）水平力HH 02= Hi=0.01775MN （非工作狀況）2）彎矩M）M1=M+H0=0.0825+0.01775 X 4.65=0.1650MN.m（非工作狀況）基樁樁頂內(nèi)力內(nèi)力(MN)M)

22、(MN.m)非工作狀況0.017750.1650九求樁身最大彎矩及內(nèi)力位置C2=-M° = Q.489Q.1650 =4.5456(非工作狀況)H00.01775由ay =0.489 X 6.78=3.31542查表得：h= a y=0.6-4.821+(3.315423) x (5.403-4.821)3.5 33.141+ (331542 色 X (3.597-3.141)-1 X (0.6-0.5)3.5 34.4546-3.141+(3'31542_3) X (3.597-3.141)3.5 3=0.542 (非作工作狀況)樁身最大彎矩位置h0 542“.Y2MA=:

23、a=1.108（非工作狀況）0.489查表得：c112=1.059+ (1.0661.059)(3.53.31542 ) +(3.53)(0 .542(1.1201.105 )(1.0661.059 )(3.53.31542)0.5)1.105(3.53.31542)1.0593.533.53=1.082（0.60.5）（非工作狀況）樁身最大彎矩Mnax2=M0CH=0.1650 X 1.082=0.1785MN.m (非工作狀況)十.樁身控制界面內(nèi)力 樁身控制截面內(nèi)力內(nèi)力工況M(MN.m)N(MN)V(MN)非工作狀況0.17850.7450.01775N2=rAh+N+M-!Hh.X2X=

24、0.025 X 0.25 X 譏 X 0.8 2 X 1.108+0.529+1632 5374=0.745MN5374 2 (空422(其中r為容重)四、樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算一.單樁承載力驗(yàn)算n Qpk=3siqsikli+3s.frc .h+ P.f rc.Ap(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第 5.2.11.1-4 計(jì)算)13=X 0.8 X (5 X 2.08+30 X 2.8 X 0.8+55 X 1.4 X 0.7+0.0325 X 0.5 X 15.66 X 10) X 0.9+0.25 X23JIX 0.8 X 2.8 X 10 X 0.40953 =2003.75KN(f rc為巖石飽和單軸抗

25、壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按地質(zhì)勘探報(bào)告第一頁表3取15.66 X 10 Mpas、 P按表插入法計(jì)算為s=0.0325、 P=0.455 X 0.9=0.4095,施工工藝系數(shù)0.9 )取 rsp=1.67則Q =亞sp= 2025.011.67=1212.58 kN因?yàn)镹nax=745kN Q-滿足要求roN=0.9 X 0.745=0.6705MNR=n spQ»k/r sp=1.0 X 2025.01/1.67=1212.58KN由于r°N<R（建筑樁基技術(shù)規(guī)范第 5.2.15-1）滿足要求負(fù)摩阻力引起下拉荷載載效應(yīng)（建筑樁基技術(shù)規(guī)范第 5.2.15.2） ro （N+1.

26、27Q gn）nnQ = n “3 qsi li （建筑樁基技術(shù)規(guī)范第 5.2.16.5）i 1n n=s ax Say/ji d(n9d+d）（建筑樁基技術(shù)規(guī)范第 5.2.16.6）4rmnqsi=r i/ Zi （建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.16.1-2)n _ qsi li =n-ri'-zi) =0.15 X 1.65 X2.082+0.25 X 1.92 X (1.4+2.08)=1.928KN/m 22n n=3.8 / jX 0.80.15 1 .65208X 20.251.652.081.92(2.82.08)2.08 2.08 2.892 (14 2.°8)咚

27、4=4.60>1取n n=1 Qn=1X 刃 X 0.8 X 1.928=4.846KNr o N+1.27Q gn =0.9 X 0.745+1.27 X 0.0048=0.675MN1.6R=1.6 Xn spQ”/r sp=1.6 X 1.2126=1.940MN由于 r 0 (N+1.27Q gn)<1.6R滿足要求二.樁身承載力驗(yàn)算1)樁身軸向力驗(yàn)算r 0 N=0.9 X 0.745=0.6705MN2w c.f cA=0.8 X 14.3 X 0.25 X 3.14 X 0.8 =5.75MNr0 N=0.6705< f cA=5.75MN滿足要求2 ）樁身水平力

28、驗(yàn)算r。H=0.9 X 0.01775=0.01598MNa hd2(1+ 0.5匕)5 1.5d2m ftA0.5d (JGJ94-94 第 4.1.1.2)=40X 10-3 X 0'2X J 1.430：2,7；54 0.82)5 1.5 0.8205 0.8=0.0343MN0.5d =0.0343MN2r0 H=0.01598MN<a hd (1 +滿足要求3）樁身承載力驗(yàn)算（1）樁身計(jì)算長(zhǎng)度（以表 5 5.3-2?。㊣ c=0.7(l c+ 40 )=0.7 X 件65+ )=8.98m0.489(2) 樁身穩(wěn)定性驗(yàn)算lc _8.98=11.226d 0.8查表得：=

29、0.9350.9( f cA+ f y' A' ) (GB50010-2002 第 7.3.1)2=0.9 X 0.93 X (14.3 X 0.25 X 刃 X 0.8 +300X 0.00314)=6.805MN/ Max=0.745MN<0.9 ( f cA+ fy' A' )=6.805MN滿足要求(2)樁身正截面承載力驗(yàn)算 (GB50010-2002第7.3.10-3)非工作狀況m=迴=20.979fc14 .3=As2=10 0.02A0.82N =0.705X 100%=0.625%p sn=fcA 14.3 0.503=0.098a =1+

30、0.75mp s - 0.5 2.25m2 /3.5m s 2(1 n)-0.52.25=1+0.75 X 20.979 X 0.625%20.979 20.625 %23.520.9790.625 %2(10.098)=0.3398a t =1.25-2 a=1.25-2 X 0.3398=0.5703fcAr 3 sin+ fyAssSinsin t-14.30.5030.433sin (0.3398+ 3000.003140.340sin 0.3398sin 0.570=0.368+0.036=0.404MNeo=°.180=0.2420.745d 0.8ea=0.026>

31、;0.023030取 ea=0.02mei= e 0+ e a=0.242+0.02=0.262mlc0.5fcA8.980.41.150.5 體3 0.5°34.8271 .取 1=10.74512.1350.34lc0.011.15 0.01 11.2261.038hn =114000.2740.7(12.135)=1.269ei=1.269 X 0.274=0.348mN ei =0.745 X / Nei =0.260 MN.m< ?f Ar3 c 3sinfyAs* 聖sin t0.404MN .m滿足要求(3) 樁身斜截面承載力驗(yàn)算(GB50010-2002第7.5

32、.12)非工作狀況下MVh 00.22818.350.017750.7取 30.3 fcA =0.3 X 14.3 X 0.503=2.158>0.709MN 取 N=0.709cVc1 .75f t(1.76r)(1.6r) fyvA SV(1.76r)0.07N1.753 11.43 (1.76 0.4) (1.6 0.4)21052 5.027 10(1.76 0.40)0.1500.07 0.745 =0.2819+0.099+0.050=0.3700MN/ V=0.01775MN<1 75aVcft (1.76r) (1.6r) fyv sv (1.76r) 0.07N0

33、.3700MN1S樁身斜載面承載力滿足要求五、塔吊承臺(tái)基礎(chǔ)驗(yàn)算7)角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算(GB50007-2002第、樁截面換算：b=0.8d=0.8 X 800=640mm、沖切力：F=N 樁反力-G承臺(tái)0.745 °.025 5 5 侮匚20.542MN、角樁沖跨比:a1x1x1yh°7800.918850、角樁沖切系數(shù):1x1y込 0.5011y 0.25、受沖切承載力截面咼度影響系數(shù)：以插入法求得hp=0.9836、承臺(tái)抗沖切力F 抗1x(C2加 1y(C1aphpf th 0)=2 X 0.501 X (0.3+ 0.78 ) X 0.983X 1.43 X 0.8

34、52=0.826MN1、沖跨比1xa1x1yh07808500.9182、沖跨系數(shù)0.840.84'07510x0y1y0-20.9180.23、抗沖切力F抗 2 0x ( bca0y )0y (hca°x)hpft h0/ F1=O.542<F 抗 0.826MN滿足要求二、塔吊基礎(chǔ)對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算(GB50007-2002 第 8.5.17-14)=2X 0.751 X (1.6+6.103) X 2X 0.983 X 1.43 X 0.85 =9.702MN4、沖切力(以附著最大荷重對(duì)應(yīng)狀態(tài)考慮)F=N 塔吊 +N 標(biāo)準(zhǔn)節(jié) =0.628 X 1.2=0.754MN

35、/ F l=0.754MN<F抗 9.702 MN滿足要求三、斜截面承載力驗(yàn)算(GB50007-2002 第 8.5.18-1 2)1 、剪跨比2 、剪切系數(shù)7008500.8241.751.01.750.82410.9593 、受剪切承載力截面高度影響系數(shù)1800 7hs(-V)4h1(譽(yù)0.985=2 (0.5290.0139)0.2025121.4 =1.314裂縫限值wiim=0.3mm (根據(jù) GB50010-2002 3.3.4 條確定)GB50010-2002 8.1.2 條：bWEr "(1.9 c 0 .08 de)E ste式中：acr構(gòu)件受力特征系數(shù)取 2

36、.1“一裂縫間受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：（有效要求混凝土截面面積取樁距，縱向受拉鋼筋按樁距內(nèi)根距確定）tesk=1.1-0.65ftkAAsPAtesk=1.1-0.65 X2.016283.19sk0.538001000其中Mk1.314sk0 .87h0As0 .87900sk267.087N/mm2 sk 300N/mm：As20 106283 .19mm2則=1.1-0.65 X2.01tk2滿足配筋強(qiáng)度要求267 .0870.538001000101泌 267 .087 N /mm 26283.190.379C最外層縱向受控制鋼筋外進(jìn)緣至受拉區(qū)底邊的距離:C=100mm>65mm

37、,取 c=65mmEs鋼筋彈性模量2n id ini idiA s A pA tedeptc則:Wmax2.152Es=2.0 X 10 N/mm220 2020 1.0 2020 mm6283.190.5 380010000.331 %267.087°2齊R(1.9 650.08=0.340mm>wlim=0.300mm本例擬采用20150雙層雙向可滿足裂縫控制要求 （計(jì)算略）為此，提高鋼筋強(qiáng)度等級(jí)或減少間距，（二八 受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算 （GB50010-2002 8.2.25）條2短期剛度 Bs=EsAsho1.154 0.26aE13.5斥式中：Es 鋼筋彈性模量 Es 2

38、.0 105N/mm2 _ 2As=受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積As 7853.99mm （同裂縫驗(yàn)算數(shù)值）h0850 mm0.2 （同裂縫驗(yàn)算數(shù)值）3e 彈性模量比aEEs2.0 1053.0 106.667縱向受拉鋼筋配筋率b.h 07853 .9938008500.243%rf'受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值rf' 02.010 57853 .998501 .150.20.266.6670.243 %1 02.15210 15 Nm mM q (Q 1)M k考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響系數(shù)Q的計(jì)算。壓配筋率等于拉配筋率：As'As'bh 0

39、b.(h as)b.(h as) Q=1.6長(zhǎng)期剛度B:BiMkMq(Q 1)Bs其中：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩，M k Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩,M q =2(0.5290.0139 )1.20.20251.40.91.1則：Bi1.314 109991.282 10(1.6 1) 1.314 102.125 101515=1.3401048 Bi.M51.31410 93800 24814=1.47mm<f=38009.5mm 滿足要求400六、關(guān)于-10.150m后增止水板的設(shè)計(jì)底板區(qū)格為矩型雙向板底板受沖切所需要的厚度:In 1ho=In 2(I n1 嘰

40、)2V4 pl nt In 2P 0.7 hp ft3.83.8(3.83.8)24 58.8 3.8258.80.7 114300=0.21m，3 2.其中P=9.8KN/m x 6m=58.8 KN/m，取In 1= In 2=3.8m,地下水位為地下室回填土后的承壓土水頭壓力，本例中水位在高程3米，經(jīng)抽排后估計(jì)為1米位置，所以測(cè)算高度為 6米。由于未考慮板自身荷載的影響，因此本例取板厚度為250伽，ho=220伽，底板受沖切承載力：Fl =(3.8- 0.23 x 2)2x 58.8=749.4kN""260.7 hpf t nho=0.7 x 1X 1.43 x 3

41、570 x 4 x 230=3.2877 x 10 kN 則由于Fl 0.7 hpft m所以滿足要求。底板斜截面受剪承載力：0.232(3.8x2)Vs=2 x 58.8=187.35kN40.7 hpf t (In 1-2h o)h。=0.7 x 1 x 1.43 x (3800-2 x 230) x 230=0.769 x 106kN 經(jīng)過以上計(jì)算，現(xiàn)取150 mm,部分由其底墊層承擔(dān)可滿足要求。七、關(guān)于頂升塔吊附墻架的復(fù)核計(jì)算、主要計(jì)算軟件:SM Solver 1.5版本(第四版)主要參考：GB5009-2001結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)、施工手冊(cè)、計(jì)算

42、參數(shù)：工作風(fēng)壓按250N/怦，基本風(fēng)壓按 350N/ m2,、各個(gè)狀態(tài)下受力計(jì)算如下；1、工作狀態(tài)下X-X軸各內(nèi)力圖:亍Me?moin i r ipr * 1.3-? ! J . I. U4 1.3 Z. 144L 11 * I I 11 11 J -11受力簡(jiǎn)圖(m,KN/m,KN.m)ssaaaaRfi有陽彰議 FAHGYUAN COkSIRLC" l CRftT CO. LTD.剪力圖(KN)10 0410 38 91-1421.00 -1 也 3彎矩圖(KN.M)2、工作狀態(tài)下 Y-Y軸各內(nèi)力圖:受力簡(jiǎn)圖(m,KN,KN.m)-30 SSTT-422 OfirrTTk1&qu

43、ot;2d ''4Sf "f；彎矩圖(KN.M)MWW£-!t oz工丿A I n1< 4 i&< 3 >剪力圖(KN)3、非起重狀態(tài)下對(duì)角線軸順分方向各內(nèi)力圖151J0109的K、51、us31 98剪力圖(KN)彎矩圖(KN.M)4、非起重狀態(tài)下對(duì)角線軸逆風(fēng)方向各內(nèi)力圖/-11 1A/-r-r'TTT>AJJ/!/J/J/a< 1 »裁占停 < 3 >3F f f 1杯 I/J叫f s >彎矩圖(KN.M)剪力圖(KN)5、工作狀況下桿件1及8受力計(jì)算：彎矩圖（KN.M）軸力圖（K

44、N）6、工作狀況下桿件 5及7受力計(jì)算：-W5彎矩圖（KN.M）軸力圖（KN）ssaaaaRfi有陽彰議 FAHGYUAN COkSIRLC" I -； CRftT CO. LTD.7、非工作狀況下順風(fēng)向時(shí)桿件5及7受力計(jì)算：軸力圖（KN）&非工作狀況下逆風(fēng)向時(shí)桿件1及8受力計(jì)算：軸力圖（KN）9、經(jīng)過以上計(jì)算，得到各最頂部附墻桿的計(jì)算截面的軸力最大值（編號(hào)見受力分析圖）：168伽計(jì)算長(zhǎng)度扣減：選取 桿件1作桿件 1 ： Fi=139.95KN,桿件 5: F5=293.45KN,桿件 7: F7=114.34KN,桿件 8： Fs=126.43KN,撐桿調(diào)整螺絲按68伽Q3

45、45鋼主柄長(zhǎng)度1000伽，撐桿為長(zhǎng)臂驗(yàn)算其軸心抗壓穩(wěn)定性：h1N1I210003910.2741 h2 ； N2I13830104.956K1= I1 H2 = 104.9563.830 仮丨2 H13910.2741.000查表得：2=2.2131=_A = 2.213 =1.3781 1.606Z/HJ(Nf /Hf )1.136因此，I 0X=1 0y=1Q0QX 1.378 X 1.136=1565.408 mm1 0x1565.40816.9992.137N/mm2 =150N/mnnfvF45J.23592.137 X 一 72.374235x查表C-1得=0.823N =139.95 10 牙=46.82 250 N/mn2A 0.82336.317102滿足要求!選取桿件5作短臂驗(yàn)算其軸心抗壓穩(wěn)定性:h1N1I210003910.2741hf ； N2l/1490, 104.956K1= 11 H2 = 10