A平方O工藝設計計算書

1、A平方0工藝設計計算書2.4A/A/O工藝設計241設計參數(shù)厭氧/缺氧/好氧法(4AO法，又稱牙。法)生物脫氤除磷的主要設計參數(shù)項目單位參數(shù)值30。污泥負荷心kgBOD5/kgMLSS-d010.2污泥濃度(A/£SS)XgL2.54.5污泥齡8cd1020污泥產(chǎn)率YkgVSS/kgBODs03-0.6需氧量kgO2/kgBOD51J-1.8水力停留時間HRTh714其中厭氧12h缺氧0.53h污泥回流比R%20100混合液回流比氐%2200總處理效率7%8595（8。5）%5075（"）%5580（冗）242好氧池設計計算(1)反應器內MLSS濃度取MLSS濃度X=300

2、0mg/L,回流污泥濃度XR=9000mg/L故污泥回流比 R=R =Xr X 9000 - 3000 A(2)求硝化的比生長速率式中：Lun硝化菌的最大比生長率，g新細胞/(g細胞d);N出水氨氮的濃度，mg/L此處為8mg/L；Kn半速率常數(shù)，在最大比基質利用率一半時的基質濃度，此處為lmg/Lo先求10時的Un,m=。47泮9"一=0.47/3"°f-0.288g/(gM)故“=0.288xj展卜0.2561(3)求設計SRTd(污泥齡)理論SRT：5/?r=A,0.256設計SRTd：為保證安全設計的SRTd未理論SRT的三倍，故SR7=3x3.91=l1

3、.73d(4)好氧池停留時間a+KdSRT(>X式中Yt污泥總產(chǎn)率系數(shù)，取0.8kgMLSS/kgBOD；So進水BODs濃度mg/L,此處為180mg/L；Se出水溶解性BODs濃度，mg/L；Kd一自身氧化系數(shù)，七二仁"刈在20c時，KzoMX0.04-0.075,此處取0.075。8為溫度修正系數(shù),可取1.02/.06,此處取1.02。故K”10=0,075x1.02(止2°10.062Se=So，-SncSnt=7.1bXaCe式中Ce處理出水中SS濃度，此處為20mg/L；b一一微生物自身氧化率，此處為0.075；Xa在處理水的懸浮固體中，有活性的微生物所占

4、比例，此處為0.4S。'出水BODs濃度，此處為20mg/L故S,=20-7.1x0.075x0.4x20。15.74噌/L故7=膏蹤翁。如(3)好氧池面積V=6000x0.297=1782/n3故好氧池停留時間HRT為:6000生物固體產(chǎn)量(4)1729HRT=x247.1/p一"f)以(l+KdSH7j,1000式中該污水廠最大的處理量，6000m3/cI八6000x0.8x(180-15.74)x'bi°=(1+0.062x11,73)x1000(比較求由氮氧化成的硝酸鹽數(shù)量每產(chǎn)生1g的VSS就要消耗掉0.12g的N,故因生物固化作用除去的TNx.bi

5、。TNXtbio=0.12xPxlw=0.12x456.47x54.78kgId故因硝化/反硝化作用除去的TN為TNe =。(列1000TN.式中 TNinTNout進水總氮量，45mg/L；出水總氮量，20mg/LTN = 6000x(45-20)1000-54.78 = 95.22/6/故產(chǎn)生的硝酸鹽數(shù)量及濃度為:-11N1000x.bio(45-8)x60001000-54.78 = 167.22/6/故硝酸鹽濃度為= 27,87?g/LNQNxl000167.22x1000Q6000243缺氧池設計計算(1)內回流比IR式中(Cq-N)“一一排除的硝酸鹽量，12mg/L故/r=3Z迫-

6、1=132%12(2)缺氧池面積_77V<xlOOO""K&X式中Kde反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS(1)；心=心。啰-刈式中Kde2020C時的反硝化速率，取0.06kgN03N/kgMLSS0t一一溫度修正系數(shù)，取1.08故心=0.06xL08(g。)a0.028拈.95.22x1000一”3故匕=.1133.577rz0.028x3000其水力停留時間HRT為113357HRT=x24»4.5/60002.4.4 厭氧池設計計算(1)厭氧池容積式中匕=24厭氧池停留時間，取21】故厭氧池體積s2x6000“八3匕=500m3242

7、.4.5 曝氣系統(tǒng)設計計算(本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng))(1)設計最大需氧量AORAOR=除去BOD需氧量一剩余污泥當量+消化需氧量一反硝化產(chǎn)氯量L46x。S')1000T42AM=12dLL42x456.47。1000790.73kgQ/d硝化需氧量D、=4.6xCno一n=4.6x167.22、769.21%g。/"反硝化產(chǎn)氯量A=2.86xTNC=2.86x95.22%272.33kgO2/d故AOR=790.73+769.21-272.33=128761kgO?/<1(2)供氣量的計算采用STEDOC300型橡膠膜微孔曝氣器，敷設于距池底0.2m處，淹沒水深4.8m

8、,氧轉移效率30%,計算溫度定為30C。氧在蒸儲水中的溶解度：T=20*C時，Cj(20.c)=9.17n/LT=30*C時，C(3o"c>=7.63口黑/L空氣離開曝氣池面時，氧氣的百分比Q,=21x(1-£_J_x100%(式中Ea=30%)79+21x(l-Ej、15.69%曝氣池混合液中平均氧飽和度品=CS(T|-T+卷j2.u2oxlU42)Sfb(30)= 7.63x1.4736x10、2.026x1()515.69+42x 8.407g / L計算20C時脫氧清水的需氧量SOR =例。物品(3。)-可1。24s。)式中氧轉移折算系數(shù)，取0.85；B一一氧

9、溶解折算系數(shù)，取0.95；P水的密度，lkg/L；Cl一一廢水中的溶解氧濃度，2mg/L故SOR=L'I«1832.46kgO,/d0.85x(0.95x1x8.4-2)x1.024<30-20)-76.35攵曝氣池最大時供氣量=SOR*1(X)=.xioo*848.33/0.3七0.3x30(3)曝氣器計算在每個廊道中每平方米中該設置一個曝氣器，一個曝氣池的總面積360m2。故曝氣池中的微孔曝氣器數(shù)量N=360個。這里采用STEDOC300型橡膠膜微孔曝氣器，其主要性能參數(shù)見下：STED(K3(H)型橡膠膜微孔氣直徑D水深曝氣量服務而積氧利用充氧動力效率阻力7TJ號(

10、mm)(m)n?/(h,個)n自個率()(O:)/kg.(kV.h)(Pa)300262W0.7-1.327-334.5-6.0<3200C300校核每個曝氣頭的供氣量空清X2.36/(力.個)滿足要求。(4)空壓機的選擇空氣管路中總壓力損失按5KPa計算故空壓機所需壓力P為P=(5-0.2)x9.8+5=52.04KPa空壓機供氣量：848.33n?/hx14.14n?/min根據(jù)所需壓力和供氣量，采用兩臺RD-125型羅茨鼓風機(L45mXlm),一用一備。2.4.6其它設備選型(1)厭、缺氧區(qū)攪拌黠取攪拌能量5w/m3,故厭、缺氧區(qū)所需能量為=1.8Kw選用兩臺DOTO15型低速潛水推流器。內回流泵內回流比IR=132%,故內回流流量Qr