低硅高堿、無計劃休風(fēng)后的爐況恢復(fù)及分析

1、摘要 濰鋼1#高爐渣堿度高，高爐爐溫持續(xù)偏低，爐缸虧熱，又因上料故障，造成無計劃休風(fēng)。在恢復(fù)爐況的過程中急于降低焦比，對爐況判斷出現(xiàn)失誤，造成爐況出現(xiàn)反復(fù)。關(guān)鍵詞 低硅  高堿  爐缸虧熱  深料線 1前言濰鋼1#高爐原爐容1080m³，2013年11月30日停爐大修，大修后爐容擴為1250m³，18個風(fēng)口改為20個風(fēng)口，57段冷卻壁由鑄鐵改為銅冷卻壁，單鐵口改為雙鐵口，煤氣回收采用大濾袋加壓反吹系統(tǒng)。自2014年3月5日開爐以來，爐況穩(wěn)定順行情況良好，各項經(jīng)濟指標完成較好。2  &#

2、160;      高爐部分經(jīng)濟指標（2015年5月-2016年3月）高爐部分經(jīng)濟指標見表1。             表1  高爐部分經(jīng)濟指標（2015年5月-2016年3月）時間產(chǎn)量t/d焦比kg/t煤比kg/t燃料比kg/tSi%2015年5月34863471615080.292015年6月33263521565080.312015年7月29713641465100.342015年

3、8月34813521565080.282015年9月35813461575030.292015年10月36293451625070.262015年11月36173501555050.282015年12月35933461595050.272016年1月34703591495080.292016年2月36893621515130.272016年3月13日前37313561575130.273  事故過程3月12日高爐爐況正常時，當(dāng)日鐵水平均情況見表2。表2  3月12日鐵水平均情況日期Si，%S%R2鐵溫，3月12日0.280.0261.2214913月13

4、日夜班接班后風(fēng)量出現(xiàn)萎縮現(xiàn)象，料速減慢，爐溫呈上行趨勢（見表3），事后分析造成爐溫上行的主要原因是爐渣堿度升高，渣堿度由正常的1.21.25升到1.351.40，造成了風(fēng)量萎縮，料速減慢。當(dāng)班工長調(diào)劑爐況時側(cè)重于對爐溫上行趨勢進行重負荷調(diào)劑處理，燃料比由513kg/t減至505kg/t，對渣堿度調(diào)整力度較小。3.1  3月13日鐵溫不足，爐缸持續(xù)虧熱3月13日爐溫、鐵溫、堿度情況見表3。 表3    3月13日爐溫、鐵溫、堿度情況日期爐次開口時間堵口時間Si，%S，%R2鐵溫，3月13日夜班1050120:2021:310.

5、550.0091.3315261050222:0022:360.580.0071.4015001050323:030:200.410.0101.281527105040:461:420.430.0091.291501105052:053:110.400.0111.281521105063:434:500.420.0121.271508105075:165:480.450.0101.291518105086:217:420.350.0171.2715033月13日白班105098:229:000.220.0241.251490105109:4810:500.260.0101.2614821051

6、111:2112:180.100.0301.2414711051212:4313:360.110.0361.2514661051314:1115:200.130.0351.2614751051415:5316:500.170.0301.2414601051517:2318:180.180.0281.2514691051618:4819:480.160.0291.2314613月14日夜班1051720:2021:310.160.0181.2814711051821:5023:080.260.0181.2614771051923:270:200.100.0301.251471105200:401

7、:360.160.0241.231470    3月13日白班，夜班的重負荷料下達后，爐溫呈下行趨勢，鐵水含Si量逐爐次降低，最低至0.10%，渣堿度上限，此時鐵水溫度已出現(xiàn)嚴重不足。當(dāng)班工長只采取了增加噴吹煤量的措施來提高爐溫，并未對焦炭負荷進行調(diào)整。后期生鐵含Si有所升高，但鐵溫未見好轉(zhuǎn)，直至休風(fēng)前爐溫一直控制偏低水平，鐵溫不足，爐缸持續(xù)虧熱。3.2 突發(fā)設(shè)備事故    3月14日0:15爐頂上料系統(tǒng)發(fā)生故障無法上料，爐頂打水控制頂溫，減風(fēng)出凈渣鐵后于1:36休風(fēng)。經(jīng)確認下密液壓缸連桿斷裂，拆卸焊補后

8、，直至14日下午14:36復(fù)風(fēng)，處理設(shè)備事故共歷時13h。4 爐況恢復(fù)采取的措施4.1分析最近爐況主要表現(xiàn)（1）東西鐵場爐溫有偏差，東場鐵溫高，西場鐵溫低，爐溫波動區(qū)間變大。（2）鐵前料慢現(xiàn)象頻繁出現(xiàn)，爐缸中心溫度由164降至156。（3）風(fēng)口狀態(tài)差，明亮但不均勻，有掉生料、掛渣現(xiàn)象。（4）灰鐵比升高，造成布袋壓差升高，灰鐵比由原來7kg/t上升到10kg/t，布袋壓差也由原來正常1.53.0kPa,升高到46 kPa。（因使用直徑300mm×長10m的內(nèi)濾式濾袋，由于壓差較高，反吹次數(shù)由1次/h改為至2次/h，造成濾袋損壞變多。）（5）休風(fēng)后目測料面在7.5m左右，料面煤

9、氣火分布不均勻，東鐵口上方?jīng)]有煤氣火，西鐵口上方煤氣火較盛，東西料面偏差約0.5m。通過觀察料面結(jié)合最近爐況表現(xiàn)，影響爐況的主要原因是爐缸圓周工作不均勻，活躍性變差，氣流不穩(wěn)定，局部有小管道。4.2制定方案    考慮到本次休風(fēng)處理設(shè)備事故用時較長，且休風(fēng)前高爐爐缸存在虧熱、高堿現(xiàn)象，結(jié)合近期爐況表現(xiàn)情況，制定本次爐況恢復(fù)方案：（1）復(fù)風(fēng)時集中加30t凈焦，正常料干焦比380Kg/t，盡快恢復(fù)爐缸熱量。（2）凈焦后集中加酸料，盡快降低爐渣堿度。爐溫Si含量按0.7%1.0%控制，爐渣堿度控制在1.05左右，盡快提高爐缸熱量，恢復(fù)爐缸工作狀態(tài)。（3）復(fù)風(fēng)后

10、焦比380kg/t，調(diào)劑煤量控制爐溫Si：0.40%0.60%，渣堿度R2:1.161.20,鐵溫1490以上，保持2024h，提高爐缸熱量儲備。（4）調(diào)整風(fēng)口布局，擴大風(fēng)口面積，由原來的0.238擴到0.2457，風(fēng)速由200m/s降到195m/s。通過重新布局風(fēng)口，降低風(fēng)速，實現(xiàn)初始煤氣流的合理分布，恢復(fù)合理的操作爐型。（5）趕料線的過程中，礦批由正常時的36t/批縮到25t/批，并調(diào)整料制，采取單環(huán)小角度布料，兼顧邊緣和中心兩股氣流。（6）凈焦過后，視風(fēng)量和料速情況進料制，提高煤氣利用率。（7）加強爐前管理，縮短出鐵間隔，及時排凈渣鐵，保證輕負荷料、酸性料快速下達。5 爐況恢復(fù)

11、過程3月14日14:36復(fù)風(fēng)，由于深料線料柱短煤氣流阻力小，高爐接受風(fēng)量能力較強，根據(jù)各項參數(shù)關(guān)系，快速加風(fēng)至2000m3/min，利用小礦批單環(huán)小角度布料的料制，視頂溫情況趕料線。15:15發(fā)現(xiàn)19#、20#風(fēng)口有漂渣現(xiàn)象，隨即停19#20#風(fēng)口噴煤，并及時組織爐前出凈渣鐵（表3）。表3  復(fù)風(fēng)后爐溫、堿度、鐵溫變化日期爐次開口時間堵口時間SiSR2鐵溫3月14日白班1052115:3016:270.340.0141.2814111052217:0918:210.320.0161.2914051052318:5420:050.180.0321.2514303月15日夜班1

12、052420:2121:510.460.0201.2114501052522:2123:180.600.0201.1614601052623:500:390.560.0211.191471105271:121:580.480.0281.181477105282:253:440.380.0301.201472105294:125:170.410.0261.191480105305:557:420.400.0301.1914793月15日白班105318:249:450.410.0291.1814811053210:0011:480.330.0421.1714821053312:0813:000.

13、200.0301.1614601053413:3414:180.220.0331.1614623月16日夜班1053820:4521:450.180.0551.1314681053922:1923:090.150.0591.151465105413:174:480.530.0161.221484105425:136:330.660.0141.231492     3月15日夜班根據(jù)下料、輕負荷料的下達情況，風(fēng)量逐漸恢復(fù)到2800m³/min，輕負荷料作用后，爐溫劇烈上行，21:30發(fā)生懸料。待渣鐵出凈后減風(fēng)坐料，坐料后高爐接受風(fēng)量能力

14、較好，加風(fēng)過程中各項參數(shù)表現(xiàn)平穩(wěn)參數(shù)關(guān)系正常，風(fēng)量快速加至正常水平。坐料后第一爐爐溫0.60%，后期爐溫穩(wěn)定在0.40%左右，鐵溫有所好轉(zhuǎn)。為盡快達到正常燃料指標，夜班后期重焦炭負荷，將焦比由380Kg/t減到360Kg/t，并根據(jù)冶煉周期增加噴吹煤量（這次負荷的調(diào)整違背了復(fù)風(fēng)前制定的爐況恢復(fù)方案）。5.2  3月15日白班，重負荷料下達后，爐溫下降到正常時控制的水平，但爐缸工作狀態(tài)未恢復(fù)，再次出現(xiàn)鐵溫?zé)崃坎蛔悻F(xiàn)象。15日下午13:10西鐵口上方19#小套漏水嚴重，休風(fēng)更換，發(fā)現(xiàn)風(fēng)口下端燒漏，風(fēng)口小套的燒壞驗證了目前爐缸工作狀態(tài)還未恢復(fù)。復(fù)風(fēng)后爐溫低，含硅量降到0.20%以

15、下，鐵溫不足1470。16日夜班風(fēng)量、風(fēng)壓波動大，關(guān)系緊張，下料緩慢，出現(xiàn)爐涼征兆。風(fēng)量減至2600m³/min，綜合燃料比加到530Kg/t，夜班后期爐溫逐漸有起色，風(fēng)量、風(fēng)壓關(guān)系漸開，下料正常，鐵水含硅量0.50%以上，鐵溫升高至1490。5.3  3月16日白班意識到爐缸工作狀態(tài)還未恢復(fù)，吸取15日夜班的教訓(xùn)，重新按爐況恢復(fù)方案調(diào)劑。16日白班和17日全天高爐操作焦比按390Kg/t，綜合燃料比按530Kg/t左右控制，爐缸工作狀態(tài)明顯好轉(zhuǎn)，爐缸爐中心溫度由156升到163,爐缸工作狀態(tài)恢復(fù)正常（表4），18日各項經(jīng)濟指標逐步恢復(fù)至正常水平。表4  16日白班17日平均爐溫、鐵溫、堿度SiSR2鐵溫0.450.0251.2015106  經(jīng)驗和教訓(xùn)在處理這次爐況過程中，心態(tài)太急，目標不明確，