t砌體結構課程設計(恒荷載3.1,活荷載2.6)

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。t砌體結構課程設計(恒荷載3.1,活荷載2.6)南華大學城市建設學院 砌體結構課程設計 目錄1、 課程設計任務書2、 課程設計計算書 砌體結構課程設計任務書一、 設計題目：多層混合結構房屋設計某多層辦公樓，建筑條件圖見附圖，對其進行結構設計。二、 設計內容1、結構平面布置圖：柱、主梁、圈梁、構造柱及板的布置2、墻體的承載力的計算3、墻體局部受壓承載力的計算4、挑梁、雨蓬的計算5、墻下條形基礎的設計6、繪制各層結構平面布置圖（1：200）7、完成計算書三、 設計資料1、題號及樓面荷載取值第n題（見表一，表

2、中有42道題目，每班學生根據學號選擇相應的題號。）2、其它荷載取值（全部為標準荷載值）（1）、屋面活荷載取2.0,恒荷載取5.0（2）、衛(wèi)生間活荷載取2.5,恒荷載取7.0（3）、鋼筋混凝土容重（4）、平頂粉刷：0.40 （5）、基本風壓：0.40kN/m2 （6）、鋁合金門窗：0.25（7）、墻：240mm厚：5.24；180mm厚：4.103、地質條件 本工程建設場地地質條件較好，持力層為粘土層，持力層厚度4.0米，上部雜填土厚度1.2米,持力層下無軟弱下臥層。粘土層地耐力特征值為220kpa。4、材料（1）、混凝土：C20或C25（2）、磚采用頁巖磚，砂漿采用混合砂漿或水泥砂漿，強度等級

3、根據計算選定。表一題號恒載活載2.02.12.22.32.42.52.6 3.01234567 3.1891011121314 3.215161718192021 3.322232425262728 3.429303132333435 3.536373839404142 本人學號為14號，做第14題，樓面恒、活荷載分別為3.1，2.6。摘要：多層混合結構房屋是一種常見的建筑結構形式之一。它的結構設計的主要任務是結構承重體系的選型、墻體承載力驗算及基礎設計。首先應充分了解設計任務，并根據相關資料選擇結構承重體系和靜力計算方案，然后計算各種荷載產生的內力并對內力進行組合，選取最不利內力組合對承重墻

4、體進行承載力驗算，根據計算對墻體采取一些必要的構造要求措施并進行基礎設計，最后根據規(guī)范繪制各層結構平面圖并注寫圖紙說明。對墻體的內力進行組合時，主要分為可變荷載控制和永久荷載控制兩種。關鍵詞：縱墻 局壓 構造要求Abstract：Multi-layer composite structure housing is a common form of architectural structure. It is the main task of the structural design of load-bearing structural system selection, Bearing Ca

5、pacity and the foundation wall design. Should first fully understand the design task, and select relevant information according to the structure and static load-bearing system calculation program, and then calculate the internal force generated by the various loads and internal forces to combine, se

6、lect the most unfavorable combination of internal forces for Bearing Capacity of the main wall, according to calculated on the construction of the wall to take the necessary measures and to conduct basic design requirements, and finally draw the layers of the plan according to specifications and dra

7、wings note written instructions. Combination of the internal forces on the wall, the main load control is divided into variable and permanent load control two.Keywords： Vertical wall Compression Construction requirements計算書內容 一、 結構方案1. 主體結構設計方案該建筑物層數為五層，總高度為16.5m，層高3.3m<4m;體形簡單，室內要求空間小，橫墻較多，所以采用磚

8、混結構能基本符合規(guī)范要求。2. 墻體方案及布置（1） 變形縫：由建筑設計知道該建筑物的總長度32.4m<60m，可不設伸縮縫。工程地質資料表明：場地土質比較均勻，領近無建筑物，沒有較大差異的荷載等，可不設沉降縫；根據建筑抗震設計規(guī)范可不設防震縫。（2） 墻體布置：應當優(yōu)先考慮橫墻承重方案，以增強結構的橫向剛度。大房間梁支撐在內外縱墻上，為縱墻承重?？v墻布置較為對稱，平面上前后左右拉通；豎向上下連續(xù)對齊，減少偏心；同一軸線上的窗間墻都比較均勻。個別不滿足要求的局部尺寸，以設置構造拄后，可適當放寬。根據上述分析，本結構采用縱橫墻混合承重體系。（3） 14層墻厚為240mm，第五層墻厚180m

9、m。（4） 頂層采用MU15燒結頁巖磚，Mb10混合砂漿；三至五層采用MU10燒結頁巖磚，Mb7.5混合砂漿。（5） 梁的布置：梁尺寸為L-1，L-2為250mm*600mm，L-3為240mm*500mm伸入墻內240mm，頂層為180mm。梁布置見附圖1-1。（6） 板布置：雨篷，樓梯間板和衛(wèi)生間樓面采用現(xiàn)澆板，其余樓面均采用預制裝配式樓面，預制板型號為YKB3652，走廊采用YKB2452。具體布置見附圖。3. 靜力計算方案 由建筑圖可知，最大橫墻間距s=10.5m，屋蓋、樓蓋類別屬于第一類，s<32m， 查表可知，本房屋采用剛性計算方案。二、荷載資料（均為標準值）根據設計要求，荷

10、載資料如下：1、 屋面恒荷載：, 屋面活荷載：。2、 樓面恒荷載：， 樓面活荷載：。3、衛(wèi)生間恒荷載：，活荷載：。4、鋼筋混凝土容重：。5、墻體自重標準值1-4層厚墻體自重；第五層180mm厚，自重 (按墻面計) 鋁合金玻璃窗自重 (按墻面計) 6、基本風壓，且房屋層高小于4m，房屋總高小于38米，所以設計不考慮風荷載的影響。7、 樓梯間恒荷載，活荷載3、 墻體高厚比驗算 1、 外縱墻高厚比驗算 室內地面距基礎高度為0.8m，故底層高度H=3.3+0.8=4.1m， s=10.5m，即s>2H=8.2m，第一層計算高度H0=1.0H=4.1m，二層及二層以上為H0=3.3m。一至四層墻厚

11、0.24m，第五層墻厚0.18m,承重墻取。有窗戶的墻允許高厚比 ： ；允許高厚比，查表得：當砂漿強度等級為M10, M7.5時，=26。a、底層高厚比驗算：（滿足要求）；b、二層四層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）；c、第五層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）2、內縱墻高厚比驗算 a、墻體的計算高度，底層： （滿足要求）； b、二四層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）；c、頂層內縱墻高厚比驗算：（滿足要求）3、 橫墻高厚比驗算 外橫墻底層 ：左橫墻s=6.3m，H=4.1m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.34m，無門洞2=1.0 右橫墻s=6.0m，H=4.1m，H<s<

12、;2H，H0=0.4s+0.2H=3.22m，無門洞2=1.0二層四層：左橫墻：s=6.3m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.18m 右橫墻：s=6.0m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.06m 頂層：左橫墻：s=6.3m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.18m 右橫墻：s=6.0m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.06m 內橫墻：底層：s=2.4m，H=4.1m，s<H，H0=0.6s=1.44m 二層四層：s=2.4m，H=3.3m，

13、s<H，H0=0.6s=1.44m 第五層：s=2.4m，H=3.3m，s<H，H0=0.6s=1.44m 故所有橫墻滿足要求。4、 結構承載力計算選定計算單元： 在房屋層數、墻體所采用材料種類、材料強度、樓面（屋面）荷載均相同的情況下，在外縱墻取一開間為計算單元，有門窗洞口時，計算截面寬度取窗間墻的寬度，由于內縱墻的洞口面積較小，不起控制作用，因而不必計算。外縱墻最不利計算位置可根據墻體的負載面積與其截面面積的比值來判別。橫墻取1米為計算單元，同時取衛(wèi)生間的墻體和樓梯間的橫墻為計算單元。（1）縱墻的承載力驗算 最不利窗間墻垛的選擇墻垛長度/mm2000負載面積A/m3.5

14、5;3.155.5125 荷載計算 A. 屋蓋荷載： 屋面恒荷載標準值 5.4 屋面活荷載標準值 2.0 梁及梁上抹灰：25×0.6×0.25×6.3/2+0.4×（0.6-0.12）×6/2=13.02KN 基本風壓為0.4< 0.7,故不考慮風荷載影響。 設計值： 由可變荷載控制：=1.2×（13.02+5.4×3.5×3.15）+1.4×2.0×3.5×3.15 =117.94KN 由永久荷載控制：= 1.35×（13.02+5.4×3.5×3

15、.15）+2.0×1.4×0.7×3.5×3.15=119.56KNB. 樓面荷載： 屋面恒荷載 3.5 梁及梁上抹灰 13.02KN 活載 2.6設計值： 由可變荷載控制：=1.2×（13.02+3.5×3.5×3.15）+1.4×2.6×3.5×3.15=102.06KN。由永久荷載控制：= 1.35×（13.02+3.5×3.5×3.15）+0.7×1.4×2.6×3.5×3.15=97.76KN。 墻體自重及頂層梁范圍

16、自重女兒墻重（厚180mm，高500mm），高度為500+120=620mm，梁高為600mm。 標準值：= 4.1×3.5×0.62+0.6×3.5×4.1 =17.51KN設計值： 由可變荷載控制：17.51×1.2 =21.01KN 由永久荷載控制： 17.51×1.35=23.63KN計算每層墻體自重時，應扣除窗口面積，加上窗自重。A).頂層，墻厚180mm,計算高度3.3m,自重標準值3.5×3.31.5×1.5×4.11.5×1.5×0.2538.69kN設計值：由可變荷載

17、控制： 38.69×1.2=46.43KN由永久荷載控制： 38.69×1.35=52.23KNB). 對2,3,4,層，墻體厚度均為240mm，計算高度3.3m，其自重標準值為： （3.5×3.31.5×1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25= 49.29KN設計值：由可變荷載控制： 49.29×1.2=59.15KN由永久荷載控制： 49.29×1.35=66.54KNC).對1層，墻體厚度為240mm，底層樓層高度為3.3+0.45+0.35-0.6=3.5m（3.5×3.5-1.5

18、×1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25=52.96 KN設計值： 由可變荷載控制：52.96×1.2=63.56KN 由永久荷載控制：52.96×1.35=71.50KN內力計算 屋面及樓面梁的有效支承長度底層MU15，Mb10，f=2.31N/mm，取=161mm二四層 MU10，Mb7.5，f=1.69N/mm，取=188mm頂層 MU10，Mb7.5, f=1.69N/mm 取=180mm 縱向墻體的計算簡圖 由可變荷載控制的縱向墻體內力計算表樓層上層傳荷本層樓蓋荷載截面截面(KN.M)521.0130117.94180

19、30.64.24138.95185.384185.380102.0618844.84.57287.44346.593340.640102.0618844.84.57442.70501.852495.900102.0618844.84.57597.96657.111651.160102.0616155.65.67753.22815.78表中 =+ M =·+·(負值表示方向相反) =+（墻重） （h為支承墻的厚度）頂層：（h為支承墻的厚度） 由永久荷載控制的縱向墻體內力計算表樓層上層傳荷本層樓蓋荷載截面截面(KN.M)523.6330119.5618030.64.37143.

20、19195.424195.42097.7618844.84.38293.18359.723356.77097.7618844.84.38454.53521.072518.12097.7618844.84.38615.88682.421679.47097.7616155.65.44777.23848.73體承載力計算該建筑物的靜力計算方案為剛性方案，因此靜力計算可以不考慮風荷載的影響，僅考慮豎向荷載。在進行墻體強度驗算時，應該對危險截面進行計算，即內力較大的截面；斷面削弱的截面；材料強度改變的截面。所以應對荷載最大的底層墻體進行驗算（240mm墻）；二層荷載雖比底層小，但砌體強度較?。ㄒ唬佑?/p>

21、M10砂漿，三層用M7.5砂砌筑）；五層的砌體強度與2-4層相同，但截面有變化。所以應對一，二，五層墻體的截面進行強度驗算。對于每層墻體，縱墻應取墻頂截面以及墻底截面進行強度驗算。計算結果如下表：縱向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第二層第五層截面截面截面截面截面截面 5.6704.5704.240753.22815.78597.96657.11138.95185.387.52807.643030.51602402402402401801800.031400.031800.169503.53.53.33.33.33.314.5814.5813.7513.7518.3318.33

22、0.6940.7560.7020.7760.3740.66248000048000048000048000036000036000015151010101010107.57.57.57.52.312.311.691.691.691.69769.51838.25569.46629.49227.54402.761111 1 1 縱向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第二層第五層截面截面截面截面截面截面 5.4404.3804.370777.23848.73615.88682.42143.19195.427.0007.11030.5202402402402401801800.02920

23、0.029600.169603.53.53.33.33.33.314.5814.5813.7513.7518.3318.330.6970.7560.7080.7760.3750.66248000048000048000048000036000036000015151010101010107.57.57.57.52.312.311.691.691.691.69772.83838.25574.33629.49304.20402.761111 1 1綜合上表可以看出，計算墻體在房屋的12層不滿足承載力要求，說明本設計的第一、二層墻體截面偏小或選用的材料強度等級過低。應在第一層設置構造柱來提高墻的承載

24、力，并提高第二層墻體的材料強度等級，即一二層材料強度相同MU15Z磚，MU10混合砂漿，經驗算后符合要求。 砌體局部受壓計算大梁下局部受壓驗算，驗證 +f 上述窗間墻第一層墻垛為例，墻垛截面為240mm×2000mm,混凝土梁截面為600mm×250mm,支承長度240mm. 根據內力計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=102.06kN，=657.11kN 當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=97.76KN，=682.42kN= 161 mm<240 mm=b =161×250=40250 mm=240×(2×240+250

25、)=175200 mm=4.353，取=0 壓應力圖形完整系數=0.7f=0.7×1.64×40250×2.31=106.74KN>=102.06KN（滿足要求）。同理，改變砌筑材料后的第二層也會滿足要求。第三層由于材料強度值降低,故需驗算局壓。第三層梁端局壓驗算： 根據內力計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=102.06KN，=346.59KN 當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=97.76KN，=359.72KN= 188.42mm<240mm=b =188.42×250=47105mm=240×(2×2

26、40+250)=175200 mm =3.723 , 所以=0；壓應力圖形完整系數=0.7f=0.7×1.58×47105×1.69= 88.05KN=102.06KN梁下局部受壓承載力不滿足要求，設制墊塊尺寸為240mm×750mm，墊塊高度為250mm，滿足構造要求。 則 2180000750240AmmbaAbbbl=´=´=因為 7502×2401230mm2000mm 所以 A0295200mm2=1.64 ,1.02428.18.08.01=´=gg上部荷載產生的平均壓應力 查表可得剛性墊塊上表面梁端有

27、效支撐長度：Nl合力點至墻邊的位置為 0.4Nl對墊塊重心的偏心距為 墊塊承重的上部荷載為 0.74×180000=133.2kN 作用在墊塊上的軸向力 N=Nl+N0=132.2+102.06=239.26KN軸向力對墊塊重心的偏心距 查表可得 834.0=j>N=239.26 滿足要求第五層由于墻體截面發(fā)生變化，故也需要驗算局部壓力。根據內力計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=117.94KN，=21.01KN 當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=119.56KN，=23.63KN= 180mm<240mm=b =180×250=45000mm

28、=180×(2×180+250)=109800 mm =2.44<3 , 所以=1.5-0.5×2.44=0.28； 壓應力圖形完整系數=0.7f=0.7×1.42×45000×1.69= 75.59KN+=120.38KN 不滿足要求設制墊塊尺寸為180mm×800mm，墊塊高度為250mm，滿足構造要求。 則 2144000800180AmmbaAbbbl=´=´=因為 8002×1801160mm2000mm 所以 A0208800mm2=1.45 ,1.00826.18.08.01

29、=´=gg上部荷載產生的平均壓應力 查表可得剛性墊塊上表面梁端有效支撐長度：Nl合力點至墻邊的位置為 0.4Nl對墊塊重心的偏心距為 墊塊承重的上部荷載為 0.065×144000=9.36kN 作用在墊塊上的軸向力 軸向力對墊塊重心的偏心距， 查表可得 566.0=j>N=128.92 滿足要求(2) 橫墻的承載力驗算 荷載計算 對于樓面荷載較小，橫墻的計算不考慮一側無活荷載時的偏心受力情況，按兩側均勻布置活荷載的軸心受壓構件取1m寬橫墻進行承載力驗算。衛(wèi)生間之間的橫墻承受由現(xiàn)澆板傳來的荷載，現(xiàn)澆板為雙向板，內力較大，需要進行墻體承載力驗算；同時樓梯間荷載也較大，需

30、要對二號軸線墻體進行驗算，樓梯墻上的梁傳來的集中荷載等效轉化為均布荷載作用于墻上。A.標準一米橫墻承載力驗算屋蓋荷載設計值：由可變荷載控制： =1.2×5.4×3.5×1.0+1.4×2×3.5×1.0=32.48KN由永久荷載控制的組合：=1.35×5.4×3.5×1.0+0.7×1.4×2×3.5×1.0=32.38KN樓面荷載： 由可變荷載控制=1.2×3.5×3.5×1.0+1.4×2.6×3.5×

31、1.0=27.44KN由永久荷載控制的組合：1.35×3.5×3.5×1.0+1.4×2.6×3.5×1.0=29.28KN墻體自重：第五層墻體厚180mm，計算高度3.3m自重標準值為： 4.10×3.3×1.0=13.53KN設計值： 由可變荷載控制的組合：1.2×13.53=16.24KN 由永久荷載控制的組合：1.35×13.53=18.27KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標準值為：5.24×3.3×1.0=17.29KN設計值 由可變荷載控制

32、的組合：17.29×1.2=20.75KN 由永久荷載控制的組合：17.29×1.35=23.34KN 對一層，墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標準值為：5.24×3.5×1.0=18.34KN設計值 由可變荷載控制的組合：18.34×1.2=22.01KN 由永久荷載控制的組合：18.34×1.35=24.76KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層242.74145.1048.722402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.66224000

33、02400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層262.55155.8950.652402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111上述承載力計算表明，墻體的承載力滿足要求。B.樓梯間的橫墻計算屋蓋荷載設計值：由可變荷載控制： = 1.2×（5.4×1.75×1.0+5.4×1.75×1.0）

34、+1.4×（2×1.75×1.0+2 ×1.75×1.0)=32.48KN由永久荷載控制的組合：= 1.35×（5.4×1.75×1.0+5.4×1.75×1.0）+0.7×1.4×（2×1.75×1.0+2 ×1.75×1.0)=32.38KN樓面荷載： 由可變荷載控制=1.2×3.5×1.75×1.0+1.4×2.6×1.75×1.0=13.72KN 由永久荷載控制的組合：

35、= 1.35×3.5×1.75×1.0+0.7×1.4×2.6×1.75×1.0=12.73KNL-3梁自重標準值：=25×0.24×0.5×0.5=1.5KN(集中荷載)設計值： 由可變荷載控制的組合：1.5×1.2=1.8KN 由永久荷載控制的組合：1.5×1.35=2.03KN樓梯間荷載傳給梁L-3,再通過L-3以集中力的形式傳給墻體，荷載設計值如下：由可變荷載控制的組合： 1.2×5.7×3.5×6.31.4×2.2×

36、5.7×6.3×0.5130.72KN由永久荷載控制的組合： （1.35×5.7×3.5×6.30.7×1.4×2.2×5.7×6.3）×0.5=132.96KN樓梯間荷載與梁L-3一起轉變?yōu)榫季€荷載作用于墻上：設計值：由可變荷載控制的組合：q=（1.8+130.72）/6.3=21.03KN/m 由永久荷載起控制的組合：q=(2.03+132.96)/6.3=21.43KN/m則一米橫墻所承受荷載： 由變荷載控制的組合：N=21.03KN/m 由永久荷載起控制的組合：N=21.43KN/m墻

37、體自重：第五層：墻厚180mm，計算高度3.3m自重標準值: 4.1×3.3×1.0=13.53KN設計值： 由可變荷載控制的組合：13.53×1.2=16.24KN 由永久荷載控制的組合：13.53×1.35=18.27KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標準值為：5.24×3.3×1.0=17.29KN設計值 由可變荷載控制的組合：17.29×1.2=20.75KN 由永久荷載控制的組合： 17.29×1.35=23.34KN 對一層，墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標準值為：5.24

38、×3.5×1.0 =18.34KN設計值 由可變荷載控制的組合：18.34×1.2=22.01KN 由永久荷載控制的組合：18.34×1.35=24.76KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表 計算項目第一層第三層第五層271.98159.7248.722402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111 橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層282.07165.655

39、0.652402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111上述承載力計算表明，墻體的承載力滿足要求。C.衛(wèi)生間橫墻的承載力驗算（按雙向板計算）屋面荷載：恒載標準值：（梯形分布）如圖活載標準值：（梯形分布）設計值: 由可變荷載控制的組合： 由永久荷載控制的組合： 可變控制組合荷載：(包括左右衛(wèi)生間的荷載) 永久控制組合荷載：（左右衛(wèi)生間荷載）樓面荷載：恒載標準值：（梯形分布）如圖活載標準值：（梯形分布）設計值: 由可變荷載控制的組合： 由永久荷載控制

40、的組合： 由可變控制組合荷載：(包括左右衛(wèi)生間的荷載) 由永久荷載控制組合荷載：墻體自重：第五層：墻厚180mm，計算高度3.3m自重標準值: 4.1×3.3×6.3=85.293KN設計值： 由可變荷載控制的組合：85.293×1.2=102.287KN 由永久荷載控制的組合：85.293×1.35=115.073KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標準值為：5.24×3.3×6.3=108.940KN設計值 由可變荷載控制的組合：108.940×1.2=130.728KN 由永久荷載控制的組合： 10

41、8.940×1.35=147.068KN 對一層，墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標準值為：5.24×3.5×6.3 =115.542KN設計值 由可變荷載控制的組合：115.542×1.2=138.650KN 由永久荷載控制的組合：115.542×1.35=155.982KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表 計算項目第一層第三層第五層1538.937890.543250.0712402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6621512000151200011340002.3

42、11.691.692640.4961982.8971268.697111 橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層1684.416968.952262.4022402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6621512000151200011340002.311.691.692640.4961982.8971268.697111上述計算表明，墻體的承載力滿足要求。(4) . 雨篷挑梁抗傾覆驗算雨篷的抗傾覆驗算，挑出1.8m。挑梁選240mm×400mm，其雨棚板上的恒荷載為4.0kN/m，活荷載為3.0kN/m。挑出

43、1.8m.埋入為（1.21.5）×1.8m，取2.5m。0.8×2.5×3.30.4×5.24×2.5÷20.120.5×3.3×3.3×5.24×2.53.3÷30.123.4×2.5×3.5×2.5÷20.12186.384kN·m1.8÷20.12×1.8×3.5×4.03.01.80.12×0.24×0.4×25×2×1.80.12/20.

44、24×0.4×3.5×25×1.80.1269.957kN·m得 滿足要求。 <滿足要求挑梁截面配筋計算（按受彎構件計算）其中 (1) 正截面受彎承載力計算：混凝土取C25，鋼筋取HRB335級鋼筋， ； 則<=0.550>=0.2×240×400=192m配416，（2） 斜截面受剪承載力計算(箍筋采用HPB235級鋼筋，)：V=53.316kN 故截面尺寸符合要求驗算是否需要計算配箍 故不需按計算配箍，按最小配箍率配置箍筋： 采用雙肢箍8200，則有4.多層磚混房屋的構造措施（1） 構造柱的設置:由于每

45、層梁端局壓過大，須在梁端設置構造柱。梁下構造柱尺寸為240mm*250mm，其余構造柱尺寸為240mm*240mm。邊柱和角柱的鋼筋采用414，其余構造柱的鋼筋采用412.詳見附圖。構造柱的根部與地圈梁連接，不再另設基礎。在柱的上下端500mm范圍內加密箍筋為6150。構造柱的做法是：將墻先砌成大馬牙槎（五皮磚設一槎），后澆構造柱的混凝土?；炷翉姸鹊燃壊捎肅25。（2） 圈梁設置：各層、屋面、基礎上面均設置圈梁,圈梁尺寸為240mm*500mm橫墻圈梁設在板底，縱墻圈梁下表面與橫墻圈梁底表面齊平，上表面與板面齊平或與橫墻表面齊平。當圈梁遇窗洞口時，可兼過梁，但需另設置過梁所需要的鋼筋。 五、

46、基礎設計根據地質資料，取1.500處作為基礎底部標高，此時持力層經修正后的容許承載力q220 kN/m。20kN/m3。當不考慮風荷載作用時，砌體結構的基礎均為軸心受壓基礎，采用C25混凝土，HPB235鋼筋。（1）計算單元對于縱墻基礎，可取一個1m為計算單元，將屋蓋、樓蓋傳來的荷載及墻體、門窗自重的總和，折算為沿縱墻每米長的均布荷載進行計算。由于永久組合的荷載值較大，起控制作用，故按永久組合來考慮。1、外縱墻基礎尺寸的確定基礎頂面單位長度內軸壓的最大值為實取0.8×（1+0.4）=1.12 m取B=1.5m，l=1.0m2、 驗算地基承載力 確定基礎高度。需滿足（2）、衛(wèi)生間橫墻基

47、礎尺寸的確定基礎頂面單位長度內軸壓的最大值為 滿足要求基礎高度需滿足：樓梯間墻基礎荷載較大，取和衛(wèi)生間橫墻一致的基礎。3、 內橫墻橫墻基礎尺寸的確定：基礎頂面單位長度軸壓標準值基礎高度滿足：6 各層平面布置圖各層平面布置圖包括柱，主梁，圈梁，構造柱，板的布置，以及基礎的布置。比例為1：200，各圖見附頁。參考資料：1. 砌體結構2. 混凝土結構設計原理3. 荷載規(guī)范4. 基礎工程 27recovery and treatment in a timely manner. At the time of construction, should be taken to prevent dust an

48、d mud spill leak, measures such as the sewage outflow, vehicles stained with dirt, construction waste someone to clean up, to avoid polluting the environment 3.2 night arrangements of noise emitted by construction equipment, mixer noise emitted by machinery and equipment next to foam for noise contr

49、ol to prevent noise pollution of the surrounding environment. 3.3 construction managers and construction personnel, special operations personnel listing jobs, site operators, leaders, managers, operators, wearing a helmet is divided into red, blue and yellow species. 3.4 site construction and compan

50、y's comprehensive evaluation, check scores published examination results issued on a regular basis. 4, construction site environmental protection measures in order to protect and improve the living environment and the ecological environment, prevent construction and operation of pollution and nu

51、isance, safeguard the health of residents and workers near the construction area, promoting the development of Socialist construction, environmental protection must be the construction site. 4.1 daily by the Deputy Project Manager, construction, safety officer for the afternoon the second comprehens

52、ive self test, where a violation of the provisions of the environment protection in construction site must be promptly identified and corrective action, made by construction workers on the day of the construction of the log on post records. 4.2 monthly by the Department of projects to be checked, according to the environmental protection in