管樁最新規(guī)程

1、廣 東 省 標 準DBJ/T××××2005錘擊式預應力混凝土管樁基礎技術規(guī)程Specification for hammer-driving pretensioned spun concrete pile foundation（ 征求意見稿 ）2005年5月目 次1、 總則2、 術語和符號2.1 術語2.2 符號3、 管樁的規(guī)格與質量4、 管樁基礎的巖土勘察5、 管樁基礎設計5.1 一般規(guī)定5.2 樁基計算5.3 構造要求和防腐措施6、 管樁基礎施工6.1 一般規(guī)定6.2 管樁的吊運及堆放6.3 打樁機具6.4 打樁施工6.5 收錘7、 工程質量監(jiān)測和

2、工程驗收 7.1 工地用樁及樁尖的檢查和檢測 7.2 打樁施工過程中的工程質量檢查和檢測 7.3 成樁質量的檢測7.4 工程驗收 附錄A 管樁構造圖及現用管樁基本尺寸表 附錄B 機械嚙合接頭結構構造圖 附錄C 管樁樁尖規(guī)格及構造圖 附錄D 選擇打樁錘參考表 附錄E 打樁施工的人工記錄表格式 附錄F 樁頭加固方法 本規(guī)程用詞說明 條文說明（暫略）1 總 則1.0.1 為了在廣東省的錘擊式先張法預應力混凝土管樁（以下簡稱管樁）基礎設計與施工中做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量、保護環(huán)境，特制定本規(guī)程。1.0.2 本規(guī)程是根據國家及廣東省現行有關標準、規(guī)范，考慮管樁基礎設計和施工的特殊性，在

3、總結廣東省施行省標準預應力混凝土管樁基礎技術規(guī)程DBJ/T15-22-98六年多的經驗基礎上修訂的。本規(guī)程未作規(guī)定的其他內容，尚應按現行有關標準、規(guī)范執(zhí)行。1.0.3 本規(guī)程只適用于錘擊貫入法施工的管樁基礎。當采用本規(guī)程方法確定管樁承載力時，所用的管樁及施工工藝、質量檢查及檢測應同時符合本規(guī)程有關規(guī)定。1.0.4 本規(guī)程適用于工業(yè)與民用建筑的低承臺管樁基礎的巖土工程勘察、設計、施工及質量檢查與檢測。鐵路、公路與橋梁、港口、水利、市政等工程的管樁基礎設計和施工可參考使用，但尚應符合國家有關行業(yè)標準。1.0.5 除純摩擦樁外，管樁基礎宜用于樁端持力層為強風化巖層，全風化巖層，堅硬粘性土層，密實卵石

4、、碎石和圓礫、角礫土、砂土、粉土層等場地。下列場地不宜應用或應慎用：1、 樁端持力層以上的覆蓋層中含有較多且難以清除又嚴重影響打樁施工的孤石或其他障礙物；2、 樁端持力層以上的覆蓋層中含有不適宜作樁端持力層且管樁又難以貫穿的堅硬夾層；3、 作為樁端持力層的全風化花崗巖巖層或強風化花崗巖上表層中存在巖脈和較多的未風化球狀體；4、 石灰?guī)r等巖溶地區(qū)；5、 非巖溶地區(qū)上覆土層為淤泥等松軟土層，其下直接為中風化巖、或微風化巖、或中風化巖面上只有較薄（0.8m）的強風化巖層；6、 管樁難以貫入的巖面埋藏較淺且傾斜較大。2 術語和符號2.1 術 語2.1.1 管樁 Pretensioned spun Co

5、ncrete pipe pile本規(guī)程所稱的管樁，是指采用離心成型的先張法預應力混凝土管樁，包括預應力混凝土管樁（代號PC樁）和預應力高強混凝土管樁（代號PHC樁）兩大類。預應力混凝土管樁是指離心混凝土強度等級低于C80且不低于C60的樁；預應力高強混凝土管樁是指離心混凝土強度等級不低于C80的樁。2.1.2 管樁基礎 Concrete pipe pile foundation由沉入土（巖）層中的管樁和連接于樁頂的承臺（低樁承臺）共同組成的以承受和傳遞上部結構荷載的建（構）筑物基礎。2.1.3 錘擊貫入法 Hammer-driving利用打樁設備（柴油錘或液壓錘）的錘擊能量將樁沉入土（巖）層一

6、定深度的施工方法。2.1.4 試驗樁 Piles for hammer-driving information and static-loading test in design phase設計階段為取得承載力數據及其他打樁信息而試打的一定數量的且需做靜載試驗的基樁。2.1.5 試打樁 Piles for hammer-driving to get information for piling打樁前為取得打樁信息而試打的一定數量的基樁，這種基樁不做靜載試驗，一般用高應變打樁分析儀進行配合測試。2.1.6 單樁豎向承載力特征值 characteristic value of vertically

7、 bearing capacity of single pile基樁在發(fā)揮正常使用功能時所允許采用的承載力，其最大值不得大于統(tǒng)計極限承載力的50%。2.1.7 機械嚙合接頭 machine teeth-joint of connection預應力混凝土管樁連接時，利用連接銷與預埋在管樁樁端端頭板上的連接槽、螺栓孔等零部件嚙合形成的接頭，俗稱機械接頭。2.1.8 樁頂填芯混凝土 Concrete for filling cavity of pipe pile upside灌填在管樁頂部內腔的混凝土。2.1.9 封底混凝土 Concrete for filling cavity of pipe p

8、ile bottom灌填在管樁底部內腔的混凝土。2.1.12 送樁 Pile following打樁過程中，借助送樁器將樁頂沉至地面以下一定深度的施工工序。2.1.13 收錘標準 Condition for stop hammering將樁端打至預定深度或達到設計承載力要求時終止錘擊的施工控制條件。2.2 符 號2.2.1 抗力和材料性能fn 填芯混凝土與管樁內壁的粘結強度標準值；fy 鋼筋的抗拉強度設計值；qsia單樁第i層土（巖）的側阻力特征值；qpa單樁的端阻力特征值；Ra 單樁豎向承載力特征值；Rha單樁水平承載力特征值；Rma單樁抗彎承載力特征值；Rp 管樁樁身結構豎向承載力設計值；

9、Rta單樁豎向抗拔承載力特征值；Fc 管樁混凝土軸心抗壓強度設計值；Fptk SBPDL1275/1420鋼棒的抗拉強度標準值；pc管樁混凝土有效預壓應力值；Ec 管樁樁身混凝土的彈性模量。2.2.2 作用和效應Fk 相應于荷載效應標準組合時作用于樁基承臺頂面的豎向力；Gk 樁基承臺和承臺上土自重標準值；Gp樁身自重設計值；Hk 相應于荷載效應標準組合時作用于承臺底面的水平力；Hik相應于荷載效應標準組合時作用于任一根樁樁頂的水平力；Mxk、Myk相應于荷載效應標準組合時作用于承臺底面、通過群樁形心x、y軸的彎矩；Mik相應于荷載效應標準組合時作用于任一根樁的彎矩；N修正后的標準貫入擊數；N實

10、測標準貫入擊數；Q 相應于荷載效應基本組合時的單樁豎向力設計值；Qk相應于荷載效應標準組合時的軸心豎向力作用下任一根樁的豎向力；Qik相應于荷載效應標準組合時的偏心豎向力作用下第i根樁的豎向力；Qt 相應于荷載效應基本組合時單樁豎向拔力設計值；Qtk相應于荷載效應標準組合時單樁豎向拔力。2.2.3 幾何參數A管樁橫截面面積；Aa單根預應力鋼棒的公稱截面積；Ap樁尖水平投影面積；As 管樁內孔受拉鋼筋總公稱截面積；D管樁外直徑；筒式柴油錘型號的首個字母；I管樁橫截面慣性矩；L樁身長度；Li管樁穿越第i層土（巖）的厚度；Up樁身外周長；Upn管樁內孔圓周長。2.2.4 計算系數標準貫入試驗的觸探桿

11、長度校正系數；土的恢復系數；c工作條件系數；i抗拔摩阻力折減系數；0結構重要性系數。3 管樁的規(guī)格與質量3.0.1 管樁可按下列方法分類：1 按樁身混凝土強度等級分為：PC樁及PHC樁。2 按外直徑分為：300、400、500、550、600、800mm等規(guī)格。3 按樁身抗彎性能或混凝土有效預壓應力值分為：A型、AB型、B型和C型。本規(guī)程中管樁的型號按樁身抗彎性能評定。管樁的抗彎性能應符合本規(guī)程3.0.7條規(guī)定。4 按外觀質量和尺寸偏差分為：優(yōu)等品和合格品。3.0.2 管樁所采用的預應力縱向鋼筋必須是預應力混凝土專用鋼棒（代號SBPDL1275/1420），其質量應符合現行行業(yè)標準預應力混凝土

12、用鋼棒YB/T111的規(guī)定。預應力鋼棒應沿管樁周圍均勻布置，無特殊要求時，其保護層厚度不得小于25mm。現用管樁的預應力鋼棒直徑和數量不得低于表3.0.2規(guī)定。表3.0.2 現用管樁的預應力鋼棒數量表外徑壁厚（mm）單節(jié)樁長（m）型號預應力鋼棒配置3007011A67.1*AB87.1B89.0C810.74009512A79.0AB89.0B810.7C1210.7500100、12515A109.0*AB129.0B1210.7C1312.6550100、12515A119.0AB1110.7B1510.7C1512.6600110、13015A139.0AB1310.7B1510.7C1

13、712.6800110、13015A1510.7AB1512.6B2212.6C2712.6注：1、表中預應力鋼棒的直徑均用公稱直徑表示（詳見本規(guī)程3.0.3條）。2、管樁單節(jié)長度一般不宜超過表中規(guī)定值，若超過表中規(guī)定長度，應進行結構驗算和實驗驗證，一般應增添12根鋼棒。3、若管樁采用不同于表3.0.2規(guī)定的預應力鋼棒規(guī)格時需進行等量代換，代換要求應符合本規(guī)程3.0.3條規(guī)定。4、300的A型管樁，當單節(jié)長度10m時，預應力鋼棒配置應為77.1；500的A型管樁，當單節(jié)長度13m時，預應力鋼棒配置應為119.0。3.0.3 預應力鋼棒代換應符合下列規(guī)定：1 代換鋼棒的總公稱截面積不得小于表3.

14、0.2和表3.0.3規(guī)定的鋼棒數量和鋼棒公稱截面積的乘積。2 管樁的預應力鋼棒數量不得少于6根。3 預應力鋼棒幾何特征及理論重量應符合表3.0.3規(guī)定。表3.0.3 SBPDL1275/1420鋼棒幾何特征和理論重量公稱直徑（mm）基本直徑（mm）允許偏差（mm）公稱截面積（mm2）最小公稱面積（mm2）理論重量（kg/m）7.17.25±0.1540.038.80.3149.09.15±0.2064.062.00.50210.711.10±0.2090.087.00.70612.613.10±0.20125.0121.00.981注：1、公稱直徑：設計

15、采用的直徑，按有效面積換算成圓形光面鋼筋的直徑。2、基本直徑：鋼棒的外接圓直徑。3、公稱截面積：橫截面積等同于圓形光面鋼筋公稱直徑的面積。3.0.4 現用管樁的構造要求應符合表3.0.4規(guī)定。管樁構造圖及現用管樁基本尺寸表見附錄A。表3.0.4 管樁的構造要求（mm）外徑D常用壁厚t螺 旋 筋端 頭 板樁 套 箍直徑樁端加密區(qū)L1 非加密區(qū)L2板厚ts坡 口（高×寬）w×1a板厚t1套箍高h1搭接長度h2套箍外徑d1間 距長度間 距300704.050±5120080±5164.0×101.411057299400954.550±51

16、20080±518*4.5×111.4110573995001001255.050±5150080±5184.5×111.4125574995501001255.050±5150080±5204.5×111.4125575496001101305.050±5180080±5204.5×121.4125575998001101306.050±5220080±5225.0×141.414057799注：1、端頭板、樁套箍所用的鋼板材質應采用Q235，其材質性能

17、應符合國家標準或碳素結構鋼GB700中的規(guī)定。2、結構尺寸符號含義見附錄A圖A.0.1和A.0.2。3、鋼套箍與端板焊接應連續(xù)施焊，不得采用點焊，焊渣應全部清除。4、400的A型管樁的端頭板厚度ts可減至16mm。5、配置12.6預應力鋼棒的C型管樁的端頭板厚度應適當加大。6、螺旋筋宜采用冷拔低低碳鋼絲。3.0.5 管樁各部位尺寸偏差應符合表3.0.5規(guī)定。表3.0.5 管 樁 的 尺 寸 允 許 偏 差項 目允許偏差值（mm）檢查工具與檢查方法測量工具精度（mm）優(yōu)等品合格品長度L±0.3%L+0.7%L-0.5%L用鋼卷尺測量，精確至1mm。1樁端部傾斜0.3%D0.5%D將直角

18、靠尺的一邊緊靠樁身，另一邊與端板緊靠，測其最大間隙處，精確至1mm。0.5外徑D600±2+ 5 4用卡尺或鋼直尺在同一斷面測定相互垂直的兩直徑，取其平均值，再進行比較，精確至1mm。0.5>600+3-2+ 7 4壁厚t+100正偏差為1.5負偏差為0用鋼直尺在同一斷面相互垂直的兩直徑上測定四處壁厚，取其平均值，再進行比較，精確至1mm。0.5保護層厚度+50+ 105利用截樁后橫斷面或端頭板預應力鋼棒位置，用游標卡尺量測相互垂直兩直徑上的保護層厚度，取其平均值，再進行比較，精確至0.5mm。0.05樁身彎曲度L/1500L/1000將拉線緊靠樁的兩端部，用鋼直尺測量其彎曲處

19、的最大距離，精確至1mm。0.5端頭板外側平面度0.5將鋼直尺立起橫放在端頭板上，然后慢慢旋轉360°，用塞尺測量最大間隙，精確至0.1mm。0.02外 徑0 1用鋼卷尺在兩個互相垂直的方向上進行測量，取其平均值，再進行比較。精確至1mm。1內 徑0 2厚 度正偏差不限負偏差為0.5用游標卡尺在互相垂直的兩直徑處量測端頭板厚度，取其平均值，再進行比較。精確至0.5mm。0.05 注：1、表內尺寸以管樁設計圖紙為基準；2、預應力鋼棒和螺旋箍筋的混凝土保護層應分別不小于25mm和20mm。3.0.6 管樁的外觀質量要求應符合表3.0.6規(guī)定。表3.0.6 管 樁 的 外 觀 質 量 要

20、求項 目質 量 要 求優(yōu)等品合 格 品粘皮和麻面不允許局部粘皮和麻面累計面積不大于樁總外表面積的0.5%；每處粘皮和麻面的深度不大于10mm，且應修補樁身合縫漏漿不允許漏漿深度不大于10mm，每處漏漿長度不大于300mm，累計長度不大于管樁長度的10%，或對稱漏漿的搭接長度不大于100mm，且應修補局部磕損不允許磕損深度不大于10mm，每處面積不大于50cm2，且應修補內外表面露筋不允許表面裂縫不得出現環(huán)向和縱向裂縫，但龜裂、水紋和內壁浮漿層中的收縮裂紋不在此限樁端面平整度管樁端面混凝土及預應力鋼棒鐓頭不得高出端板平面斷筋、脫頭不允許樁套箍凹陷不允許凹陷深度不大于10mm內表面混凝土塌落不允許

21、接頭樁套箍與樁身結合面漏漿不允許漏漿深度不大于10mm，漏漿長度不大于周長的1/4，且應修補空洞和蜂窩不允許其 他離心成型后廢漿液應倒清，殘留灰漿厚度不大于20mm3.0.7 現用管樁樁身抗裂彎矩及極限彎矩應不小于表3.0.7的規(guī)定值。表3.0.7 現用管樁的抗裂彎矩及極限彎矩值（kN·m）管樁外徑（mm）類 型抗裂彎矩極限彎矩300AABBC2328333834455976400AABBC5263758777104135174500AABBC99121144166148200258332550AABBC125154182211188254328422600AABBC16420123

22、9276246332430552800AABBC36745153561955074396212383.0.8 管樁混凝土有效預壓應力值可按下列經驗公式估算：pc=0.56 n·Aa·Fptk/A800 n·Aa /A （3.0.8）式中 pc管樁混凝土有效預應力值（MPa）；n預應力鋼棒數量；Aa單根預應力鋼棒的公稱截面積（mm2）；FptkSBPDL1275/1420鋼棒的抗拉強度標準值，取1420MPa；A管樁橫截面面積，按管樁直徑和壁厚的理論面積計（mm2）。3.0.9 本規(guī)程未作規(guī)定的管樁質量的其他要求及離心混凝土強度等級評定方法，應符合現行國家標準先張法

23、預應力混凝土管樁GB13476的有關規(guī)定。3.0.10 管樁樁身結構豎向承載力設計值可按下列經驗公式計算： Rp=c·fc·A （3.0.10）式中 Rp管樁樁身豎向承載力設計值，計算時，一般不考慮樁身構造配筋的作用，低樁承臺可不考慮壓曲的影響；c 工作條件系數，PHC樁取c=0.7；PC樁取c=0.75；fc管樁混凝土軸心抗壓強度設計值，按現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010取值，C80混凝土，取fc =35.9MPa；C60混凝土，取fc=27.5MPa；A管樁橫截面面積。3.0.11 機械嚙合接頭適用于300、400、500和600的A型和AB型管樁，其結構構

24、造圖見附錄B。其中連接銷、連接板、彈簧和連接盒采用的材料、尺寸及制作要求應符合廣東省標準預應力混凝土管樁機械嚙合接頭技術規(guī)程的規(guī)定。3.0.12 樁尖應根據地質條件和設計要求選用。常用樁尖有平底十字型鋼樁尖和尖底十字型鋼樁尖；特殊樁尖有鋸齒十字型鋼樁尖、方錐型鋼樁尖、六錐型鋼樁尖、H型鋼樁尖及開口型鋼樁尖等。600的管樁宜選用封口型樁尖。嚴禁不用樁尖直接將管樁打入地基中。樁尖宜用鋼板制作。鋼板材質應符合現行國家標準優(yōu)質碳素結構鋼技術條件GB699或碳素結構鋼GB700的有關規(guī)定，材料的機械性能不得低于Q235A的要求；樁尖制作及焊接應符合現行國家行業(yè)標準建筑鋼結構焊接技術規(guī)程JGJ81的有關規(guī)

25、定。樁尖的規(guī)格及構造圖見附錄C。3.0.13 管樁的產品質量等級（優(yōu)等品和合格品）應與永久標志和臨時標志一起標在管樁表面距端頭10001500mm處，也應列入產品合格證的內容之一。4 管樁基礎的巖土勘察4.0.1 管樁基礎的巖土勘探點，其平面布設、深度以及勘探深度范圍內每一主要土層的取樣和測試要求，除應符合現行國家標準巖土工程勘察規(guī)范GB50021的有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定：1 勘探布點間距宜取1024m，且每項工程或大型項目的每個單位工程的勘探布點不宜少于5個，當地質條件復雜或相鄰勘探點揭露的持力層面的難度大于30°時，應適當加密勘探點。2 勘探孔深度應深入預估樁端平面以下35

26、m；控制性勘探孔的深度應滿足下臥層驗算要求；對需要驗算沉降的管樁基礎，應超過地基變形計算深度。4.0.2 設計擬選用管樁作建筑物的基礎時，巖土工程勘察應適當增加標準貫入試驗；初步勘察資料中標準貫入試驗數據不足時，應根據設計要求補充勘探。當建筑物平面布置已經確定，且場地附近已有巖土工程資料時，可根據實際情況，直接進行詳細勘察?？刂菩钥碧娇咨疃确秶鷥鹊拿恳煌翆雍腿L化、強風化巖層，均應進行標準貫入試驗；一般性勘探孔宜在預估作為樁端持力層的土（巖）層中按本規(guī)程4 .0.3條規(guī)定進行標貫試驗。4.0.3 標準貫入試驗除應符合現行國家標準巖土工程勘察規(guī)范GB50021 的有關規(guī)定外，尚應符合下

27、列規(guī)定：1 各主要土層均應測試；其中遇中密密實砂層、硬塑堅硬粘性土層、殘積土層及全風化巖層時，約每2m測試一次；預估作為樁端持力層的土（巖）層約每1m測試一次。2 在預估作為樁端持力層的土（巖）層中作標貫測試時，當錘擊數已達100擊而貫入深度未滿30cm時，可記錄100擊時的實際貫入深度并終止試驗，但鉆孔深度仍應符合本規(guī)程4.0.1條規(guī)定。4.0.4 本規(guī)程中選用管樁樁側摩阻力特征值和端阻力特征值時所界定的巖土狀態(tài)除粘性土和粉土外，均按修正后的標準貫入擊數N來分類與鑒定，標準貫入擊數N應按下式修正： N=N （4.0.4） 式中 N修正后的標準貫入擊數；N實測標準貫入擊數；觸探桿長度校正系數，

28、可按表4.0.4采用。表4.0.4 觸探桿長度校正系數桿 長（m）36912151821校正系數1.000.920.860.810.770.730.70桿 長（m）242730333639校正系數0.670.640.610.580.550.524.0.5 巖土勘察中應對工程場地中的水和土對管樁的腐蝕性進行判定。當有足夠經驗或充分資料，認定工程場地的水或土對建筑材料不具腐蝕性時，可不取樣進行腐蝕性評價。否則，應取水試樣或土試樣進行試驗。水和土對管樁的腐蝕性可參照現行國家標準巖土工程勘察規(guī)范GB50021中有關水和土對混凝土結構的腐蝕性評價標準進行判定。水土對管樁的腐蝕性等級也可參照表4.0.5-

29、1和表4.0.5-2確定。表4.0.5-1 腐蝕性水對管樁的腐蝕性等級介質類別介 質 組 分指 標鋼筋混凝土S1氫離子指數PH值13強S234.5中S34.56弱S4侵蝕性二氧化碳（mg/l）40弱S52-4硫酸根離子SO 含量(mg/l) 4000強S610004000中S72501000弱S8氯離子CL-含量（mg/l）500010000中S95005000弱S10500無S11鎂離子Mg2+含量（mg/l）4000強S1230004000中S1315003000弱S144銨離子NH+ 含量（mg/l）1000強S158001000中S16500800弱S17苛性堿的鈉離子Na+、鉀離子K

30、+含量（mg/l）50000100000弱S1850000無注：當構件位于滲透系數小于0.1m/d的土壤中時，表中類別一欄S4S18的指標值宜乘以系數1.3； 表4.0.5-2 污染土對管樁的腐蝕性等級介質類別介 質 組 分指 標鋼筋混凝土T12-4硫酸根離子SO 含量(mg/kg土) 6000強T215006000中T34001500弱T4氯離子CL-含量（mg/ kg土）7500中T57507500弱T6400750無T7氫離子指數（pH值）3強T834.5中T94.56.0弱4.0.6 管樁基礎的巖土勘察報告應符合現行國家標準巖土工程勘察規(guī)范GB50021的有關規(guī)定，并宜詳列下列內容：1

31、 工程概況、場地位置、地形及地貌的描述；2 對建筑場地的不良地質現象，如滑坡、崩塌、泥石流、巖溶、土洞等，有明確的判斷、結論和整治措施；3 地下水類型、穩(wěn)定水位和最高水位及其變化幅度；4 場地地下水和地基土對管樁腐蝕性判定的結論；5 抗震設防區(qū)按地震烈度提供的可液化地層分布和判定資料；6 提出符合管樁工程實際的巖土物理力學性能指標值；7 標準貫入試驗成果；8 勘探點平面布置圖、工程地質柱狀圖、工程地質剖面圖等必要圖表及巖芯彩色照片等。5 管樁基礎設計5.1 一般規(guī)定5.1.1 根據地基復雜程度、建筑物規(guī)模和功能特征以及由于地基問題可能造成建筑物破壞或影響正常使用的程度，將地基基礎設計分成三個等

32、級，設計時應根據具體情況，按表5.1.1選用。但根據管樁基礎的特殊性和實際應用情況，單樁豎向承載力特征值大于3000kN的工程也列為甲級地基基礎類型。表5.1.1 地 基 基 礎 設 計 等 級設計等級建 筑 和 地 基 類 型甲級重要的工業(yè)與民用建筑；30層以上的高層建筑；體形復雜、層數相差超過10層的高低層連成一體建筑物；大面積的多層地下建筑物（如地下車庫、商場、運動場等）；對地基變形控制有特殊要求的建筑物；復雜地質條件下的坡上建筑物（包括高邊坡）；對原有工程影響較大的新建筑物；場地和地基條件復雜的一般建筑物；位于復雜地質條件及軟土地區(qū)的二層及二層以上地下室的基坑工程。乙級除甲級、丙級以外

33、的工業(yè)與民用建筑物。丙級場地和地基簡單、荷載分布均勻的七層及七層以下民用建筑及一般工業(yè)建筑，次要的輕型建筑物。5.1.2 管樁基礎設計時，所采用的荷載效應最不利組合及相應的抗力限值應按下列規(guī)定：1 按單樁承載力確定樁數時，傳至承臺底面上的荷載效應應按正常使 用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用單樁承載力特征值。2 計算樁基變形時，傳至承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用。相應的限值應為樁基變形允許值。3 在計算管樁基礎承臺內力、確定承臺高度、配筋和驗算管樁樁身強度時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)

34、下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數。相應的抗力應采用承載力設計值。當需要驗算承臺變形、裂縫寬度時，取正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。4 管樁基礎設計安全等級、結構設計使用年限、結構重要性系數應按有關規(guī)范的規(guī)定采用，但結構重要性系數o不應小于1.0。5.1.3 正常使用極限狀態(tài)下，荷載效應的標準組合值Sk應用下列公式表示：1 由可變荷載效應控制的組合：Sk= SGk +SQ1k +c2 SQ2k +···+cn SQnk （5.1.3-1）2 由永久荷載效應控制的組合：Sk= SGk +c1 SQ1k +c2 SQ2k +··

35、3;+cnSQnk （5.1.3-2）式中 SGk按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值；SQik按可變荷載標準值Qik計算的荷載效應值；ci可變荷載Qi的組合值系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定取值。當考慮以永久荷載效應控制的組合時，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載。3 荷載效應的準永久組合值Sk應用下式表示：Sk= SGk +q1 SQ1k +q2 SQ2k +···+qnSQnk （5.1.3-3）式中 qi準永久組合值系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定取值。5.1.4 在進行基礎結構構件的截面承載力計算或驗算時，應

36、按下列規(guī)定確定相應的荷載效應基本組合設計值S，取其不利者：1 永久荷載與豎向可變荷載組合：計算時已考慮組合值系數（即活荷載折減），取S=1.35Sk （5.1.4-1）計算時組合值系數取1（即不考慮活荷載折減），取S=1.30 Sk （5.1.4-2）2 永久荷載與可變荷載（包括豎向荷載、風、地震作用等）組合，取S=1.25 Sk （5.1.4-3）并應滿足 SR （5.1.4-4）式中 R 基礎結構構件抗力的設計值，按有關建筑結構設計規(guī)范的規(guī)定確定； Sk荷載效應的標準組合值。5.1.5 管樁基礎設計應具備下列基本資料：1 符合本規(guī)程第4章規(guī)定的巖土工程勘察報告；2 建筑場地與環(huán)境條件，包括

37、地上及地下管線、地下構筑物的分布，可能受打樁影響的臨近建（構）筑物的地基及基礎情況，施工機械進退場及現場運行條件，防振、防噪音要求；3 建筑物上部結構類型及型式，荷載大小、分布及性質，生產工藝和對基礎沉降及水平位移的要求；4 建筑場地的總平面圖、建筑物地下室或首層結構平面圖；5 抗震設防的有關資料；6 可選用的管樁規(guī)格、質量等級及供應條件；7 打樁設備性能及其對地質條件的適應性。5.1.6 管樁的選用應按下列原則：1 PHC樁、PC樁適用于非抗震和抗震設防烈度6度、7度和8度的地區(qū)；當用于抗震設防烈度為8度地區(qū)的工業(yè)與民用建筑時，必須選用AB或AB型以上的管樁，嚴禁使用A型樁，且所選樁型的各項

38、力學指標應滿足管樁基礎的實際受力情況。2 甲級地基基礎應選用AB或AB型以上且產品質量等級為優(yōu)等品的PHC樁，不得使用A型樁和合格品等級的樁。3 抗拔樁除樁接頭需按本規(guī)程5.3.5條采用的措施外，應選用AB或AB型以上的PHC樁或PC樁，不得使用A型樁。4 在地下水、地基土對混凝土、鋼筋有弱腐蝕性的環(huán)境下應用的管樁基礎，宜選用AB或AB型以上且產品質量等級為優(yōu)等品的PHC樁，且所采用的預應力鋼棒直徑不得小于9.0mm。5 在地下水、地基土對混凝土、鋼筋有中等腐蝕的環(huán)境下應用的管樁基礎，除樁接頭需按本規(guī)程5.3.7條規(guī)定采用的防護措施外，應選用AB或AB型以上且產品質量等級為優(yōu)等品、摻用磨細摻合

39、料的PHC樁，且所采用的預應力鋼棒直徑不得小于10.7mm。6 在地下水、地基土對混凝土、鋼筋有強腐蝕的環(huán)境下應用的管樁基礎，除樁接頭需按本規(guī)程5.3.8條規(guī)定采用防護措施外，一般不宜選用現行國標先張法預應力混凝土管樁GB13476規(guī)定的預應力混凝土管樁，應針對不同的腐蝕介質選用適用的水泥和外加劑進行特制，其鋼筋保護層厚度應按現行國標先張法預應力混凝土管樁GB13476規(guī)定的管樁產品的最小保護層增加50%以上或按設計要求進行特制，但選用的PHC樁的產品質量等級必須是優(yōu)等品，且所采用的預應力鋼棒直徑不得小于10.7mm。5.1.7 管樁基礎設計應根據承載能力和變形控制的要求進行下列計算或驗算：1

40、 根據樁基的使用功能和受力特性進行樁基的豎向（抗壓或抗拔）承載力計算和水平承載力計算；2 樁身承載力驗算；3 計算承臺內力并驗算其承載力；4 當樁端平面以下存在軟弱下臥層時，尚應做下臥層承載力驗算；5 對于樁中心距小于或等于4倍樁徑的群樁基礎，可視做一假想實體深基礎進行基礎下地基承載力驗算和沉降計算；6 當建筑物對樁基的沉降或水平位移要求嚴格時，尚應作沉降或水平變位驗算；7 當使用條件要求限制混凝土裂縫時，尚應作抗裂或裂縫寬度驗算。5.1.8 管樁的布置應滿足下列要求：1 樁的最小中心距應滿足表5.1.8-1中的規(guī)定。表5.1.8-1 管樁的最小中心距樁 基 情 況樁的最小中心距獨立承臺內樁數

41、超過30根；大面積群樁4.0D獨立承臺內樁數超過9根，但不超過30根；條形承臺內排數超過3排3.5D其他情況3.0D注：（1）樁的中心距指兩根樁橫截面中心點之間的距離；（2）D為管樁外徑；（3）當采用“引孔打樁”或其他減少擠土效應的措施時，管樁的最小中心距可適當減少，但不得少于3.0D。2 采用多樁或群樁時，宜使樁群承載力合力點與其上構件豎向長期荷載作用的合力中心相重合。3 樁的長徑比應小于100。當樁的長徑比大于60，或當樁穿越厚度較大的淤泥等軟弱土層、可液化土層時，應考慮樁身的壓縮量、樁的穩(wěn)定性對承載力的影響。4 同一結構單元宜避免同時采用摩擦樁和端承樁，也宜避免同時采用淺基礎和樁基礎。當

42、受條件限制不得不采用時，則應估計其可能產生的差異沉降對上部結構的影響，必要時應有相應的加強措施。5 應按本規(guī)程1.0.5條的規(guī)定選擇樁端持力層。樁端進入持力層深度，對于粘性土、粉土、砂土、全風化、強風化軟質巖等，不宜小于2D，對卵石、碎石土、強風化硬質巖等，不宜小于1D。6 同一承臺的樁數不多于2根時，應加強承臺間的拉結。單樁承臺應在縱橫方向設置雙向連系梁；雙樁承臺應至少在短軸方向設置連系梁。5.1.9 在滿足樁最小中心距要求的前提下，單個承臺下多樁及群樁基礎總的承載力特征值可視為各單樁承載力特征值之和。5.1.10 基礎混凝土結構的耐久性設計應符合現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010

43、中的有關規(guī)定。承臺和拉梁的混凝土強度等級不得低于C25。5.1.11 管樁基礎承臺設計應符合現行廣東省標準建筑地基基礎設計規(guī)范DBJ15-31中有關承臺計算及構造要求的規(guī)定。5.2 樁基計算5.2.1 對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高大建筑物且樁徑相同的多樁或群樁基礎中，單樁樁頂作用力應按下列公式計算：1 軸心豎向力作用下 kk Qk = （5.2.1-1） n偏心豎向力作用下 kk Mxki MkiQik = ± ± （5.2.1-2） n i 2 i 2 2 水平作用下 Hk Hik= （5.2.1-3） n式中 Fk相應于荷載效應標準組合時作用于

44、樁基承臺頂面的豎向力； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值；Qk相應于荷載效應標準組合時的軸心豎向力作用下任一根樁所承受的豎向力； n 同一樁基承臺中的樁數；Qik相應于荷載效應標準組合時的偏心豎向力作用下第i根樁所承受的豎向力；Mxk、Myk相應于荷載效應標準組合時作用于承臺底面、通過樁群形心、y軸的彎矩； i、i 第i根樁至樁群形心的、x軸線的距離； Hk 相應于荷載效應標準組合時作用于承臺底面的水平力； Hik相應于荷載效應標準組合時作用于任一根樁樁頂的水平力。5.2.2 單樁豎向承載力計算應符合下列設計表達式：1 不考慮地震作用效應組合的標準值：軸心豎向力作用下 QkRa （5.2.2-

45、1）偏心豎向力作用下，除滿足式（5.2.2-1）外，尚應滿足 Qikmax1.2Ra （5.2.2-2）2 考慮地震作用效應組合的標準值：軸心豎向力作用下 Qk1.25Ra （5.2.2-3）偏心豎向力作用下，除滿足式（5.2.2-3）外，尚應滿足 Qikmax1.5Ra （5.2.2-4）式中 Ra單樁豎向承載力特征值； Qikmax相應于荷載效應標準組合時的偏心豎向力作用下單樁所承受的最大豎向力。5.2.3 單樁豎向承載力特征值可通過下列方法和規(guī)定加以確定：1 單樁豎向承載力特征值可根據工程場地地質和樁端持力層等條件按下列經驗公式進行預估：Ra=·Rp （5.2.3-1）式中 R

46、p管樁樁身結構豎向承載力設計值，見本規(guī)程3.0.10條的規(guī)定；經驗系數，一般可取0.60.75。當樁周地質條件較好、樁端持力層為N>50的強風化巖層時取高值；樁周地質條件較差、樁端持力層為軟質風化巖時取低值。在使用管樁歷史較長、設計經驗較豐富的地區(qū)，當管樁樁端持力層為N50的強風化巖層或N30的密實砂土層時，這種估算法也可作為初步確定單樁豎向承載力特征值的一種設計方法。2 當工程設計等級為甲級地基基礎且地質條件較復雜或當地使用管樁的歷史較短、設計經驗不足時，單樁豎向承載力特征值應在設計階段通過打試驗樁確定。同一個管樁工地的試驗樁數量，宜為預估總樁數的0.5%1.0%，且不得少于3根。選擇

47、試驗樁的位置應考慮工程地質條件的代表性和基礎受力部位的重要性。試驗樁的豎向靜載荷試驗方法應符合現行廣東省標準建筑地基基礎設計規(guī)范DBJ15-31附錄單樁豎向靜載荷試驗的要點。但靜載荷試驗的開始時間，根據管樁基礎的特點，除純摩擦型樁及持力層為遇水易軟化的風化巖（如泥巖等）的基樁外，不管在砂土、粉土、粘性土還是飽和軟粘土層中的管樁，為沉樁完成后七天。持力層為遇水易軟化的風化巖的基樁，宜在收錘后2530天進行靜載荷試驗。3 當工程處于應用管樁多年且設計經驗較豐富的地區(qū)，單樁豎向承載力特征值可利用工程樁在正式施工前進行試打并配合高應變動測法確定。同一個管樁工地的試打樁數量，不宜少于預估總樁數的1%，且

48、不得少于5根，根據管樁基礎的特點和廣東省的經驗，宜以試打樁完成24h后復打的高應變動測值作為單樁豎向極限承載力。4 當根據地基土的物理力學指標與承載力參數等經驗關系估算單樁豎向承載力特征值時，可按下式計算：Ra =Upqsia·l i + qpa·A p （5.2.3-2）式中 Up管樁樁身外周長；qsia管樁第i層土（巖）的側摩阻力特征值，如無試驗參數時可按表5.2.3-1取值； l i 管樁穿越第i層土（巖）的厚度； qpa管樁的端阻力特征值，如無試驗參數時可按表5.2.3-3取值； Ap樁尖水平投影面積；當為開口型樁尖時，仍按封口型樁尖的水平投影面積計算。表5.2.3-1 管樁側摩阻力特征值的經驗值qsia（kPa）土（巖）的名稱土（巖）的狀態(tài)qsia填 土1014淤 泥69淤泥質土1014