鍋爐房設(shè)計工藝計算課件

1、鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定 HG/T20680-2011總說明總說明_計算規(guī)定來源計算規(guī)定來源本規(guī)范對原本規(guī)范對原化工企業(yè)鍋爐房設(shè)計計算規(guī)定化工企業(yè)鍋爐房設(shè)計計算規(guī)定（HG/T20680-1990）進(jìn)行了修訂，修訂后）進(jìn)行了修訂，修訂后的標(biāo)準(zhǔn)更名為的標(biāo)準(zhǔn)更名為鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)號（標(biāo)準(zhǔn)號（HG/T20680-2011）。）。 總說明總說明_與原規(guī)定的對比與原規(guī)定的對比 該規(guī)定更名為該規(guī)定更名為鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定；適用范圍擴大到單臺鍋爐額定蒸發(fā)量不設(shè)上限；適用范圍擴大到單臺鍋爐額定蒸發(fā)量不設(shè)上限；鍋爐出口額定蒸汽壓力擴大到不大于鍋爐出口額定蒸

2、汽壓力擴大到不大于9.81MPa，額定，額定出口蒸汽溫度擴大到不高于出口蒸汽溫度擴大到不高于540； 該規(guī)定主要新增計算內(nèi)容包括：鍋爐房爐型選擇，該規(guī)定主要新增計算內(nèi)容包括：鍋爐房爐型選擇，風(fēng)機類型選擇，鍋爐加藥系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)及設(shè)備選型，風(fēng)機類型選擇，鍋爐加藥系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)及設(shè)備選型，燃燒計算中新增燃油、燃?xì)忮仩t，以及燃油、燃?xì)庀等紵嬎阒行略鋈加?、燃?xì)忮仩t，以及燃油、燃?xì)庀到y(tǒng)計算及除塵系統(tǒng)選型，設(shè)備選擇等。統(tǒng)計算及除塵系統(tǒng)選型，設(shè)備選擇等。 在規(guī)定的主要章節(jié)前言敘述中，增加了計算的基在規(guī)定的主要章節(jié)前言敘述中，增加了計算的基本規(guī)定，如計算項目、計算原則和要求、基本公式、本規(guī)定，如計算項目、計

3、算原則和要求、基本公式、公式中某些重要參數(shù)的取值、計算方法及依據(jù)等。公式中某些重要參數(shù)的取值、計算方法及依據(jù)等?？傉f明總說明_修訂后規(guī)定的組成修訂后規(guī)定的組成 修訂后的修訂后的計算規(guī)定計算規(guī)定由正文由正文10章、條文說明章、條文說明和和14個附錄組成，正文為：個附錄組成，正文為：1總則；總則；2鍋爐房熱負(fù)鍋爐房熱負(fù)荷及鍋爐設(shè)備選擇計算；荷及鍋爐設(shè)備選擇計算；3燃料燃燒計算；燃料燃燒計算；4熱力熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；5煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算；算；6制粉系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；制粉系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；7除塵及除灰渣除塵及除灰渣系統(tǒng)計算；系統(tǒng)計算；8煙氣污染

4、物排放和煙囪工藝計算；煙氣污染物排放和煙囪工藝計算；9燃油鍋爐、燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；燃油鍋爐、燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；10燃?xì)忮伻細(xì)忮仩t、燃?xì)庀到y(tǒng)及設(shè)備選擇計算等十章。爐、燃?xì)庀到y(tǒng)及設(shè)備選擇計算等十章。1 總總 則則 本章對本章對計算規(guī)定計算規(guī)定進(jìn)行了原則性說明。進(jìn)行了原則性說明。 本本計算規(guī)定計算規(guī)定對單臺鍋爐規(guī)模和參數(shù)進(jìn)行了對單臺鍋爐規(guī)模和參數(shù)進(jìn)行了較大的調(diào)整，原較大的調(diào)整，原計算規(guī)定計算規(guī)定單臺鍋爐規(guī)模不大于單臺鍋爐規(guī)模不大于65t/h（即屬于小型鍋爐房設(shè)計），蒸汽參數(shù)調(diào)整（即屬于小型鍋爐房設(shè)計），蒸汽參數(shù)調(diào)整為額定壓力不大于為額定壓力不大于3.82MPa、額定蒸汽溫度不大于、額定蒸

5、汽溫度不大于450（即中壓鍋爐），修訂后的規(guī)定對單臺鍋爐（即中壓鍋爐），修訂后的規(guī)定對單臺鍋爐規(guī)模沒有進(jìn)行規(guī)定，蒸汽參數(shù)調(diào)整為額定壓力不大規(guī)模沒有進(jìn)行規(guī)定，蒸汽參數(shù)調(diào)整為額定壓力不大于于9.81MPa、額定蒸汽溫度不大于、額定蒸汽溫度不大于540。 增加了煤粉爐和燃油、燃?xì)鉅t設(shè)計的相關(guān)內(nèi)容，增加了煤粉爐和燃油、燃?xì)鉅t設(shè)計的相關(guān)內(nèi)容，下面重點講述下與我們設(shè)計密切相關(guān)的部分內(nèi)容。下面重點講述下與我們設(shè)計密切相關(guān)的部分內(nèi)容。2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算汽水管道計算汽水管道計算 1）管徑計算：此部分內(nèi)容屬于修訂時新增內(nèi)容。主）管徑計算：此部分內(nèi)容屬于修訂時新增內(nèi)容。主要推薦了一個管

6、徑計算時的經(jīng)濟流速。在實際計算時，要推薦了一個管徑計算時的經(jīng)濟流速。在實際計算時，流速還應(yīng)結(jié)合輸送介質(zhì)的溫降、壓降及氣流引起振動等流速還應(yīng)結(jié)合輸送介質(zhì)的溫降、壓降及氣流引起振動等綜合因素考慮。一般來講，對于直徑小綜合因素考慮。一般來講，對于直徑小介質(zhì)參數(shù)低的介質(zhì)參數(shù)低的管道，宜取下限值，管徑計算參考本規(guī)范第四章內(nèi)容。管道，宜取下限值，管徑計算參考本規(guī)范第四章內(nèi)容。 2）管道壁厚計算：此部分內(nèi)容屬于修訂時新增內(nèi)容。）管道壁厚計算：此部分內(nèi)容屬于修訂時新增內(nèi)容。管道壁厚的計算不同規(guī)定、手冊有不同的計算方法，本管道壁厚的計算不同規(guī)定、手冊有不同的計算方法，本計算規(guī)定計算規(guī)定依據(jù)依據(jù)火力發(fā)電廠汽水管道

7、設(shè)計技術(shù)規(guī)定火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計技術(shù)規(guī)定（DL-T5054）編制）編制。 18.81iQD2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算除氧給水系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算除氧給水系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算 原原計算規(guī)定計算規(guī)定只有熱力式除氧器計算，只有熱力式除氧器計算，本次對原本次對原計算規(guī)定計算規(guī)定進(jìn)行了全面的修訂。進(jìn)行了全面的修訂。 1）增加了除氧器的分類；）增加了除氧器的分類； 序號 除氧方式使用環(huán)境 備注 1熱力除氧 壓力式熱力除氧高壓蒸汽鍋爐大氣式熱力除氧 中低壓蒸汽鍋爐真空除氧 低壓蒸汽鍋爐 2化學(xué)除氧 藥劑除氧低壓蒸汽鍋爐、熱水鍋爐鐵屑除氧 低壓蒸汽鍋爐、熱水鍋爐3解析除氧 低壓蒸汽鍋爐、熱

8、水鍋爐 2）熱力除氧器耗汽量計算熱力除氧器耗汽量計算 式中： 除氧器耗汽量（t / h） G進(jìn)除氧器最大水量（t / h） 除氧器出口水焓（kJ/kg） 除氧器進(jìn)口水焓（kJ/kg） i進(jìn)入除氧器蒸汽焓（kJ/kg） 除氧器的效率，一般取0.98 排氣中蒸汽損失量(t/h),一般按每噸產(chǎn)水量13kg選取xqDiiiiGD*)()(212qD2i1ixD各種壓力鍋爐的給水溶氧指標(biāo)表工作壓力（MPa）熱水鍋爐0.980.981.571.57 2.543.85.85.912.6溶氧（g/L)10010050100157一般大氣式熱力除氧器的出水氧含量小于15g/L。3）增加了藥劑除氧器、鐵屑除氧器、

9、解析除氧）增加了藥劑除氧器、鐵屑除氧器、解析除氧器等除氧除氧劑的消耗，計算依據(jù)的是器等除氧除氧劑的消耗，計算依據(jù)的是熱熱能工程設(shè)計手冊能工程設(shè)計手冊，這部分我們在設(shè)計中不，這部分我們在設(shè)計中不常用，因此這里不做介紹；常用，因此這里不做介紹；4）增加了除氧水箱容積的計算，計算依據(jù)的是）增加了除氧水箱容積的計算，計算依據(jù)的是小火規(guī)小火規(guī)。而。而大火規(guī)大火規(guī)中對除氧水在水中對除氧水在水箱內(nèi)的停留時間規(guī)定的要短箱內(nèi)的停留時間規(guī)定的要短 除氧水箱選擇計算 V=GXtV-除氧水箱有效容積（m3）；G-除氧器對應(yīng)鍋爐額定蒸發(fā)量時給水消耗量（m3/h）；t-除氧水在水箱內(nèi)的停留時間（h），對35t/h及以下的

10、鍋爐，t取20-30min，65t/h及以上的鍋爐，t一般取10-15min，對于蒸汽凝結(jié)水直接返回除氧水箱的，水箱容積可適當(dāng)加大，對于電爐項目因為工況變化大，水箱的容積要適當(dāng)加大。2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐給水泵選擇計算鍋爐給水泵選擇計算 A 鍋爐給水泵的驅(qū)動方式有電動和汽動兩鍋爐給水泵的驅(qū)動方式有電動和汽動兩種形式種形式1由于電動給水泵的系統(tǒng)簡單、啟動快、由于電動給水泵的系統(tǒng)簡單、啟動快、投資少，在中小型熱電站中應(yīng)用廣泛投資少，在中小型熱電站中應(yīng)用廣泛 2在正常運行工況下，當(dāng)蒸汽有降級使用在正常運行工況下，當(dāng)蒸汽有降級使用時，為了充分利用蒸汽能級，可以采用汽時，為

11、了充分利用蒸汽能級，可以采用汽動給水泵。動給水泵。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐給水泵選擇計算鍋爐給水泵選擇計算B鍋爐給水泵臺數(shù)和容量的確定原則鍋爐給水泵臺數(shù)和容量的確定原則 1 鍋爐給水泵應(yīng)設(shè)備用泵鍋爐給水泵應(yīng)設(shè)備用泵 2 鍋爐給水泵的總?cè)萘考芭_數(shù)，應(yīng)保證在任鍋爐給水泵的總?cè)萘考芭_數(shù)，應(yīng)保證在任何一臺給水泵停用時，其余給水泵的總出力，何一臺給水泵停用時，其余給水泵的總出力，仍能滿足所連系統(tǒng)的全部鍋爐額定蒸發(fā)量的仍能滿足所連系統(tǒng)的全部鍋爐額定蒸發(fā)量的110% 3 每臺給水泵的容積，宜按對應(yīng)的鍋爐額定蒸發(fā)量每臺給水泵的容積，宜按對應(yīng)的鍋爐額定蒸發(fā)量的的110%給水量來選擇

12、。給水量來選擇。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐給水泵選擇計算鍋爐給水泵選擇計算 在本次修訂中依據(jù)在本次修訂中依據(jù)泵于原動機選用手冊泵于原動機選用手冊增增加了鍋爐給水泵汽蝕余量校核計算。加了鍋爐給水泵汽蝕余量校核計算。給水泵有效汽蝕余量需選以下三式中較大值：給水泵有效汽蝕余量需選以下三式中較大值：(NPSH)a(NPSH)r(1+ )(NPSH)a(NPSH)rS1(NPSH)a0.6 (NPSH)a有效汽蝕余量（有效汽蝕余量（m），；），；(NPSH)r必需汽蝕余量必需汽蝕余量(m)，從泵廠商資料或樣，從泵廠商資料或樣本中查??；本中查??； 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力

13、系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐排污系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐排污系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算本次修訂對連續(xù)排污和定期排污的計算均進(jìn)行了規(guī)定。本次修訂對連續(xù)排污和定期排污的計算均進(jìn)行了規(guī)定。1）增加了鍋爐或電廠正常排污率的數(shù)值；）增加了鍋爐或電廠正常排污率的數(shù)值；2）定、連排擴容器容積的計算依據(jù)）定、連排擴容器容積的計算依據(jù)熱能工程設(shè)計熱能工程設(shè)計手冊手冊3）增加了）增加了220t/h及以下規(guī)模連排容積的選取表格；及以下規(guī)模連排容積的選取表格；4）為了有效地利用鍋爐排污水中的有效熱能，本次）為了有效地利用鍋爐排污水中的有效熱能，本次修訂將鍋爐排污水冷卻器單獨作為一個設(shè)備列出，給修訂將鍋爐排污水冷卻器單獨作為一個設(shè)備列

14、出，給出了其計算方法。出了其計算方法。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐加藥系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算鍋爐加藥系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算 鍋爐加藥在水處理計算規(guī)定中也有此部分鍋爐加藥在水處理計算規(guī)定中也有此部分內(nèi)容，但是為了使內(nèi)容，但是為了使鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定定保持完整性，本次在本保持完整性，本次在本計算規(guī)定計算規(guī)定中中增加本部分內(nèi)容。規(guī)定的依據(jù)是增加本部分內(nèi)容。規(guī)定的依據(jù)是熱能工程熱能工程設(shè)計手冊設(shè)計手冊。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算減溫減壓系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算減溫減壓系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算 屬于本次修訂新增內(nèi)容，依據(jù)高等學(xué)校教材屬于本次修訂新增內(nèi)

15、容，依據(jù)高等學(xué)校教材熱力發(fā)電廠熱力發(fā)電廠（重慶大學(xué)熱力教研室組編）。但（重慶大學(xué)熱力教研室組編）。但在公式中將二次汽中未蒸發(fā)的水分按在公式中將二次汽中未蒸發(fā)的水分按0計。計。減溫減壓器的計算詳見規(guī)范減溫減壓器的計算詳見規(guī)范P30。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算疏放水系統(tǒng)計算疏放水系統(tǒng)計算 本節(jié)屬于新增內(nèi)容，編制依據(jù)是本節(jié)屬于新增內(nèi)容，編制依據(jù)是熱能工程設(shè)熱能工程設(shè)計手冊計手冊、小型熱電站實用設(shè)計手冊小型熱電站實用設(shè)計手冊和和中小中小型熱電聯(lián)產(chǎn)分成設(shè)計手冊型熱電聯(lián)產(chǎn)分成設(shè)計手冊。 1）對熱力管道和熱力設(shè)備的疏放水做了原則性）對熱力管道和熱力設(shè)備的疏放水做了原則性規(guī)定；規(guī)定；

16、2）對管道疏放水閥門的設(shè)置做了原則性規(guī)定；）對管道疏放水閥門的設(shè)置做了原則性規(guī)定； 3）對于疏放水點做了原則性規(guī)定；）對于疏放水點做了原則性規(guī)定； 4）以表格形式給出了蒸汽管道疏放水及放氣管）以表格形式給出了蒸汽管道疏放水及放氣管徑的選擇徑的選擇 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算工業(yè)水系統(tǒng)計算工業(yè)水系統(tǒng)計算本節(jié)對原本節(jié)對原計算規(guī)定計算規(guī)定的工業(yè)水進(jìn)行了整理，的工業(yè)水進(jìn)行了整理，并以表格形式出了需要冷卻設(shè)備的冷卻水用量的參并以表格形式出了需要冷卻設(shè)備的冷卻水用量的參考值?？贾?。需要說明的是很大一部分工程公司或設(shè)計院對需要說明的是很大一部分工程公司或設(shè)計院對這些設(shè)備的冷卻水已經(jīng)改用

17、循環(huán)水，并且使用工廠這些設(shè)備的冷卻水已經(jīng)改用循環(huán)水，并且使用工廠用戶沒有提出較大的負(fù)面反饋意見用戶沒有提出較大的負(fù)面反饋意見。 2 熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算變壓式蒸汽蓄熱器選擇計算變壓式蒸汽蓄熱器選擇計算 本節(jié)基本維持了原本節(jié)基本維持了原計算規(guī)定計算規(guī)定，只有一，只有一處進(jìn)行了修訂，主要是原處進(jìn)行了修訂，主要是原計算規(guī)定計算規(guī)定的蓄的蓄熱器單位容積飽和水產(chǎn)生的蒸汽量是以計算熱器單位容積飽和水產(chǎn)生的蒸汽量是以計算公式給出，本次修訂改用表格給出，更便于公式給出，本次修訂改用表格給出，更便于設(shè)計時查?。▍⒖家罁?jù)設(shè)計時查取（參考依據(jù)熱能工程設(shè)計手熱能工程設(shè)計手冊冊）。）。 蓄熱器的

18、蓄熱能力主要取決于進(jìn)汽和排汽蓄熱器的蓄熱能力主要取決于進(jìn)汽和排汽的壓差，工作壓差越大則蓄熱能力越大。的壓差，工作壓差越大則蓄熱能力越大。 ，采用變壓式蓄熱器，應(yīng)盡量減低二次蒸汽側(cè)的壓力，一般情況，其工作壓差應(yīng)大于0.3MPa。蓄熱器容積計算：式中：Vj蓄熱器容積（m） K富裕系數(shù)，可取1.11.2 g0 蓄熱器儲汽量（kg） q蓄熱器單位容積飽和水產(chǎn)生的蒸汽量（kg/m），由表查取 換熱系數(shù)，一般取0.980.99 充水系數(shù)，一般為0.850.90蒸汽分汽缸選擇計算蒸汽分汽缸選擇計算 本節(jié)對原本節(jié)對原計算規(guī)定計算規(guī)定基本為修訂?；緸樾抻?。1 低壓鍋爐在蒸汽用戶較多且蒸汽分配難以平衡是應(yīng)低壓鍋

19、爐在蒸汽用戶較多且蒸汽分配難以平衡是應(yīng)設(shè)分汽缸設(shè)分汽缸2 對單元制鍋爐，分汽缸直徑不應(yīng)小于鍋爐出口蒸汽對單元制鍋爐，分汽缸直徑不應(yīng)小于鍋爐出口蒸汽管直徑，對母管制鍋爐，分汽缸直徑不應(yīng)小于蒸汽管直徑，對母管制鍋爐，分汽缸直徑不應(yīng)小于蒸汽母管直徑。母管直徑。3 分汽缸直徑應(yīng)大于最大蒸汽支氣管直徑的分汽缸直徑應(yīng)大于最大蒸汽支氣管直徑的1.5倍，但倍，但應(yīng)小于最大蒸汽支管直徑的應(yīng)小于最大蒸汽支管直徑的3倍。倍。疏水?dāng)U容器容積計算疏水?dāng)U容器容積計算 以表格形式給出以表格形式給出480t/h以下疏水?dāng)U容器的數(shù)量容積以下疏水?dāng)U容器的數(shù)量容積的參考值。在實際設(shè)計中根據(jù)情況酌情處理。的參考值。在實際設(shè)計中根據(jù)情

20、況酌情處理。3 煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算 本章是在原本章是在原計算規(guī)定計算規(guī)定第第5章的基礎(chǔ)上修訂的，章的基礎(chǔ)上修訂的，但對章節(jié)進(jìn)行了重新進(jìn)行編排，本章只涵蓋了煙、但對章節(jié)進(jìn)行了重新進(jìn)行編排，本章只涵蓋了煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算，而將除塵及灰渣系統(tǒng)計算風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算，而將除塵及灰渣系統(tǒng)計算和煙氣污染物排放和煙囪工藝計算獨立成章編制，和煙氣污染物排放和煙囪工藝計算獨立成章編制，分別編入第分別編入第7章和第章和第8章。章。煙、風(fēng)系統(tǒng)選擇計算煙、風(fēng)系統(tǒng)選擇計算 本節(jié)內(nèi)容相對簡單，本次修訂主要是增加了煙本節(jié)內(nèi)容相對簡單，本次修訂主要是增加了煙風(fēng)煤粉管道壁厚選擇（依據(jù)是風(fēng)煤

21、粉管道壁厚選擇（依據(jù)是火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程）3 煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算 風(fēng)機選擇計算風(fēng)機選擇計算 原原計算規(guī)定計算規(guī)定相對較模糊，操作性不強，本相對較模糊，操作性不強，本次進(jìn)行了全面的修訂。次進(jìn)行了全面的修訂。 1）增加風(fēng)機數(shù)量設(shè)置的規(guī)定（依據(jù)小火規(guī)和大）增加風(fēng)機數(shù)量設(shè)置的規(guī)定（依據(jù)小火規(guī)和大火規(guī)）；火規(guī)）； 2）對風(fēng)機計算時風(fēng)量和風(fēng)壓的備用系統(tǒng)進(jìn)行了）對風(fēng)機計算時風(fēng)量和風(fēng)壓的備用系統(tǒng)進(jìn)行了規(guī)定（依據(jù)小火規(guī)和大火規(guī)）；規(guī)定（依據(jù)小火規(guī)和大火規(guī)）； 3）為了風(fēng)機選型的完整性，新增了風(fēng)機配電機）為了風(fēng)機選型的完整性，新增了風(fēng)

22、機配電機功率計算。功率計算。風(fēng)機所需功率的計算：Nf=(Qjxhj)/(3600 x9.81x102xxj)此規(guī)范中公式有誤，請大家注意。-風(fēng)機在全壓下的效率，通常由實驗確定，列入產(chǎn)品性能表中；j-風(fēng)機的機械效率；皮帶傳動j=0.95，聯(lián)軸器傳動j=0.98；Nf-使用條件下送風(fēng)機或引風(fēng)機所需的功率，KwQj-風(fēng)機的計算風(fēng)量，m3/h。hj-風(fēng)機的計算風(fēng)壓，Pa,包括風(fēng)機的動壓；風(fēng)機配套電機的功率Nd=3xNf3-電動機功率的安全系數(shù)，通常送風(fēng)機取1.15，引風(fēng)機取1.3.在這里需要強調(diào)的是，在進(jìn)行風(fēng)壓計算的時候需要進(jìn)行大氣壓的修正，在海拔高的地區(qū)尤其要注意，選風(fēng)機的時候需要進(jìn)行溫度的折算。具

23、體見規(guī)范。4 除塵及灰渣系統(tǒng)計算除塵及灰渣系統(tǒng)計算除塵器選擇計算除塵器選擇計算原原計算規(guī)定計算規(guī)定對除塵器選擇只給出了原則，沒對除塵器選擇只給出了原則，沒有實質(zhì)性的計算，本次修訂給出除塵器的選型原則，有實質(zhì)性的計算，本次修訂給出除塵器的選型原則，并分常用的水膜除塵、靜電除塵、布袋除塵給出計并分常用的水膜除塵、靜電除塵、布袋除塵給出計算方法，算方法，除塵器的計算主要用于工程設(shè)計前期除塵器的計算主要用于工程設(shè)計前期。1）除塵器的選型原則：首先必須保證除塵器出口）除塵器的選型原則：首先必須保證除塵器出口煙塵濃度滿足國家和當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門對環(huán)保排放濃度煙塵濃度滿足國家和當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門對環(huán)保排放濃度及排放總量

24、的要求；除塵器的選擇和灰成分、揮發(fā)及排放總量的要求；除塵器的選擇和灰成分、揮發(fā)分、比電阻（對靜電除塵器）；分、比電阻（對靜電除塵器）；2）水膜除塵器選擇計算）水膜除塵器選擇計算3）靜電除塵器選擇計算：選用靜電除塵器條件：）靜電除塵器選擇計算：選用靜電除塵器條件：主要是比電阻宜在主要是比電阻宜在10421010cm之間；為防之間；為防止出現(xiàn)電暈封閉，除塵器進(jìn)口含塵濃度不應(yīng)大于止出現(xiàn)電暈封閉，除塵器進(jìn)口含塵濃度不應(yīng)大于35g/m3；煙氣的含濕量不宜大于；煙氣的含濕量不宜大于12g/m3。4 除塵及灰渣系統(tǒng)計算除塵及灰渣系統(tǒng)計算除塵器選擇計算除塵器選擇計算除塵器煙氣流通截面積（略）和沉淀極板總面積除

25、塵器煙氣流通截面積（略）和沉淀極板總面積計算計算煙氣的流速一般取煙氣的流速一般取1m/h。4）布袋除塵器選擇計算）布袋除塵器選擇計算過濾器袋數(shù)計算過濾器袋數(shù)計算 濾袋內(nèi)徑一般取濾袋內(nèi)徑一般取0.20.20.3m0.3m；濾袋有效長度一般??；濾袋有效長度一般取3 38m8m；煙氣的流速；煙氣的流速一般取一般取1m/h1m/h。 11lnQAeldFn5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪高度的計算煙囪高度的計算1）計算參考了）計算參考了熱能工程設(shè)計手冊熱能工程設(shè)計手冊。2）煙囪最低幾何高度的計算公式不能直接計算得）煙囪最低幾何高度的計算公式不能直接計算得出，必須首先假設(shè)

26、煙囪最低幾何高度，通過迭代試出，必須首先假設(shè)煙囪最低幾何高度，通過迭代試算法計算，手算工作量很大，用計算機程序可以大算法計算，手算工作量很大，用計算機程序可以大大提高計算效率。大提高計算效率。3）煙囪的最低幾何高度取計算集合高度和避免煙）煙囪的最低幾何高度取計算集合高度和避免煙氣下洗所需煙囪最低幾何高度兩者中中較大值。氣下洗所需煙囪最低幾何高度兩者中中較大值。4）公式算出的煙囪高度為計算高度，必須經(jīng)過環(huán)）公式算出的煙囪高度為計算高度，必須經(jīng)過環(huán)保審批后作為最終設(shè)計高度。保審批后作為最終設(shè)計高度。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪高度的計算煙囪高度的計算5）煙囪高

27、度應(yīng)按設(shè)計模數(shù)系列選取。）煙囪高度應(yīng)按設(shè)計模數(shù)系列選取。當(dāng)當(dāng)QH20935kJ/s，且，且 T35K時：時： 當(dāng)當(dāng)2094QH20935kJ/s,且且 T35K時：時： 當(dāng)當(dāng)QH2094kJ/s,且且 T35K時：時：6102131H1111010U611. 1HQHUPMmaSaSb6102153H1111010U316.2HQHUPMmaSaSb61011H12111010UH)187. 4Q(HUPMmassaSbdvb5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 由于傳統(tǒng)煙囪出口內(nèi)進(jìn)的計算沒有考慮煙囪內(nèi)部由于傳統(tǒng)煙囪出口內(nèi)

28、進(jìn)的計算沒有考慮煙囪內(nèi)部額正壓，出現(xiàn)煙囪出口煙速過高，造成煙囪內(nèi)部超額正壓，出現(xiàn)煙囪出口煙速過高，造成煙囪內(nèi)部超壓，引發(fā)煙囪筒內(nèi)壁滲漏腐蝕，直接影響煙囪的安壓，引發(fā)煙囪筒內(nèi)壁滲漏腐蝕，直接影響煙囪的安全性和可靠性。全性和可靠性。不同類型的煙囪有一個相對應(yīng)的出口煙速極限值，不同類型的煙囪有一個相對應(yīng)的出口煙速極限值，在相同的外部條件下，這個極限值取決于四個因素：在相同的外部條件下，這個極限值取決于四個因素：煙氣腐蝕性等級（強、中、弱）；煙囪內(nèi)部結(jié)構(gòu)型煙氣腐蝕性等級（強、中、弱）；煙囪內(nèi)部結(jié)構(gòu)型式（錐型筒、直型筒、筒式（錐型筒、直型筒、筒錐組合型、擴散口）；錐組合型、擴散口）；煙囪內(nèi)筒材質(zhì)（鋼制的

29、、磚砌內(nèi)襯的、陶粒混凝土煙囪內(nèi)筒材質(zhì)（鋼制的、磚砌內(nèi)襯的、陶?；炷恋模粺焽鑳?nèi)筒支承方式（帶凸肩的、無凸肩的、的）；煙囪內(nèi)筒支承方式（帶凸肩的、無凸肩的、自承重式的）。自承重式的）。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核1）原）原計算規(guī)定計算規(guī)定的計算方法已經(jīng)棄用，本次修的計算方法已經(jīng)棄用，本次修訂依據(jù)的是訂依據(jù)的是火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程配套設(shè)計計算方法程配套設(shè)計計算方法。2）煙囪出口直徑的計算主要取決于煙囪出口流速）煙囪出口直徑的計算主要取決于煙囪出口流速的確定。的確定。5

30、煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 3）煙囪出口流速的確定原則：）煙囪出口流速的確定原則： 初選煙囪結(jié)構(gòu)型式（單坡度錐型筒、多坡度初選煙囪結(jié)構(gòu)型式（單坡度錐型筒、多坡度錐型筒、直型筒、筒錐型筒、直型筒、筒錐組合型，并確定煙囪頂部錐組合型，并確定煙囪頂部是否設(shè)置擴散口），并對各初選的煙囪結(jié)構(gòu)型式進(jìn)是否設(shè)置擴散口），并對各初選的煙囪結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行校核計算使之滿足工藝要求，再對滿足工藝要求行校核計算使之滿足工藝要求，再對滿足工藝要求的煙囪結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟比較后，最終確定既的煙囪結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟比較后，最終確定既滿足環(huán)保和工藝

31、要求，又經(jīng)濟合理的煙囪結(jié)構(gòu)型式滿足環(huán)保和工藝要求，又經(jīng)濟合理的煙囪結(jié)構(gòu)型式 對于錐型防腐型單煙筒式（磚內(nèi)筒）煙囪，對于錐型防腐型單煙筒式（磚內(nèi)筒）煙囪，不宜采用較高的出口流速，適用于無腐蝕性及弱腐不宜采用較高的出口流速，適用于無腐蝕性及弱腐蝕性的煙氣蝕性的煙氣5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 3）煙囪出口流速的確定原則：）煙囪出口流速的確定原則： 對于排放有腐蝕性的煙氣時，允許提高出口流對于排放有腐蝕性的煙氣時，允許提高出口流速，但煙筒內(nèi)的運行煙氣壓力應(yīng)符合以下規(guī)定：當(dāng)速，但煙筒內(nèi)的運行煙氣壓力應(yīng)符合以下規(guī)定：當(dāng)排放強

32、腐蝕性的煙氣時，筒內(nèi)不應(yīng)存在正壓；當(dāng)排排放強腐蝕性的煙氣時，筒內(nèi)不應(yīng)存在正壓；當(dāng)排放中等腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過放中等腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過49Pa；當(dāng)排放弱腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過當(dāng)排放弱腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過98Pa 對于直筒型磚內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，可對于直筒型磚內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，可采用較高的出口流速，但不應(yīng)出現(xiàn)正壓，適用于中采用較高的出口流速，但不應(yīng)出現(xiàn)正壓，適用于中等腐蝕及強腐蝕性的煙氣等腐蝕及強腐蝕性的煙氣5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 3）煙囪出口流速的確定原

33、則：）煙囪出口流速的確定原則： 對于直筒型鋼內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，對于直筒型鋼內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，宜采用較高的出口流速，適用于強腐蝕性的煙氣；宜采用較高的出口流速，適用于強腐蝕性的煙氣； 無論何種形式的煙囪，在鍋爐最大連續(xù)出力無論何種形式的煙囪，在鍋爐最大連續(xù)出力時，其入口煙道（特指引風(fēng)機擴散管終端至煙囪入時，其入口煙道（特指引風(fēng)機擴散管終端至煙囪入口電之間）煙氣運行壓力應(yīng)符合一定規(guī)定；口電之間）煙氣運行壓力應(yīng)符合一定規(guī)定； 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 3）煙囪出口流速的確定原則：）煙囪出口流速的確定原則：

34、 幾臺鍋爐合用一座煙囪時，應(yīng)使第一臺最小容幾臺鍋爐合用一座煙囪時，應(yīng)使第一臺最小容量鍋爐投產(chǎn)初期煙囪出口流速不低于當(dāng)?shù)仄骄L(fēng)速量鍋爐投產(chǎn)初期煙囪出口流速不低于當(dāng)?shù)仄骄L(fēng)速的的1.5倍，且不宜在倍，且不宜在58m/s以下運行；以下運行； 可通過改進(jìn)排煙筒的形狀，設(shè)置頂部煙氣擴散可通過改進(jìn)排煙筒的形狀，設(shè)置頂部煙氣擴散口，減小煙道阻力等措施，進(jìn)一步提高出口流速或口，減小煙道阻力等措施，進(jìn)一步提高出口流速或降低甚至消除煙筒內(nèi)的正壓。降低甚至消除煙筒內(nèi)的正壓。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核4 4）煙氣腐蝕性指數(shù)）煙氣腐蝕性

35、指數(shù)其中指燃料煤灰分中堿性氧化物總含量的百分比其中指燃料煤灰分中堿性氧化物總含量的百分比（% %），所以燃料灰分分析是計算煙囪的重要因素），所以燃料灰分分析是計算煙囪的重要因素之一。之一。當(dāng)當(dāng)K KC C0.50.51.01.0時，為有腐蝕性煙氣，煙氣對煙囪時，為有腐蝕性煙氣，煙氣對煙囪結(jié)構(gòu)腐蝕性等級分類結(jié)構(gòu)腐蝕性等級分類ORA100KxararCSOKONOMOCOR2a2gax5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核腐蝕性煙氣分級表腐蝕性煙氣分級表 煙氣腐蝕煙氣腐蝕分分 級級除塵方式除塵方式煙氣腐蝕性指數(shù)煙氣腐蝕性指數(shù) K

36、 KC C2.02.01.51.52.02.01.01.01.51.50.50.51.01.0強強濕式濕式干式干式中中濕式濕式干式干式弱弱濕式濕式干式干式無侵蝕無侵蝕注注：1 1、對于設(shè)有脫硫裝置的煙囪，煙氣對煙囪的腐蝕性按表中降低、對于設(shè)有脫硫裝置的煙囪，煙氣對煙囪的腐蝕性按表中降低一級使用，但對于排放弱腐蝕性煙氣時，不再降低；一級使用，但對于排放弱腐蝕性煙氣時，不再降低；2 2、對于不設(shè)脫硫裝置的煙囪，當(dāng)計算為排放無腐蝕性煙氣時，、對于不設(shè)脫硫裝置的煙囪，當(dāng)計算為排放無腐蝕性煙氣時，也應(yīng)按排放弱腐蝕性煙氣考慮。也應(yīng)按排放弱腐蝕性煙氣考慮。5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪

37、工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核5 5）煙囪靜壓狀態(tài)判別式）煙囪靜壓狀態(tài)判別式 根據(jù)公式（靜壓準(zhǔn)則數(shù)原則公式）計算出靜壓根據(jù)公式（靜壓準(zhǔn)則數(shù)原則公式）計算出靜壓準(zhǔn)則數(shù)準(zhǔn)則數(shù)然后再根據(jù)靜壓判別準(zhǔn)則判定煙囪內(nèi)部屬于正壓、然后再根據(jù)靜壓判別準(zhǔn)則判定煙囪內(nèi)部屬于正壓、負(fù)壓、或局部正壓局部負(fù)壓。負(fù)壓、或局部正壓局部負(fù)壓。2d)()i 8(Ry2x00 xyaxxgZ5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核5 5）煙囪靜壓狀態(tài)判別式）煙囪靜壓狀態(tài)判別式詳細(xì)靜壓準(zhǔn)則數(shù)的計算分以下幾種詳細(xì)靜壓準(zhǔn)則數(shù)的計算分以下幾種單坡

38、錐型筒及多坡錐型筒煙囪的靜壓準(zhǔn)則數(shù)單坡錐型筒及多坡錐型筒煙囪的靜壓準(zhǔn)則數(shù)直型筒的靜壓準(zhǔn)則數(shù)直型筒的靜壓準(zhǔn)則數(shù) 2d)()i 8(Ry200ya0ZgZ2d)(Ry200yaTTg5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核靜壓判別準(zhǔn)則靜壓判別準(zhǔn)則錐型筒煙囪錐型筒煙囪當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RZ1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RZ=1.0時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)

39、RZ1.0時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜壓（正壓）區(qū)。時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜壓（正壓）區(qū)。直型筒煙囪直型筒煙囪當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT=1.0時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜壓（正壓）狀態(tài)。時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜壓（正壓）狀態(tài)。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 靜壓判別準(zhǔn)則靜壓判

40、別準(zhǔn)則 錐型筒煙囪錐型筒煙囪 當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RZ1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；（負(fù)壓）狀態(tài)； 當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RZ=1.0時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；為零（無正靜壓區(qū)）； 當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RZ1.0時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜壓（正壓）區(qū)。壓（正壓）區(qū)。5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核靜壓判別準(zhǔn)則靜壓判別準(zhǔn)則直型筒煙囪直型筒煙囪當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于

41、負(fù)靜時，煙囪內(nèi)部全部處于負(fù)靜壓（負(fù)壓）狀態(tài)；壓（負(fù)壓）狀態(tài)；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT=1.0時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)當(dāng)靜壓準(zhǔn)則數(shù)RT1.0時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜壓（正壓）狀態(tài)。壓（正壓）狀態(tài)。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核 6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇 七種煙囪結(jié)構(gòu)：錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負(fù)壓運七種煙囪結(jié)構(gòu)：錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負(fù)壓運行；錐型筒正壓運行；多坡錐型筒

42、正壓運行；直型行；錐型筒正壓運行；多坡錐型筒正壓運行；直型筒負(fù)壓運行；直型筒及煙道為全程負(fù)壓運行；直型筒負(fù)壓運行；直型筒及煙道為全程負(fù)壓運行；直型筒入口筒入口“零零”壓力；筒壓力；筒錐型組合。錐型組合。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負(fù)壓運行最高出口煙速，錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負(fù)壓運行最高出口煙速，不進(jìn)行校核計算不進(jìn)行校核計算。錐型筒負(fù)壓運行，且在以下典型條件下的最高出錐型筒負(fù)壓運行，且在以下典型條件下的最高出口煙速列于附錄?？跓?/p>

43、速列于附錄。 y0Z0yaZR)i 8(d)(2g5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇錐型筒正壓運行最高出口煙速及筒內(nèi)最高正壓校錐型筒正壓運行最高出口煙速及筒內(nèi)最高正壓校核計算核計算一般情況下，按式一般情況下，按式8-17計算的負(fù)壓運行的煙囪出計算的負(fù)壓運行的煙囪出口煙速偏低，造成煙囪投資較大，為了合理降低投口煙速偏低，造成煙囪投資較大，為了合理降低投資，對于中低壓及弱腐蝕性的煙氣允許在限定壓力資，對于中低壓及弱腐蝕性的煙氣允許在限定壓力范圍內(nèi)局部正壓運行，

44、以提高出口煙速。范圍內(nèi)局部正壓運行，以提高出口煙速。方法是：首先計算煙氣腐蝕性指數(shù)，根據(jù)煙氣腐方法是：首先計算煙氣腐蝕性指數(shù)，根據(jù)煙氣腐蝕性指數(shù)查處腐蝕等級后確定蝕性指數(shù)查處腐蝕等級后確定允許筒內(nèi)運行正壓允許筒內(nèi)運行正壓值值 P（Pa）。在根據(jù)公式）。在根據(jù)公式8-19計算和表計算和表8-6查查處靜壓準(zhǔn)則數(shù)。處靜壓準(zhǔn)則數(shù)。 5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇多坡錐型筒正壓運行煙囪筒內(nèi)最大正壓核算多坡錐型筒正壓運行煙囪筒內(nèi)最大正壓核算一般分一般分23段，其坡

45、度自上而下逐段增大，多坡段，其坡度自上而下逐段增大，多坡錐型筒應(yīng)自上而下逐段計算。錐型筒應(yīng)自上而下逐段計算。直型筒負(fù)壓運行最高出口煙速直型筒負(fù)壓運行最高出口煙速直型筒負(fù)壓運行，且在典型條件下的最高出口煙直型筒負(fù)壓運行，且在典型條件下的最高出口煙速列于附錄速列于附錄 yT0yaTRd)(2g5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇直型筒及煙道為全程負(fù)壓運行最高出口煙速直型筒及煙道為全程負(fù)壓運行最高出口煙速引風(fēng)機出口擴散管終端靜壓為零時，整個煙道及煙引風(fēng)機出口擴散管

46、終端靜壓為零時，整個煙道及煙筒處于全程負(fù)壓狀態(tài)，其最高出口煙速。筒處于全程負(fù)壓狀態(tài)，其最高出口煙速。直型筒入口直型筒入口“零零”壓力時最高出口煙速壓力時最高出口煙速直型筒入口直型筒入口“零零”壓力時，且在典型條件（典型壓力時，且在典型條件（典型條件以及假設(shè)煙道阻力等于為零，主、分煙道流速條件以及假設(shè)煙道阻力等于為零，主、分煙道流速相等、煙道自通風(fēng)忽略不計）下的最高出口煙速列相等、煙道自通風(fēng)忽略不計）下的最高出口煙速列于附錄于附錄 )H-H(dh22)HHH()(20TyYD22yDayyaTYOaaaayggg5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙囪最高出口煙速）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇出口煙速選擇筒筒錐型組合煙囪出口煙速錐型組合煙囪出口煙速筒筒錐型組合煙囪的靜壓準(zhǔn)則數(shù)按錐型煙囪（進(jìn)錐型組合煙囪的靜壓準(zhǔn)則數(shù)按錐型煙囪（進(jìn)行計算（式中煙速取煙囪出口煙速）。行計算（式中煙速取煙囪出口煙速）。筒筒錐型組合煙囪的運行條件錐型組合煙囪的運行條件 ）（278) 1-R(H)(gPPT0yaTDTm)288 (24518i1Py20Z0.8Z0ZZm5 煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6 6）煙