海上海新城工程塔吊基礎(chǔ)施工方案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目 錄一、工程概況 2二、塔吊選型及平面布置 2三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù) 2四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 2（一）、1#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計21、地質(zhì)資料 22、塔基樁頂標(biāo)高 23、基礎(chǔ)形式 24、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖 35、1#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算 3（二）、3#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計81、地質(zhì)資料 82、塔基樁頂標(biāo)高 83、基礎(chǔ)形式 84、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖 85、3#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算 9（三）、4#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 131、地質(zhì)資料132、塔基樁頂標(biāo)高133、基礎(chǔ)形式134、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖135、4#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算14（四）、6#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 181、地質(zhì)資料182、塔基樁頂標(biāo)高183

2、、基礎(chǔ)形式184、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖185、6#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算19塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況本工程位于大連路920號、1164號地塊內(nèi)，由兩個標(biāo)段組成，其中二標(biāo)段位于地塊東側(cè)，為我公司總承包，本標(biāo)段由上海上實房地產(chǎn)公司投資興建，上海對外建設(shè)有限公司設(shè)計，包括1#樓一幢18層（地下1層），地上總高度55.8米，3#樓一幢17層（地下1層），地上總高度52.85米，2#樓一幢21層（地下1層），地上總高度64.85米，4#、6#樓各一幢25層（地下1層），地上總高度76.85米及住宅區(qū)1#、3#地下車庫組成。1#、3#、2#、4#、6#樓基礎(chǔ)為預(yù)應(yīng)力管樁加厚板基礎(chǔ)，上部為全剪力墻結(jié)構(gòu)，總建筑

3、面積為80947.57m2。二、塔吊選型、平面布置及安裝高度1、根據(jù)施工布署，擬在1#、3#、4#、6#樓各安裝一臺固定基礎(chǔ)附著式塔吊，其中1#樓選用QTZ63塔吊各一臺，3#樓選用QTZ4008塔吊一臺，4#樓選用QTZ80G塔吊各一臺，6#樓選用QTZ80塔吊一臺。2、平面位置布置如下：（此位置是根據(jù)初步設(shè)計圖進(jìn)行布設(shè)的，具體定位待正式圖紙下發(fā)后再行確定）1#塔吊中心平面布置于1#樓南側(cè)；3#塔吊中心平面布置于3#樓南側(cè)；4#塔吊中心平面布置于4#樓北側(cè)；6#塔吊中心平面布置于6#樓北側(cè)。3、1#、3#、4#、6#樓塔吊安裝高度分別為56米、59米、79米、79米。 三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù)工

4、程施工總平面布置圖海上海新城二標(biāo)段工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖海上海新城工程地質(zhì)勘察報告鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范預(yù)制鋼筋混凝土方樁97（03）G361國家及地方有關(guān)規(guī)范四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計（一）、1#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、地質(zhì)資料根據(jù)海上海新城工程地質(zhì)勘察報告，1#樓塔吊位于03-11探孔附近，探孔對應(yīng)的工程地質(zhì)剖面圖為1-1剖面（03-11）。2、塔基樁頂標(biāo)高樁頂設(shè)計標(biāo)高為絕對標(biāo)高-1.30米,相對標(biāo)高為-5.65米.3、基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)擬采用預(yù)制方樁加砼平臺基礎(chǔ)。塔吊基礎(chǔ)樁長25米，方樁選用JAZHB-230-1213B。樁身砼設(shè)計強(qiáng)度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818（

5、級鋼），鋼帽為“乙”，連接形式為A。基礎(chǔ)砼平臺尺寸為：長*寬*高=5000*5000*1000，砼強(qiáng)度等級為C30，配筋為20150（級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護(hù)層厚為70。4、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖如下：5、1#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ63,自重(包括壓重)F1=450.80kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=870.00kN.m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身寬度B=1.60m 混凝土強(qiáng)度:C30,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m,樁間距a=3.80m,承臺厚度Hc=1

6、.00m 基礎(chǔ)埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm,保護(hù)層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.80kN B. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.80kN 塔吊的傾覆力矩 M=870.00kN.m（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 A. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=510.80

7、kN； G樁基承臺的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=625.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(510.80+625.00)/4+870.00×(3.80 / 1.414)/2×(3.80/1.414)2=445.82kN B. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計

8、算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： Mx1=My1=2×(445.82-625.00/4)×(3.80/1.414)=1556.36kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.5條受彎構(gòu)件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=930mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/m

9、m2。 彎矩設(shè)計值Mx1=1556.36kN.m,配筋面積 Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2 彎矩設(shè)計值My1=1556.36kN.m,配筋面積 Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=445.82kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中

10、0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.04； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!（6）.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=445.82kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0；

11、 fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0.090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!（7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=445.82kN 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=445.82kN； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； qpk樁側(cè)第i層土的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； u樁身的周長，u=1.200

12、m； Ap樁端面積,取Ap=0.09m2； sp樁側(cè)阻端綜合阻力分項系數(shù),取1.60； li第i層土層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 第i層土厚度(m) 第i層土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 第i層土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 1 4.7 28.5 0 2 10 28.5 0 3 9.80 33 0 4 13.7 43 1400 由于樁的入土深度為25m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: R=1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.9996×43)+1400.00×0.09/1.6

13、=651.64kN 上式計算的R的值大于最大壓力445.82kN,所以滿足要求!（二）、3#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、地質(zhì)資料根據(jù)海上海新城工程地質(zhì)勘察報告，3#樓塔吊位于03-24探孔附近，探孔對應(yīng)的工程地質(zhì)剖面圖2-2剖面（03-24）。2、樁基樁頂標(biāo)高塔基樁頂設(shè)計標(biāo)高為絕對標(biāo)高1.35米,相對標(biāo)高為-3.0米.3、基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)擬采用預(yù)制方樁加砼平臺基礎(chǔ)。塔吊基礎(chǔ)樁長17米，方樁選用JAZHB-230-0809B。樁身砼設(shè)計強(qiáng)度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙”，連接形式為A?；A(chǔ)砼平臺尺寸為：長*寬*高=4000*4000*1000，

14、砼強(qiáng)度等級為C30，配筋為14150（級鋼）雙層雙向，拉筋為10300梅花狀布置，砼保護(hù)層厚為70。4、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖如下： 5、3#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ4008,自重(包括壓重)F1=210.00kN,最大起重荷載F2=30.00kN 塔吊傾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身寬度B=1.40m 混凝土強(qiáng)度:C30,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=4.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m,樁間距a=3.00m,承臺厚度Hc=1.00m 基礎(chǔ)埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm,保護(hù)層厚度:70mm（2）.

15、 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重(包括壓重)F1=210.00kN B. 塔吊最大起重荷載F2=30.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=240.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=450.00kN.m（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 A. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=240.00kN； G樁基承臺的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+2

16、0.0×Bc×Bc×D=400.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00 / 1.414)/2×(3.00/1.414)2=266.05kN B. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m

17、)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： Mx1=My1=2×(266.05-400.00/4)×(3.00/1.414)=704.60kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.5條受彎構(gòu)件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=930mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 彎矩設(shè)計值Mx1=704.60kN.m,配筋面積 Asx=1.4×704.

18、60/(0.9×930×300)=3928mm2 彎矩設(shè)計值My1=704.60kN.m,配筋面積 Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=266.05kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.05； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.

19、30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!（6）.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=266.05kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0.090m2。

20、經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!（7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=266.05kN 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=266.05kN； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； qpk樁側(cè)第i層土的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； u樁身的周長，u=1.200m； Ap樁端面積,取Ap=0.09m2； sp樁側(cè)阻端綜合阻力分項系數(shù),取1.60； li第i層土

21、層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 第i層土厚度(m) 第i層土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 第i層土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 1 6.31 28.5 0 2 8.2 28.5 0 3 10.7 33 1800 由于樁的入土深度為17m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: R=1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09/1.6=473.03kN 上式計算的R的值大于最大壓力266.05kN,所以滿足要求!（三）、4#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、地質(zhì)資料根據(jù)海上海新城工程地質(zhì)勘

22、察報告，4#樓塔吊位于03-68探孔附近，探孔對應(yīng)的工程地質(zhì)剖面圖24-24剖面（03-68）。2、塔基樁頂標(biāo)高塔基樁頂標(biāo)高為絕對標(biāo)高1.3米，相對標(biāo)高為-3.05米.3、基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)擬采用預(yù)制方樁加砼平臺基礎(chǔ)。塔吊基礎(chǔ)樁長30米，方樁選用JAZHB-230-1515B。樁身砼設(shè)計強(qiáng)度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙”，連接形式為A?；A(chǔ)砼平臺尺寸為：長*寬*高=5600*5600*1200，砼強(qiáng)度等級為C30，配筋為25150（級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護(hù)層厚為70。4、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖如下： 5、4#樓

23、塔吊樁基礎(chǔ)計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ80G,自重(包括壓重)F1=813.20kN,最大起重荷載F2=80.00kN 塔吊傾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身寬度B=1.70m 混凝土強(qiáng)度:C30,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.60m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m,樁間距a=4.40m,承臺厚度Hc=1.20m 基礎(chǔ)埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm,保護(hù)層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重(包括壓重)F1=813.20kN B. 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN 作用于樁基

24、承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=893.20kN 塔吊的傾覆力矩 M=2100.52kN.m（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 A. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=893.20kN； G樁基承臺的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承

25、臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40 / 1.414)/2×(4.40/1.414)2=796.02kN B. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： Mx1=My1=2×(

26、796.02-940.80/4)×(4.40/1.414)=3490.22kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.5條受彎構(gòu)件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=1130mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 彎矩設(shè)計值Mx1=3490.22kN.m,配筋面積 Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2 彎矩設(shè)計值My1=3490.22kN.m,配筋面積 As

27、x=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=796.02kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.04； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1130mm

28、； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!（6）.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=796.02kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0.090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!（7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁

29、基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=796.02kN 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=796.02kN； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； qpk樁側(cè)第i層土的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，取值如下表； u樁身的周長，u=1.200m； Ap樁端面積,取Ap=0.09m2； sp樁側(cè)阻端綜合阻力分項系數(shù),取1.60； li第i層土層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 第i層土厚度(m) 第i層土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa

30、) 第i層土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 1 4.44 28.5 0 2 9.6 28.5 0 3 9.70 33 0 4 7.2 43 1400 由于樁的入土深度為30m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: R=1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09/1.6=820.82kN 上式計算的R的值大于最大壓力796.02kN,所以滿足要求!（四）、6#樓塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、地質(zhì)資料根據(jù)海上海新城工程地質(zhì)勘察報告，6#樓塔吊位于03-76探孔附近，探孔對應(yīng)的工程地質(zhì)剖面圖25

31、-25剖面（03-76）。2、塔基樁頂標(biāo)高樁頂設(shè)計標(biāo)高為絕對標(biāo)高-0.3米，相對標(biāo)高為-4.95米。3、塔基形式塔吊基礎(chǔ)擬采用預(yù)制方樁加砼平臺基礎(chǔ)。塔吊基礎(chǔ)樁長30米，方樁選用JAZHB-230-1515B。樁身砼設(shè)計強(qiáng)度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙”，連接形式為A?；A(chǔ)砼平臺尺寸為：長*寬*高=5600*5600*1200，砼強(qiáng)度等級為C30，配筋為25150（級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護(hù)層厚為70。4、塔吊基礎(chǔ)平面及剖面圖如下： 5、6#樓塔吊樁基礎(chǔ)計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ80,自重(包括壓

32、重)F1=640.30kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身寬度B=1.80m 混凝土強(qiáng)度:C30,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.60m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m,樁間距a=4.40m,承臺厚度Hc=1.20m 基礎(chǔ)埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm,保護(hù)層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重(包括壓重)F1=640.30kN B. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=700.30kN 塔吊的傾覆力矩 M

33、=2101.70kN.m（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。 A. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=700.30kN； G樁基承臺的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)

34、計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力： N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40 / 1.414)/2×(4.40/1.414)2=747.98kN B. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： Mx1=My1=2×(747.98-940.80/4)×(4.40/1.414)=3191.28kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.5條受彎構(gòu)件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=1130mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 彎矩設(shè)計值Mx1=3191.28kN.m,配筋面積 Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2 彎矩設(shè)計值My