QTZ塔吊基礎計算表

1、1塔塔吊吊基基礎礎計計算算 適用范圍：采用鋼筋混凝土獨立基礎的塔吊基礎一、計算參數：1、塔吊型號ZJ5710標準節(jié)尺寸1.6m2、塔吊荷載工作狀態(tài)非工作狀態(tài)水平荷載H1(kN)垂直荷載F1(kN)彎矩M1(kNm)水平荷載H2(kN)垂直荷載F2(kN)彎矩M2(kNm)317851039717251668塔吊在非工作狀態(tài)垂直荷載較小，彎矩較大，故只計算非工作狀態(tài)的受力情況3、假設基礎尺寸基礎持力層粘土土的重度r=19.7kN/m3基礎埋深(自然地面以下)d (m)0.7地基承載力標準值 fk =190kN/m2初選基礎面積A=1.4F2/(fk-rd)=5.76m2假設塔吊基礎：長度l(m)

2、5.00寬度b(m)5.00高度h(m)1.25配重長度lp(m)5.00配重寬度bp(m)5.00配重高度hp(m)0.70基礎混凝土強度C353、計算簡圖二、計算過程：1. 修正地基承載力設計值：(本基礎設計不考慮上部覆土) f = fk+br( b-3)+drm( d-0.5)=208.12kN/m2其中：基礎寬度的地基承載力修正系數b =0.3基礎深度的地基承載力修正系數d =1.6基礎底面以上土的加權平均重度rm =19.7 kN/m32. 驗算地基承載力：2.1基礎參數的計算：基礎底面積A=bl=25.00m22.2基礎承載力的計算：基礎上的覆土不考慮基礎自重G1=25blh=78

3、1.25kNFHGMhb配重ph2覆土重量G2=rhp(lb-lplb)=0.00kN配重G3=25bplphp=437.50kN垂直荷載F2+G1+G2+G3=1943.75kN總彎矩M =M2+H2(h+hp)=1806.45kNm偏心矩e=M/(F2+G1+G2+G3)=0.93meb/3=1.67meb/6=0.83m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離a(m)a=b/2-e1.57m基礎底面邊緣最大壓力設計值Pmax (kN/m2) Pmax=2(F2+G1+G2+G3)/(3la)=165.01kN/m2Pmax1.2f=249.75kN/m2基礎底面處的平均壓力值PkPk=Pm

4、ax/2=82.50kN/m2f3、基礎抗沖切驗算：塔吊的基礎節(jié)和基礎的交接處還必須驗算受沖擊承載力，危險截面為交接處向下和底面成45度的斜截面。沖擊承載力Fl0.7hpftbmho=3512507N其中：hp為受沖切承載力截面高度影響系數0.94ft為混凝土的抗拉強度設計值查表得ft=1.57N/mm2c 的取值：1.6mbm為沖切破壞最不利一側計算長度bm=(c+bb)/2=2.81 mbb=c+2h0=4.02 mh0為截面有效高度h0=h-as=1210 mmas為基礎鋼筋的保護層厚度as=40 mm實際沖擊力為fl=PmaxA=364650N其中：考慮沖擊荷載時取用的多邊形面積（圖中

5、陰影部分的面積）A=(l/2-c/2-h0)b-(l/2-c/2-h0)2=2209900 mm2lbbbcc450h3Flfl滿足要求4、結論假設的塔吊基礎尺寸能夠滿足安全使用要求5、配筋計算：地基凈反力Pn的計算塔身邊緣凈反力 Pj=Pmax(1-(l-c)/6a)=105.47kN/m2地基凈反力 Pn=(Pmax+Pj-2G/A)/2=103.99kN/m2彎矩 M=Pn（b-c)2(2l+c)/24=581.03kNmAs =M/（0.9fyho）=1778mm2其中：fy為鋼筋的抗拉、抗壓強度設計值查規(guī)范fy=300N/mm2最小配筋面積 Asmin=bh=9375mm2其中：為基

6、礎最小配筋率0.0015查表得配筋28 125雙向截面積As (mm2)13816mm2滿足要求4塔塔吊吊基基礎礎計計算算 適用范圍：采用鋼筋混凝土十字梁式獨立基礎的塔吊基礎一、計算參數：1、塔吊型號QT40標準節(jié)尺寸1.5m2、塔吊荷載工作狀態(tài)非工作狀態(tài)水平荷載H1(kN)垂直荷載F1(kN)彎矩M1(kNm)水平荷載H2(kN)垂直荷載F2(kN)彎矩M2(kNm)40500145043260910塔吊在非工作狀態(tài)垂直荷載較小，彎矩較大，故只計算非工作狀態(tài)的受力情況3、假設基礎尺寸基礎持力層2粘土土的重度r=19kN/m3基礎埋深(自然地面以下)d (m)2.4地基承載力標準值 fk =1

7、50kN/m2初選基礎面積A=1.4F2/(fk-rd)=3.49m2假設塔吊基礎：長度l(m)6.00寬度b(m)1.20高度h(m)1.20配重(kN)基礎混凝土強度C253、計算簡圖二、計算過程：51. 修正地基承載力設計值：(本基礎設計不考慮上部覆土) f = fk+br( l-3)+drm( d-0.5)=221.82kN/m2其中：基礎寬度的地基承載力修正系數b =0.3基礎深度的地基承載力修正系數d =1.6基礎底面以上土的加權平均重度rm =18 kN/m32. 驗算地基承載力：2.1基礎參數的計算：基礎底面積A=b(2l-b)=12.96m22.2基礎承載力的計算：基礎上的覆

8、土不考慮基礎自重G1=25b(2l-b)h=388.80kN配重G2=0.00kN垂直荷載F2+G1+G2=648.80kN總彎矩M =M2+H2h=961.60kNm偏心矩e=M/(F2+G1+G2)=1.48mel/3=2.00mel/6=1.00m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離a(m)a=l/2-e1.52m基礎底面邊緣最大壓力設計值Pmax (kN/m2) Pmax=2(F2+G1+G2)/(3ab)=237.47kN/m2Pmax1.2f=266.18kN/m2基礎底面處的平均壓力值PkPk=Pmax/2=118.73kN/m2f3、基礎抗沖切驗算：塔吊的基礎節(jié)和基礎的交接處

9、還必須驗算受沖擊承載力，危險截面為交接處向下和底面成45度的斜截面。沖擊承載力Fl0.7hpftbmho=1196238N其中：hp為受沖切承載力截面高度影響系數0.976ft為混凝土的抗拉強度設計值查表得ft=1.27N/mm2h0為截面有效高度h0=h-as=1160 mmas為基礎鋼筋的保護層厚度as=40 mm實際沖擊力為fl=PjAl=(Pmax-(G1+G2)/A)*Al=194064N其中：考慮沖擊荷載時取用的多邊形面積（圖中陰影部分的面積）c 的取值：1.5mAl=(l/2-c*0.707-h0)b=935400 mm2Flfl滿足要求4、結論假設的塔吊基礎尺寸能夠滿足安全使用

10、要求5、配筋計算：P=(3a-(l/2-b/2)/(3a)*Pmax=112.31kN/m2M=(Pmax-P)*b/3*(l/2-b/2)2+(p-(G1+G2)/A)*b/2*(l/2-b/2)2=572.82kNmAs =M/（0.9fyho）=1829mm2其中：fy為鋼筋的抗拉、抗壓強度設計值查規(guī)范fy=300N/mm2最小配筋面積 Asmin=bh=2160mm2其中：為基礎最小配筋率0.0015查表得配筋622 200雙向截面積As (mm2)2280mm2滿足要求7_適用范圍：采用鋼筋混凝土樁十字梁基礎的塔吊基礎一、計算參數：1、塔吊型號QTZ5013標準節(jié)尺寸c1.7m2、塔

11、吊荷載工作狀態(tài)非工作狀態(tài)水平荷載H1(kN) 垂直荷載F1(kN)彎矩M1(kNm)扭矩Mk(kNm)水平荷載H2(kN)垂直荷載F2(kN)彎矩M2(kNm)24.551312526773.543417963、假設基礎尺寸地下水位(自然地面以下)d (m)1.8梁寬度a(m)1.00十字梁長度1(m)6.00梁高度h(m)1.20樁直徑D(m)0.80樁間距b(m)2.10樁長度l(m)15.00樁邊長D(m)配重(kN)樁面積A(m2)0.5024 樁周長u(m)2.512基礎混凝土強度C30樁混凝土強度C303、計算簡圖二、計算過程：1. 計算單樁承載力設計值：（不考慮樁端阻力） 1.1

12、樁側土層參數土層數li（m）qsik（kPa）i15.84320.726.7200.732.46390.781.2單樁豎向承載力設計值R=QSK/rs=uqsikli/rs=654.41kN其中：u為樁身周長qsik為第i層土極限側阻力標準值li為樁穿越第i層土的厚度rs為樁基豎向承載力抗力分項系數1.61.3單樁抗拔力設計值F=UK/rs+GP=uiqsikli/rs+GP=748.77kN其中：i為抗拔系數GP為基樁自重設計值，地下水位以下取浮重度GP=（G+F)/5+GZ=290.68kN2基礎承載力驗算：2.1基礎自重基礎上的覆土不考慮基礎底面積A=a(2l-a)=11.00m2基礎自

13、重G1=25a(2l-a)h=330.00kN配重G2=0.00kN2.2工作狀態(tài)垂直荷載F+G=F1+G1+G2=843.00kN水平荷載H=H1/n+Mk/4b=12.88kN總彎矩M =M1+H1h=1281.40kNmNmax=(F+G)/n+M/(2b)=473.70kNNmin=(F+G)/n-M/(2b)=-136.50kNN=(Nmax+Nmin)/2=168.60kN2.3非工作狀態(tài)垂直荷載F+G=F2+G1+G2=764.00kN水平荷載H=H2/n=14.70kN總彎矩M =M2+H2h=1884.20kNmNmax=(F+G)/n+M/(2b)=601.42kNNmin

14、=(F+G)/n-M/(2b)=-295.82kNN=(Nmax+Nmin)/2=152.80kN2.4承載力驗算豎向力Nmax=601.42kN抗拔力Nmin=295.82kNN=168.60kN水平力H=14.70kN1.2R=785.29kNr0NmaxR=654.41kNr0NF=748.77kNr0Nminr0為重要性系數 13、配筋計算：3.1樁配筋計算軸心受壓驗算Nmax0.9(fcA+fyAs)As=(Nmax-0.9fcA)0.9fy=-17927.51mm29其中：為穩(wěn)定系數，l/D=18.75,經查表可知0.37fc為混凝土抗壓強度設計值14.3軸心受拉驗算NminfyA

15、sAs=Nminfy=986.07mm2其中：fy為鋼筋的抗拉、抗壓強度設計值查規(guī)范fy=300N/mm2最小配筋面積Asmin=A=1005mm2其中：為基礎最小配筋率0.002查表得配筋1616,8250截面積As (mm2)3216mm2滿足要求3.2十字梁配筋計算M=Nmax*b-1/2q(l/2)2= 1127.98kNmAs=a1fca/fy(h0-(h02-2M/(a1fca)1/2)=3342.34 mm2其中：h0=h-40=1160fc=14.3最小配筋面積Asmin=A=2580mm2其中：為基礎最小配筋率0.00215查表得配筋1422截面積As (mm2)5320mm

16、2滿足要求選用對稱配筋，故十字梁配筋為雙層雙向112210表表5.2.45.2.4 承承載載力力修修正正系系數數土的類別bd淤泥和淤泥質土01.0人工填土 e或Il大于等于0.85的粘性土01.0紅粘土含水比w0.8 含水比w0.800.151.21.4大面積壓實填土壓實系數大于0.95、粘粒含量c10%的粉土，最大干密度大于2.1t/m3的級配砂石001.52.0粉土粘粒含量c10%的粉土 粘粒含量c10%的粉土0.30.51.52.0e或Il均小于0.85的粘性土0.31.6粉砂、細砂（不包括很濕與飽和時的稍密狀態(tài)）2.03.0中砂、粗砂、礫砂和碎石土3.04.4修修正正地地基基承承載載力

17、力設設計計值值基礎底面寬度b(m) 3m 取3m6m 取6m基基礎礎抗抗沖沖切切驗驗算算受沖切承載力截面高度影響系數hph800mm1.0h2000mm0.9其間按線性內插法取用常常用用鋼鋼筋筋截截面面面面積積鋼筋直徑(mm)截面面積(mm2)628.3850.31078.512113.114153.916201182542031422380254912861632804混凝土強度設計值砼強度等級抗拉強度抗壓強度C 150.917.2C 201.19.611C 251.2711.9C 301.4314.3C 351.5716.7C 401.7119.1C 451.821.1C 501.8923

18、.1C 551.9625.3C 602.0427.5抗拔系數i土類值砂土0.500.70粘性土0.700.80粉土0.700.80樁基豎向承載力抗力分項系數rs樁型及工藝靜載試驗法 經驗參數法預制樁、鋼管樁1.601.65大直徑灌注樁1.601.65泥漿護壁灌注樁1.621.67干作業(yè)鉆孔灌注樁1.651.70沉管灌注樁1.701.75穩(wěn)定系數取值l/bl/d871.00108.50.981210.50.9514120.9216140.871815.50.8120170.7522190.7024210.652622.50.6028240.5630260.5232280.483429.50.4436310.4038330.364034.50.324236.50.2944380.2646400.234841.50.2150430.1912最小配筋率表1（受壓構件）受