物料提升機基礎專項施工方案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上一、工程概況：1、工程簡介工程名稱：工程地點：建設單位：設計單位：勘察單位：監(jiān)理單位：施工單位：2、工程概況本方案為宿舍B1棟物料提升機的基礎專項方式方案.宿舍B1棟建筑面積為5538.26m2，結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，地上7層，建筑高度為23.9m。2、 編制依據(jù)建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011 龍門架及井架物料提升機安全技術規(guī)范 JGJ88-2010建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-2016建筑機械使用安全技術規(guī)范 JGJ33-2012混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2011建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011SSD100型施工

2、升降機使用說明書 施工圖紙三、設備的選擇本工程項目擬采用廣東省佛山市南海區(qū)聚龍建設機械有限公司生產(chǎn)的SSD100型施工升降機作為幽幽XXXXXXXXXX工程的垂直運輸設備，其主要性能參數(shù)及相關部件如下：1、 SSD100貨用施工升降機主要性能參數(shù)項目參數(shù)額定載重量1000kg最大提升高度36m額定提升速度38m/min電機型號Y132M-4曳引機功率10kw額定電壓380V±7%鋼絲繩型號6×19-9.3-1570標準層高度1.8（m）卷揚機自重（不含鋼絲繩）700kg吊籠自重550kg整機自重4000kg（27m）2、 主要部件：SS100型物料提升機的主要部件有：立桿立

3、柱、底架、頂梁中梁、頂架橫梁、長短水平桿、斜桿、導軌、吊籠組成。安全裝置有：（1） 曳引機裝置及安全停靠裝置（2） 安全停靠裝置（3） 吊籠安全門和側(cè)面圍護網(wǎng)（4） 吊籠安全項蓋（5） 緩沖器（6） 上、下限位器（7） 上料口安全門（8） 可視式監(jiān)控信號裝置和通訊裝置（9） 緊急斷電開關（10） 避雷裝置四、施工部署本項目擬定于2018年8月1日進場一臺廣東省佛山市南海區(qū)聚龍建設機械有限公司的SSD100型井架式物料提升機用于宿舍B1棟物料垂直運輸，安裝位置定于宿舍B1棟東側(cè)，軸線位置1-D1-E軸/1-10軸處，距離建筑外側(cè)尺寸為1.4m，井架安裝高度為27m。井架基礎為天然基礎，地基土質(zhì)為

4、強風化巖層，設計基礎尺寸為2500*2500*400mm（長*寬*高），砼強度為C25，配筋為雙層雙向三級鋼12200。附墻件采用10號工字鋼進行拉設，第一道拉設高度距離井架基礎9m，第二道距離井架基礎18m。五、基礎設計井架基礎尺寸為2500×2500mm，由筏板基礎（預埋地腳螺栓M16）與底板砼（吊籠安置位置）組成，筏板基礎梁砼強度采用C25，截面尺寸為200×400，配筋為主筋6根8，箍筋為Ø6200。板砼強度為C25，厚度為400mm，配筋為雙向12200，并在基礎底設置排水孔，確保排水通暢，嚴禁吊籠位置存有積水。6、 基礎驗算書格構(gòu)式井架計算書 計算依據(jù)

5、： 1、龍門架及井架物料提升機安全技術規(guī)范JGJ88-2010 2、建筑施工計算手冊江正榮編著 格構(gòu)式型鋼井架在工程上主要用于垂直運輸建筑材料和小型構(gòu)件，井架立柱、綴條一般由廠家直接預制，施工現(xiàn)場必須嚴格按照廠商說明書安裝。 一、荷載計算 1.起吊物和吊盤重力（包括索具等）G G = K(Q+q) 其中 K 動力系數(shù)，K= 1.00 ； Q 起吊物體重力，Q= 10.000 kN； q 吊盤（包括索具等）自重力，q= 5.500 kN； 經(jīng)過計算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(10.000+5.500)= 15.500 kN。 2.提升重物的滑輪組引起的纜風繩拉力S

6、 S = f0K(Q+q) 其中 f0 引出繩拉力計算系數(shù)，取1.02 ； 經(jīng)過計算得到 S= f0×K×(Q+q) =1.020×1.00×(10.000+5.500)=15.810 kN ； 3.井架自重力 井架自重力1.5kN/m； 井架的總自重Nq=1.5×30=45 kN； 附墻架以上部分自重： Nq1=1.5×(30-15)= 22.5kN； Nq2=1.5×(30-24)= 9kN； 4.風荷載為 q = 0.6 kN/m； 二、井架計算 1、基本假定： 為簡化井架的計算，作如下一些基本假定： （1）井架的節(jié)點

7、近似地看作鉸接； （2）吊裝時，與起吊重物同一側(cè)的纜風繩都看作不受力； （3）井架空間結(jié)構(gòu)分解為平面結(jié)構(gòu)進行計算。 2、風荷載作用下井架的約束力計算 纜風繩或附墻架對井架產(chǎn)生的水平力起到穩(wěn)定井架的作用，在風荷載作用下，井架的計算簡圖如下： 彎矩圖（附墻件） 剪力圖（附墻件） 各附著由下到上的內(nèi)力分別為：R(1)=7.964 kN , M(1)=8.95kN·m； 各附著由下到上的內(nèi)力分別為：R(2)=1.706 kN , M(2)=0kN·m； Rmax=7.964kN； 3、井架軸力計算 各纜風繩或附墻架與型鋼井架連接點截面的軸向力計算： 經(jīng)過計算得到由下到上各纜風繩或附

8、墻架與井架接點處截面的軸向力分別為: 第1道H1= 15 m； N1 = G + Nq1 +S =15.5 + 22.5 +15.81 =53.81 kN； 第2道H2= 24 m； N2 = G + Nq2 +S =15.5 + 9 +15.81 =40.31 kN； 4.截面驗算 （1）井架截面的力學特性： 井架的截面尺寸為2.1×2.1m； 主肢型鋼采用4L70X4； 一個主肢的截面力學參數(shù)為:zo=18.6 cm，Ixo = Iyo = 26.39 cm4，Ao=5.57 cm2 ，i1 = 41.8 cm； 綴條型鋼采用L50X3； 格構(gòu)式型鋼井架截面示意圖 井架的y-y軸

9、截面總慣性矩： Iy = 4Iy0+A0(a/2-Z0)2 井架的x-x軸截面總慣性矩： Ix = 4Ix0+A0(b/2-Z0)2 井架的y-y軸和x-x軸截面總慣性矩： Iy' = Ix' = Ix×cos245°+ Iy×sin245° 經(jīng)過計算得到： Ix= 4×(26.39+ 5.57×（210/2- 18.6）2)= .869 cm4； Iy= 4×(26.39+ 5.57×（210/2- 18.6）2)= .869 cm4； Iy'=Ix'=1/2×（.869

10、+.869）= .869cm4； 計算中取井架的慣性矩為其中的最小值.869 cm4。 2.井架的長細比計算： 井架的長細比計算公式： = H/I/(4A0)1/2 其中 H - 井架的總高度，取30m； I - 井架的截面最小慣性矩，取.869cm4； A0 - 一個主肢的截面面積，取5.57cm4。 經(jīng)過計算得到=34.711180。 換算長細比計算公式： 0 = (2-40A/A1)1/2 其中 A - 井架橫截面的毛截面面積，取4×5.57 cm2； A1- 井架橫截面所截垂直于x-x軸或y-y軸的毛截面面積，取2×2.97cm2； 經(jīng)過計算得到 0= 37。 查表

11、得=0.91 。 3. 井架的整體穩(wěn)定性計算： 井架在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式： = N/(×A) + mx×M/ W1×(1-×N/ N'EX) 其中 N - 軸心壓力的計算值(kN)； A - 井架橫截面的毛截面面積，取22.28 cm2； - 軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)，取 =0.91； mx - 等效彎矩系數(shù), 取1.0； M - 計算范圍段最大偏心彎矩值(kN·m)； W1 - 彎矩作用平面內(nèi)，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = .869/(210/2) = 1584.999 cm3

12、； N'EX -歐拉臨界力，N'EX =2EA/(1.1×2) ； N'EX= 2×2.06 ×105×22.28×102/(1.1×34.7112) = .356 N； 經(jīng)過計算得到由上到下各附墻件與井架接點處截面的強度分別為 第1道H1=9 m, N1= 53.81 kN ,M1=8.95 kN·m； =53.81×103/(0.91×22.28×102)(1.0×8.95×106)/1584.999×103 ×(10.91&#

13、215;53.81×103/.356) = 32N/mm2； 第1道附墻件處截面計算強度=32N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求! 第2道H2=18 m, N2= 40.31 kN ,M2=0 kN·m； =40.31×103/(0.91×22.28×102)(1.0×0×106)/1584.999×103 ×(10.91×40.31×103/.356) = 20N/mm2； 第2道附墻件處截面計算強度=20N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求! 三、附著計算 (一)

14、、附墻架內(nèi)力計算 附著桿件的計算屬于一次超靜定問題，在外力N作用下求附著桿的內(nèi)力,N取第二部分計算所得的Rmax，N= 7.964 kN 。 采用結(jié)構(gòu)力學計算個桿件內(nèi)力: 計算簡圖： 方法的基本方程： 計算過程如下： 11X1+1p = 0 1p = Ti0Tili/EA 11 = Ti0Tili/EA 其中: 1p為靜定結(jié)構(gòu)的位移； Ti0為X=1時各桿件的軸向力； Ti為在外力N作用下時各桿件的軸向力； li為為各桿件的長度。 考慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到： X1 = -1p/11 各桿件的軸向力為： T1* = X1 T2* = T20&

15、#215;X1 + T2 T3* = T30×X1 + T3 T4* = T40×X1 + T4 以上的計算過程將從0-360度循環(huán)，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力： 桿1的最大軸向拉力為: 1.87 kN； 桿2的最大軸向拉力為: 6.76 kN； 桿3的最大軸向拉力為: 6.76 kN； 桿4的最大軸向拉力為: 1.87 kN； 桿1的最大軸向壓力為: 1.87 kN； 桿2的最大軸向壓力為: 6.76 kN； 桿3的最大軸向壓力為: 6.76 kN； 桿4的最大軸向壓力為: 1.87 kN； (二)、附墻架強度驗算 1 桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: = N /

16、 An f 其中 -為桿件的受拉應力； N -為桿件的最大軸向拉力,取 N =6.76 kN； An -為桿件的截面面積，本工程選擇的是鋼管100.0×10.0 查表可知 An =2826.00 mm2。 經(jīng)計算， 桿件的最大受拉應力 =6.76×103/2826.00 =2.39N/mm2； 最大拉應力=2.39 N/mm2不大于拉桿的允許拉應力 215N/mm2, 滿足要求。 2 桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: = N / An f 其中 -為桿件的受壓應力； N -為桿件的軸向壓力， 桿1: 取N =1.87kN； 桿2: 取N =6.76kN； An -為桿件的截

17、面面積，本工程選擇的是鋼管100.0×10.0 查表可知 An =2826.00 mm2。 - 桿件長細比，,由l/i的值確定； 桿1:取= 5728.001 / 32.016 = 179180； 桿2:取= 2828.427 / 32.016 = 88180； 附墻架的長細比符合要求！ -為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)， 是根據(jù) 查表計算得： 桿1: 取=0.223 ， 桿2: 取=0.673； 桿1：1 = 1.869 ×103 / (0.223 × 2826.000) = 2.966 N/mm2； 桿2：2 = 6.760 ×103 / (0.673 

18、15; 2826.000) = 3.554 N/mm2； 經(jīng)計算，桿件的最大受壓應力 =3.554 N/mm2； 最大壓應力 3.554N/mm2 小于允許應力 215N/mm2， 滿足要求。 四、井架基礎驗算 1、井架基礎所承受的軸向力N計算 N = G + Nq +S =15.5 + 45 +15.81 =76.31 kN； 井架單肢型鋼所傳遞的集中力為 ：FN/4 = 19.078 kN ； 2、井架單肢型鋼與基礎的連接鋼板計算 由于混凝土抗壓強度遠沒有鋼材強，故單肢型鋼與混凝土連接處需擴大型鋼與混凝土的接觸面積，用鋼板預埋，同時預埋鋼板必須有一定的厚度，以滿足抗沖切要求。預埋鋼板的面積

19、A0計算如下： A0=F/fc=19.078×103/14.300= 1334.091 mm2； 3、井架基礎計算 單肢型鋼所需混凝土基礎面積A計算如下： AF/fa=19.078×103/(100.0×10-3)= .000 mm2； 單肢型鋼混凝土基礎邊長:a=.0001/ 2 436.778 mm； 4.配筋計算 井架單肢型鋼混凝土基礎計算簡圖相當于一個倒梯梁，其板底最大彎矩按下式計算： M = ql2/2 式中：M -井架單肢型鋼混凝土基礎底板中性軸處的彎矩設計值； l -井架單肢型鋼混凝土基礎底板中性軸處至基底邊緣的距離，取l = a/2218.389 mm； q -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面地基土單位面積凈反力，取q=100.000×218.3