污水處理廠的運行與管理復習資料

1、常見故障原因分析及對策（1）格柵流速太高或太低這是由于進入各個渠道的流量分配不均勻引起的，流量大的渠道，對應的過柵流速必然高，反之， 流量小的渠道，過柵流速則較低。 應經(jīng)常檢查并調節(jié)柵前的流量調節(jié)閥門或閘閥，保證過柵流速的均勻分配。（2）格柵前后水位差增大當柵渣截留量增加時，水位差增加， 因此，格柵前后的水位差能反映截留柵渣量的多少，定時開停的除污方式比較穩(wěn)定。手動開停方式雖然工作量比較大，但只要工作人員精心操作，能保證及時清污，有些城市污水廠采用超聲波測定水位差的方法控制格柵自動除渣。但是，無論采用何種清污方式， 工作人員都應該到現(xiàn)場巡察， 觀察格柵運行和柵渣積累情況， 及時合理地清渣，保證

2、格柵正常高效運行。工藝控制實例分析某污水處理廠冬季最冷月份污水平均溫度為 12 ，入流平均量 100000m3/d ，經(jīng)運行實踐發(fā)現(xiàn)該溫度下要使 SS去除率大于 55%，水力表面負荷必須 1.3m3/m2·h。在夏季時污水平均溫度 25，入流量為 150000m3/d ，此時只要水力表面負荷 1.73m3/m2·h ，SS就能保證 55%的去除率。該廠共有 10 座初沉池，其單池尺寸為 B× H×L=14m× 2.5 m × 30 m, 每池出水溢流堰總長 60m。試為該廠編制運行調度方案。冬季時 nQ100000/ 24qB L1

3、.3147.6 830TBLHn14302.58242h(1.5 2.0)Q100000Q14.9mm / s50mm / s;BHnqQ8.710l n實例分析某污水處理廠日處理污水量100000m3/d，入流 SS為 250mg/l 。該廠設有四條初沉池，每池配有一臺流量為60m3/h 的排泥泵，每4h 排泥一次。試計算當SS 去除率為 60%，且要求排泥濃度為3%時，每次排泥持續(xù)時間。解：每一次排泥周期產(chǎn)生的干泥量M s( SS iSS e ) Q25060 %1000004242 .510 6g排泥含固量為3%，污泥濃度 C=3000g/m3即每池產(chǎn)生濕泥量Q sM S2 .51063

4、)C s3 10321 ( m4故每池排泥時間T=（ 21/60 ）× 60=21(min)沉淀池的異常問題及解決對策 出水帶有大量懸浮顆粒原因 水力負荷沖擊或長期超負荷， 因短流而減少了停留時間， 以至絮體在沉降前即流出出水堰。解決辦法均勻分配水力負荷；調整進水、出水設施不均勻，減輕沖擊負荷影響，有利于克服短流； 投加絮凝劑， 改善某些難沉淀懸浮物的沉降性能，如膠體或乳化油顆粒的絮凝；調整進入初沉池的剩余污泥的負荷。 出水堰臟且出水不均原因污泥粘附、藻類長在堰上，或浮渣等物體卡在堰口上，導致出水堰臟，甚至某些堰口堵塞導致出水不均。解決辦法經(jīng)常清除出水堰口卡住的污物；適當加藥消毒阻止

5、污泥、藻類在堰口的生長積累。 污泥上浮原因污泥停留時間過長，有機質腐敗。解決辦法保證正常的貯泥和排泥時間；檢查排泥設備故障；清除沉淀池內(nèi)壁，部件或某些死角的污泥。 浮渣溢流原因浮渣去除裝置位置不當或去除頻次過低，浮渣停留時間長。解決辦法維修浮渣刮除裝置；調整浮渣刮除頻率；嚴格控制浮渣的產(chǎn)生量。 污泥管道或設備堵塞原因初沉池污泥中易沉淀物含量高，而管道或設備口徑太小，又不經(jīng)常工作造成的。解決辦法設置清通措施；增加污泥設備操作頻率；改進污泥管道或設備。 刮泥機故障原因刮泥機因承受過高負荷等原因停止運行。解決辦法 縮短貯泥時間， 降低存泥量； 檢查刮板是否被磚石、 工具或松動的零件卡??；及時更換損壞

6、的連環(huán)、刮泥板等部件；防止沉淀池表面積冰；調慢刮泥機的轉速。參數(shù)水力停留時間HRT是指污水在處理構筑物內(nèi)的平均停留時間。HRT= 處理構筑物的有效容積/ 進水量（ h）固體停留時間 SRT即污泥齡是新增長的污泥在曝氣池中平均停留時間或池中污泥增長一倍平均所需的天數(shù)。SRT= 生化系統(tǒng)內(nèi)的污泥總量/ 剩余污泥的排放量（ d）SRT >HRT污泥負荷Ns 是生化系統(tǒng)內(nèi)單位重量的污泥在單位時間內(nèi)承受的有機物數(shù)量，即有：NS =（ S0-S） Q/VX（ kg/kg.d ）其中， S0 曝氣池進水 BOD5濃度（ mg/L）； S出水 BOD5濃度（ mg/L）； Q進水流量（ m3/d）；V曝

7、氣池有效容積（ m3）；X混合液污泥濃度（ mg/L）； Ns 污泥負荷（kg BOD5 / kg MLSS 或 MLVSS ）容積負荷 Nv 是生化系統(tǒng)內(nèi)單位重量有效曝氣體積在單位時間內(nèi)承受的有機物數(shù)量，一般記做 F/V ，用 Nv 表示。污泥負荷Ns 和容積負荷Nv 過低，雖然可降低水中有機物含量，但也時活性污泥處于過氧化狀態(tài)，使污泥沉淀性能差，出水SS變大 , 水質變差。污泥負荷 Ns 和容積負荷 Nv 過高，又使有機物氧化不徹底，出水水質變差。有機負荷率又稱為食物 - 微生物比 F/M，是單位重量的活性污泥在單位時間內(nèi)去除污染物的數(shù)量，為單位時間內(nèi)供給處理系統(tǒng)的BOD5與曝氣池混合液M

8、LSS或 MLVSS的比值，即：F/M=BOD5/MLSS 或 MLVSS= S0Q/VX其中， S0曝氣池進水BOD5濃度（ mg/L ）； Q進水流量（m3/d）； V曝氣池有效容積（ m3）；X混合液污泥濃度 （ mg/L ）；F/M 有機負荷率 （ kg BOD5/ kg MLSS或 MLVSS ）某污水廠曝氣池有效容積5000m3，曝氣池內(nèi)活性污泥濃度為MLVSS為 3000mg/l ，試計算入流污水量為22500m3/d，入流污水BOD5為 200mg/l 時，該廠的F/M 值。解： Q=22500m3/d,BOD5=200mg/l,V=5000m3,MLVSS=3000mg/l,

9、將這些數(shù)據(jù)帶入式（3）得F/M= 22500x200/3000x5000=0.30kgBOD5/(kgMLVSS? d)沖擊負荷指在短時間內(nèi)污水處理設施的進水超出設計值或超出正常值，可以是水力沖擊負荷，也可以是有機沖擊負荷。沖擊負荷過大， 超過生物處理系統(tǒng)的承受能力就會影響處理效果，出水水質變差， 嚴重時使系統(tǒng)運行崩潰。溫度： 生化處理系統(tǒng)要求在一定的溫度范圍內(nèi)，才能正常運行， 溫度過高或者過低都會影響系統(tǒng)的運行，降低處理效率。一般好氧工藝溫度應在1030之間。溶解氧DO是污水處理系統(tǒng)控制的最關鍵指標。DO過高，容易使污泥過氧化，DO過低，使有機物分解不徹底。一般好養(yǎng)段DO一定要大于2.0mg

10、/L ，缺氧段要求控制在0.5mg/L 以下，厭氧段要求在0.2mg/L以下污泥發(fā)白 原因： 1. 缺少營養(yǎng)，絲狀菌或固著型纖毛蟲大量繁殖，菌膠團生長不良；2.PH 值高或過低，引起絲狀菌大量生長，污泥松散，體積偏大；解決辦法： 1. 按營養(yǎng)配比調整進水負荷，氨氮滴加量，保持數(shù)日污泥顏色可以恢復。2. 調整進水 pH 值，保持曝氣池 pH值在 6 8 之間，長期保持 PH值范圍才能有效防止污泥膨脹。二沉池常規(guī)檢測項目： pH 值、 SS 和 DO（正常情況下，出水 SS 應當在 30mg/L 以下，最大不應當超過 50mg/L 。若二沉池出水中的 DO明顯下降。 說明二沉池污泥仍具有較高的需氧

11、量，水質處理不完全） 、 BOD 等指標（二沉池出水的 BOD等指標都應達到國家有關排放準，若是超標，應當采取相應措施。 ）回流系統(tǒng)的控制方式保持回流量Qr 恒定；保持回流比R 恒定；定期或隨時調節(jié)回流量Qr 及回流比 R，使系統(tǒng)狀態(tài)處于最佳。Qr 及 R 的確定或控制調節(jié)方法 按照二沉池的泥位調節(jié)回流比RA. 應根據(jù)具體情況選擇一個合適的泥位Ls 和合適的泥層厚度Hs。如右圖所示。B. 調節(jié)回流污泥量，使泥位 Ls 穩(wěn)定在所選定的合理值。一般情況下， 回流量Qr，泥位，減少泥層厚度；反之, 回流量Qr，泥層厚度。C.應注意調節(jié)幅度每次不要太大，如調回流比，每次不超過5%，如調回流量，則每次不

12、要超過原來值的l0 。具體每次調多少，多長時間以后再調節(jié)下一次，應根據(jù)本廠實際情況決定。實例分析某廠二沉池內(nèi)泥層厚度Hs 一般控制在0.6 一 0.9m 之間為宜。運行人員發(fā)現(xiàn)當回流比控制在 40時，泥位在升高，且泥層厚度Hs 已超過 1.0 m ，試分析用回流比調節(jié)的方法控制泥位上升的方案。解：先將回流比R 調至 45，觀察泥位是否下降;如果 5h 之后，泥位仍在上升，則將R調至 50，繼續(xù)觀察泥位的變化情況，直至泥位穩(wěn)定在合適的深度下。如果回流比調至最大，泥位仍在上升，則可能是由于排泥量不足所致，應增大排泥。如果泥位太低，應試著減少回流比。因回流比太大，不但浪費能量，還有可能降低rss值。

13、一般情況下，入流污水量一天之內(nèi)總在變化， 泥位也在波動， 為穩(wěn)妥起見，應在每天的流量高峰，即泥位最高時，測量泥位，并以此作為調節(jié)回流比的依據(jù)。 按照沉降比調節(jié)回流比或回流量其原理是 : RSV30100 - SV30實例計算某處理廠曝氣池混合液的沉降比為25，回流比為50，試分析該廠回流比控制是否合理, 及如仍調節(jié)。SV3025解 : R33%100 - SV 30100 25因此， 該廠回流比偏高， 二沉池泥位偏低。應將 R 由 50逐步調節(jié)至 33。為使 SV充分接近二沉池內(nèi)的實際狀態(tài)， SV盡量采用 SV30，即攪拌狀態(tài)下的沉降比提高回流比控制的準確性。 按照回流污泥及混合液的MLSS濃

14、度調節(jié)回流比即用RSS和 MLSS的關系來指導R 的調節(jié)。其原理是 : RRSS- MLSS該法只適用于低負荷工藝，即入流SS不高的情況下，否則會造成誤差。實例分析某處理廠測得曝氣池混合液污泥濃度 MLSS為 2000mg/l ，回流污泥濃度 RSS為 5000mg/l 。運行人員剛把回流比 R 調至 50，試分析回流比調節(jié)是否正確，應如何調節(jié)。MLSS2000解 : R67%RSS- MLSS5000 2000因此，將回流比調至50是不正確的，應調至67，否則如不增大排泥，污泥將隨出水流失。依據(jù)污泥沉降曲線調節(jié)回流比沉降性能不同的污泥具有不同的沉降曲線，如右圖所示。 回流比的大小， 直接決定

15、污泥在二沉池內(nèi)的沉降濃縮時間。對于某種特定污泥，如果調節(jié)R使污泥在二沉池內(nèi)HRT恰好等于該種污泥通過沉降達到最大濃度所需的時間，則此時 RSS最高且 R 最小。沉降曲線的拐點處對應的沉降比，即為該污泥的最小沉降比，用SVm表示。根據(jù)由SVm 確定的回流比R 運行，可使污泥在池內(nèi)停留時間較短，同時污泥濃度較高?；亓鞅萊 與 SVm的關系如下：R SVm 100 - SVm 四種回流比調節(jié)方法的比較根據(jù)泥位調節(jié)回流比，不易造成由于泥位升高而使污泥流失，出水SS較穩(wěn)定，但回流污泥濃度不穩(wěn)定（即沒考慮污泥達到SVm時所需的時間） 。按照 SV30調節(jié)回流比，操作非常方便，但當污泥沉降性能不佳時，不易得

16、到高濃度的RSS，使回流比反比實際需要值偏大。按照 RSS和 MLSS調節(jié)回流比，由于要分析RSS和 MLS5，比較麻煩，一般可做為回流比的一種校核方法。用沉降曲線調節(jié)回流比，簡單易行，可獲得高RSS，同時使污泥在二沉池內(nèi)停留時間最短，該法尤其適于硝化工藝及除磷工藝.剩余污泥的排放(1) SV30控制排泥量SV30在一定程度上，既反映污泥的沉降濃縮性能，又反映污泥濃度的大小。當濃縮性能較好時，SV30較小，反之較高。當污泥濃度較高時，SV30 較大，反之則較小。當測得污泥 SV30較高時，可能是污泥濃度增大，也可能是沉降性能惡化，不管是那種原因，都應及時排泥，降低 SV30值。采用該法排泥時，

17、 緩慢進行，一次排泥不能太多， 如通過排泥要將SV30 由 50降至 30時，可利用一周的時間逐漸實現(xiàn)，每天少排一部分泥，使SV30下降，逐漸逼近30。(2) 用 MLSS控制排泥量用 MLSS控制排泥系指在維持曝氣池 MLSS恒定的情況下， 確定排泥量。 首先根據(jù)實際工藝狀況確定一個合適的 MLSS值，使系統(tǒng)能保證處理效果，并能實現(xiàn)泥水分離。一般的推流式曝氣池中的MILSS 在 1.5 一 3.0g/l之間，完全混合式曝氣池的MILSS 在 3 一 6g/l之間；冬季可高些，夏季低些。排泥量可用下式計算：VW(MLSS現(xiàn) MLSS期 )V( MLSS MLSS0 )V排泥濃度RSS式子中，

18、MLSS為實測值； MLSS0為要維持的濃度值例：某處理廠根據(jù)經(jīng)驗一般將MLSS控制在 2000mg/l ，曝氣池容積為 5000m3。某日實測 MLSS為 2500mg/l ， RSS為 4000mg/l ，試計算此時應排放的污泥量。解 : VW (MLSS MLSS0)V (2500 2000) 5000 625m3RSS4000上例僅是說明計算過程，實際上不可能連續(xù)一次排放625m3污泥。一般來說， 活性污泥工藝是一個漸進過程，在控制總的排泥量前提下 每次盡量少排勤排， 如有可能， 應連續(xù)排泥。這種排泥方法比較直觀，易于理解， 實際上很多處理廠都用這種方法，但該法僅適于進水水質水量變化不

19、大的情況。有時，這種方法容易導致誤操作。例如，當入流BOD5增加 50%時， MLSS必然上升，此時若仍通過排泥保持恒定的MLSS值，則實際上使污泥負荷增加了一倍，會使出水質量嚴重下降。（ 3）用 F M控制排泥量FQCiMVX a這種方法要使污泥濃度的變化倍數(shù)與QCi 的變化倍數(shù)保持一致， 即可使 F/M 基本保持恒定。排泥量可內(nèi)下式計算：VWMLVSSV aBOD i Q /( F / M )RSS式中： VW排放的剩余污泥體積；Va曝氣池容積； BOD i 入流污水的 BOD5；F M要控制的有機負荷； RSS回流污泥濃度。實例計算某處理廠將有機負荷F M 一般控制在 0.3kgBOD

20、(kg MLVSS·d) 。某日測得入流污水量 Q 20 000m3 d，BOD5 150mg/l ， MLVSS 2500g/l， RSS 4000mg/l，該廠曝氣池有效容積 Va 5000m3。試計算剩余污泥排放量。V WMLVSSV aBOD i Q /( F / M )RSSV W2500500015020000 / 0.3625 m 34000當入流污水水質波動較大時，該法也可使用。因此，工業(yè)廢水含量較大的處理廠，應盡量采用這種排泥方法。使用這種方法的關鍵是確定合適的F M值。F M值可根據(jù)污水的溫度做適當調整，當水溫高時， F M值可高些，反之可低些。當入流工業(yè)廢水中難

21、降解物質較多時，F(xiàn) M應低一些，反之可高些。實際運行控制中， 一般是控制在一段時間內(nèi)的平均FM值基本恒定， 在這一段時間內(nèi)，可根據(jù)情況做些小的調整。例如，每周六或每周五的污染負荷一般會增加，可在周四或周五適當少排泥，使F M適當降低， 保存一些污泥，防止周六FM值升的太高。這樣平均下來，可使一周7d 的均 F M基本與上周一致。計算 F M時，要用到入流的BOD5，而 BOD5需要 5d 才能調出，實際上難以采用。因此應根據(jù)情況，發(fā)展一些快速測定法，例如，用 COD，TOC等指標快速估算 BOD5，或采用 27時 1d 的生化需氧量 BOD1?？傊?，采用該法排泥時，應能快速測得入流污水的有機負

22、荷。另外，計算 FM時，必須用 MLVSS值。MLVSS值測定較麻煩， 可以利用 MLSS和 MLVSS 之間的相關關系進行估算。f 一般取 0.7 0.8（ 4）用 SRT控制排泥用 SRT控制排泥，被認為是一種最可靠最準確的排泥方法，該方法的關鍵是正確選擇SRT和準確地計算系統(tǒng)內(nèi)的污泥總量。應根據(jù)處理要求、 環(huán)境因素和運行實踐綜合比較分折。選擇合適的泥齡 SRT作為控制排泥的目標。 應充分利用污泥的沉降試驗、呼吸試驗、 生物相觀測等手段， 隨時調整 SRT，使之更加合理。一般來說，處理效率要求越高，出水水質要求越嚴格，SRT應控制大一些，反之，可小一些。在滿足要求的處理效果前提下，溫度較高

23、時，SRT可小些，反之則應大一些。當污泥的沉降性能較差時， 有可能是由于泥齡太小。SRT越大，利用呼吸試驗測得的耗氧速率越小，反之則越大。通過生物相觀察，會發(fā)現(xiàn)不同的SRT對應著不同的優(yōu)勢指示生物。嚴格地講，系統(tǒng)中的污泥總量應包括曝氣池內(nèi)的污泥量和回流系統(tǒng)內(nèi)的污泥量，但在實際運行管理中， 很多處理廠在用 SRT控制排泥時， 僅考慮曝氣池內(nèi)的污泥量。 故在不考慮出水帶走的污泥的情況下，每天排放的干污泥量q：根據(jù)泥齡的定義V a X aqV a X a:X qqXq實際上由于出水所帶走的排泥所占的比例不容忽視，尤其是在出水SS 超標時，更不能忽視。故在考慮出水所帶的泥的情況下，排泥量q：qV a X aSS e Q ; SS e 為出水中的污泥濃度。X qXq計算實例某處理廠一般將SRT控制在 4d 左右。該廠曝氣池容積