T12鋼熱處理工藝要點(diǎn)

1、）潮南嗡缸/為軀然末歲國(guó)II5MMmhlUHULhMlLTAUlULAlIQNJ.心聚1UMIQUGPU。，I-_'金屬材料與熱處理技術(shù)課程設(shè)計(jì)題目：T12鋼熱處理工藝課程設(shè)計(jì)院（系）：冶金材料系專業(yè)年級(jí)：材料1201負(fù)責(zé)人：1W唐磊，楊亞西，合作者：譚平.潘佳偉.多杰仁青指導(dǎo)老師：些2013年12月熱處理工藝課程設(shè)計(jì)任務(wù)書系部冶金材料系專業(yè)金屬材料與熱處理技術(shù)學(xué)生姓名陳博，楊業(yè)四，唐磊，譚平，多杰仁青，潘佳偉課程設(shè)計(jì)題目T12設(shè)計(jì)任務(wù)：1,課程設(shè)計(jì)的目的：為了使我們更好地了解碳素工具鋼的性能及其熱處理工藝流程。培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的熱處理課程的知識(shí)去解決工程問(wèn)題的能力，并使其所學(xué)知識(shí)

2、得到鞏固和發(fā)展。學(xué)習(xí)熱處理工藝設(shè)計(jì)的一般方法，熱處理設(shè)備選用和裝夾具設(shè)計(jì)等進(jìn)行熱處理設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)技能訓(xùn)練。2 .課程設(shè)計(jì)的任務(wù)分組（碳素工具鋼T12）：錘刀的熱處理工藝（唐磊）：熱處理后的組織金相分析（陳博）：淬火（潘佳偉）：回火（多杰仁青）：局部淬火（譚平）：缺陷分析（楊亞西）3 .課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容：T12鋼熱處理工藝設(shè)計(jì)流程4參考文獻(xiàn)：【1】詹艷然，吳樂(lè)堯，王仲仁.金屬體積成形過(guò)程中溫度場(chǎng)的分析.塑性工程學(xué)報(bào)，2001,8（4）【2】葉衛(wèi)平，張覃軼.熱處理實(shí)用數(shù)據(jù)速查手冊(cè).機(jī)械工業(yè)出版社.2005,59-60【3】許天己鋼鐵熱處理實(shí)用技術(shù).化學(xué)工業(yè)出版社2005,134"136設(shè)計(jì)進(jìn)

3、度安排：第一周周一周二鋼的普通熱處理工藝設(shè)計(jì)理論學(xué)習(xí)周三周五分組進(jìn)行典型金屬材料的熱處理工藝設(shè)計(jì)第二周周一周三撰寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書周四周五答辯指導(dǎo)教師（簽字）年月日熱處理工藝卡44thk工田_y1、廣.材料牌號(hào)T12零件重量錘刀400g熱處理_L乙卞工藝路線熱軋鋼板沖壓卜料退火校直銃或刨側(cè)面一一粗磨一一半精磨一一剁齒一一淬火加回火。技術(shù)條件檢驗(yàn)方法硬度HRC60-62,HEK207洛氏硬度計(jì)，布氏硬度計(jì)金相組織珠光體，馬氏體和滲碳體金相觀察力學(xué)性能硬度：退火，207HB壓痕直徑4.20mm；淬火：62HRC布氏法，洛氏法工序號(hào)工序名稱設(shè)備裝爐方式及數(shù)量加熱溫度C保溫時(shí)min冷卻介質(zhì)溫度C冷卻時(shí)間mi

4、n1預(yù)熱加熱爐-550-650加熱時(shí)間的5-6倍-2球化退火退火爐-760-7702-4h空氣550-6004h3淬火保護(hù)氣氛爐-770-780-水150-200104低溫回火回火爐-160-1800.751h空氣15060編制人陳博編制日期2013.12.11審核日期目錄基本資料4工藝規(guī)范5T12錘刀熱處理61錘刀材料的選擇62錘刀的熱處理工藝62.1 球化退火的具體工藝62.2 T12鋼制鋰刀，具工藝路線如下：62.3 淬火72.4 回火82.5 局部淬火92.6 理后組織金相分析94質(zhì)量檢驗(yàn)145缺陷分析152.7 獻(xiàn)16表1、碳素工具鋼化學(xué)成分序號(hào)牌號(hào)化學(xué)成分CMnSiSP不大于1T7

5、0.65-0.74<0.40<0.350.0300.0352T80.75-0.843T8Mn0.80-0.900.40-0.604T90.85-0.94<0.405T100.95-1.046T111.05-1.147T121.15-1.248T131.25-1.35表2、碟素工具鋼性能1|退火狀態(tài)試樣淬火|牌號(hào)硬度值HB不大于壓痕直徑，inm不小于淬火溫度，°C和冷硬度值HRC不小加劑于T7800-820水TST8Hn1374.40780-800水T91924.3562T101974.30TilT122074.20760-730水T132174.10工藝規(guī)范1、臨界

6、點(diǎn)溫度（近似值）Ac1=730°C、，Accm=820°C、Ar1=700°C2、正火規(guī)范正火溫度850870°c,空冷，硬度269-341HBW3、普通退火規(guī)范退火溫度760770°C,保溫24h,再以30°C/h冷速，隨爐緩冷到500600°C,出爐空冷。4、等溫球化退火規(guī)范1） 7607700CX24h,680700°CX46h,等溫后爐冷到500600°C,出爐空冷，硬度0207HBW2） 7507700CX12h,680700°CX2-3h,硬度179207HBW,珠光體組織24級(jí)，網(wǎng)

7、狀碳化物等級(jí)02級(jí)。5、調(diào)質(zhì)處理規(guī)范淬火溫度800820°C,油冷；回火溫度640680°C,保溫時(shí)間23h,球化級(jí)別：3-5級(jí)，硬度183207HBW6、普通淬火、回火規(guī)范淬火溫度760780°C,水冷、？油雙液冷卻或堿浴冷卻.硬度062HRC,回火溫度（180±10）0C。7、薄片切斷刀微變形處理1）調(diào)質(zhì)處理：760-7700CX4.25min淬入三硝水介質(zhì)，600610°CX1h空冷回火。2）最終熱處理：850-8600CX80s淬三硝水23s后，入硝鹽180190°CX4min空冷，270280°cX1h空冷，硬度5

8、657HRC.T12鋼的物理性能表2-24-2口2鋼的臨界溫嗖臨界點(diǎn)AclMmAri溫度（逅似值）rc730E2O700表2-24Y口2鋼的線C喙）脹系數(shù)溫度汽20F0020-20020加02050020-70020-900線儂）脹系數(shù)化11.5X10-613.0X10=614.3X10-e1&.ixi()-e1S.SX10-532.4X10-6表2-2A4TI2鋼的質(zhì)量定壓熱容溫度花300500700900質(zhì)量定壓熱容“7J,(ke'k)-15幅4西5636,4T12鋰刀熱處理1鋅刀材料的選擇據(jù)上面的分析得知錘刀的材料選用必須具備高硬度、高耐磨性和足夠的韌性，故應(yīng)選擇T11或

9、T12鋼。2徒刀的熱處理工藝路線：熱軋鋼板（帶）下料一一鍛（軋）柄部一一球化退火一一機(jī)加工一一淬火一一低溫回火2.1 球化退火的具體工藝普通（緩冷）球化退火，緩冷適用于多數(shù)鋼種，尤其是裝爐量大時(shí)，操作比較方便，但生產(chǎn)周期長(zhǎng)；等溫球化退火，適用于多數(shù)鋼種，特別是難于球化的鋼以及球化質(zhì)量要求高的鋼（如滾動(dòng)軸承鋼）；其生產(chǎn)周期比普通球化退火短，不過(guò)需要有能夠控制共析轉(zhuǎn)變前冷卻速率的爐子；周期球化退火，適用于原始組織為片層狀珠光體組織的鋼，其生產(chǎn)周期也比普通球化退火短，不過(guò)在設(shè)備裝爐量大的條件下，很難按控制要求改變溫度，故在生產(chǎn)中未廣泛采用；低溫球化退火，適用于經(jīng)過(guò)冷形變加工的鋼以及淬火硬化過(guò)的鋼（后

10、者通常稱為高溫軟化回火）；形變球化退火，形變加工對(duì)球化有加速作用，將形變加工與球化結(jié)合起來(lái)，可縮短球化時(shí)間。它適用于冷、熱形變成形的鋼件和鋼材（如帶材）是在Acm或Ac3與Ac1之間進(jìn)行短時(shí)間、大形變量的熱形變加工者；或是在常溫先予以形變加工者；也可以是利用鍛造余熱進(jìn)行球化者）。球化退火：將毛坯加熱到760-770C,保溫2-4h然后以30-50C/h的速度冷卻到550-600C出爐后空冷，處理后組織為球化體，硬度為180-200HR淬火溫度為770-780C,可用鹽溶液、高頻感應(yīng)加熱或在保護(hù)氣氛爐中加熱，以防止表面脫碳和氧化。加熱后水冷，由于錘刀柄部要求較低，在淬火時(shí)先將齒部放在水中冷卻，待

11、柄部顏色變成暗紅色時(shí)才全部?jī)A入水中。當(dāng)錘刀冷卻到150-200C時(shí)，提出水面。木錘校直。低溫回火：溫度為160-180C,事時(shí)間0.75-1h,空冷。成品板錘表面刃部硬度64-67HRG柄部35HRC2.2 T12鋼制鋰刀，具工藝路線如下：鍛造一一熱處理一一機(jī)加工一一熱處理一一精加工。錘刀由T12鍛成，然后退火磨削校正，經(jīng)剁鋰機(jī)剁出鋰齒后在淬火，硬度一般62-67HRC預(yù)熱：為了減少錘刀加熱時(shí)內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力，使之彎曲小和防止裂紋，對(duì)錘刀在加熱之前要進(jìn)行預(yù)熱以達(dá)到以上目的。預(yù)熱溫度為550650C,時(shí)間為加熱時(shí)間的56倍。T12鋼的熱處理工藝曲線鍛后熱處理也叫退火得到的是球化珠光體組織，硬度一般為

12、機(jī)械加工能夠加工的動(dòng)的范圍，機(jī)加工后的熱處理叫淬火+回火，一般采用較低的溫度回火，得到的是回火馬氏體+碳化物，硬度較高T12鋼780c水淬、低溫回火后為回火馬氏體和碳化物.鍛造后，晶粒破碎，硬度強(qiáng)度增大。第一次熱處理應(yīng)該為退火。目的：降低材料的硬度，使組織均勻，利于機(jī)械加工，此時(shí)的組織為鐵素體加滲碳體的機(jī)械混合物。HR6會(huì)超過(guò)30。第二次熱處理后，對(duì)于錘刀，其硬度應(yīng)該大于50HRC同時(shí)保證材料的耐磨性。此時(shí)組織為馬氏體和少量的奧氏體。淬火溫度760780,回火溫度16-180,回火后硬度大于HRC60T121碳素工具鋼，含碳量1.2%退火：（圖8）放煤氣爐上面燒到紅色，然后關(guān)掉爐子，把刀子放在

13、爐子上冷卻，或者空氣冷卻也可以退火的目的：主要是降低金屬材料的硬度，提高塑性，以利切削加工或壓力加工，減少殘余應(yīng)力，提高組織和成分的均勻化，或?yàn)楹蟮罒崽幚碜骱媒M織準(zhǔn)備2.3 淬火：（圖6、圖7）放煤氣爐上面燒到亮紅色（稍微有點(diǎn)泛白），然后迅速拿出，刀尖向下垂直插入油中，保持一段時(shí)間，取出，然后迅速回火淬火的目的：使鋼件獲得所需的馬氏體組織，提高工件的硬度，強(qiáng)度和耐磨性，為后道熱處理作好組織準(zhǔn)備等。淬火裂紋的特征在淬火過(guò)程中，當(dāng)淬火產(chǎn)生的巨大應(yīng)力大于材料本身的強(qiáng)度并超過(guò)塑性變形極限時(shí)，便會(huì)導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生。淬火裂紋往往是在馬氏體轉(zhuǎn)變開始進(jìn)行后不久產(chǎn)生的，裂紋的分布則沒有一定的規(guī)律，但一般容易在工件的

14、尖角、截面突變處形成。在顯微鏡下觀察到的淬火開裂，可能是沿晶開裂，也可能是穿晶開裂；有的呈放射狀，也有的呈單獨(dú)線條狀或呈網(wǎng)狀。因在馬氏體轉(zhuǎn)變區(qū)的冷卻過(guò)快而引起的淬火裂紋，往往是穿晶分布，而且裂紋較直，周圍沒有分枝的小裂紋。因淬火加熱溫度過(guò)高而引起的淬火裂紋，都是沿晶分布，裂紋尾端尖細(xì)，并呈現(xiàn)過(guò)熱特征：結(jié)構(gòu)鋼中可觀察到粗針狀馬氏體；工具鋼中可觀察到共晶或角狀碳化物。表面脫碳的高碳鋼工件，淬火后容易形成網(wǎng)狀裂紋。這是因?yàn)椋砻婷撎紝釉诖慊鹄鋮s時(shí)的體積脹比未脫碳的心部小，表面材料受心部膨脹的作用而被拉裂呈網(wǎng)狀。非淬火裂紋的特征淬火后發(fā)現(xiàn)的裂紋，如果裂紋兩側(cè)有氧化脫碳現(xiàn)象，則可以肯定裂紋在淬火之前就已

15、經(jīng)存在。淬火冷卻過(guò)程中，只有當(dāng)馬氏體轉(zhuǎn)變量達(dá)到一定數(shù)量時(shí)，裂紋才有可能形成。與此相對(duì)應(yīng)的溫度，大約在250c以下。在這樣的低溫下，即使產(chǎn)生了裂紋，裂紋兩側(cè)也不會(huì)發(fā)生脫碳和出現(xiàn)明顯氧化。所以，有氧化脫碳現(xiàn)象的裂紋是非淬火裂紋。如果裂紋在淬火前已經(jīng)存在，又不與表面相通，這樣的內(nèi)部裂紋雖不會(huì)產(chǎn)生氧化脫碳，但裂紋的線條顯得柔軟，尾端圓禿，也容易與淬火裂紋的線條剛健有力，尾端尖細(xì)的特征區(qū)別開來(lái)。分析當(dāng)工件在鍛造過(guò)程中形成裂紋時(shí)，淬火加熱即引起裂紋兩側(cè)氧化脫碳。隨著脫碳過(guò)程的進(jìn)行，裂紋兩側(cè)的碳含量降低，鐵索體晶粒開始生核。當(dāng)沿裂紋兩側(cè)生核的鐵素體晶粒長(zhǎng)大到彼此接觸后，便向離裂紋兩側(cè)較遠(yuǎn)的基體方向生長(zhǎng)。由于

16、裂紋兩側(cè)在脫碳過(guò)程中碳濃度的下降，也是由裂紋的開口部位向內(nèi)部發(fā)展，因而為鐵素體晶粒的不斷長(zhǎng)大提供了條件，故最終長(zhǎng)大為晶界與裂紋相垂直的柱狀晶體。2.4 回火：（圖9）爐子開小火焰，錘刀不要靠火焰太近，最好是用砂紙將剛淬火后的刀子磨出一些金屬本色，在回火的時(shí)候掌握不要讓刀子變藍(lán)色就可以回火的目的：主要是消除鋼件在淬火時(shí)所產(chǎn)生的應(yīng)力，使鋼件具有高的硬度和耐磨性外，并具有所需要的塑性和韌性等?；鼗鸫嘈裕菏侵复慊痄摶鼗鸷蟪霈F(xiàn)韌性下降的現(xiàn)象。淬火鋼在回火時(shí)，隨著回火溫度的升高，硬度降低，韌性升高，但是在許多鋼的回火溫度與沖擊韌性的關(guān)系曲線中出現(xiàn)了兩個(gè)低谷，一個(gè)在200400c之間，另一個(gè)在450650c

17、之間。隨回火溫度的升高，沖擊韌性反而下降的現(xiàn)象，回火脆性可分為第一類回火脆性和第二類回火脆性。第一類回火脆性第一類回火脆性又稱不可逆回火脆性，低溫回火脆性，主要發(fā)生在回火溫度為250400c時(shí)。特征（1）具有不可逆性；（2）與回火后的冷卻速度無(wú)關(guān)；（3）斷口為沿晶脆性斷口。1、產(chǎn)生的原因三種觀點(diǎn)：（1）殘余A轉(zhuǎn)變理論2）碳化物析出理論（3）雜質(zhì)偏聚理論2、防止方法無(wú)法消除，不在這個(gè)溫度范圍內(nèi)回火，沒有能夠有效抑制產(chǎn)生這種回火脆性的合金元素（1）降低鋼中雜質(zhì)元素的含量；（2）用Al脫氧或加入NbV、Ti等合金元素細(xì)化A晶粒；（3）加入MoW等可以減輕；（4）加入Cr、Si調(diào)整溫度范圍（推向高溫）

18、；（5）采用等溫淬火代替淬火回火工藝。第二類回火脆性第二類回火脆性又稱可逆回火脆性，高溫回火脆性。發(fā)生的溫度在400650C,特征（1）具有可逆性；（2）與回火后的冷卻速度有關(guān)；回火保溫后，緩冷出現(xiàn)，快冷不出現(xiàn)，出現(xiàn)脆化后可重新加熱后快冷消除。（3）與組織狀態(tài)無(wú)關(guān)，但以M的脆化傾向大；（4）在脆化區(qū)內(nèi)回火，回火后脆化與冷卻速度無(wú)關(guān)；（5）斷口為沿晶脆性斷口。3、影響第二類回火脆性的因素（1）化學(xué)成分（2）A晶粒大小（3）熱處理后的硬度4、產(chǎn)生的機(jī)理出現(xiàn)回火脆性時(shí)，Ni、Cr、Sb、Sn、P等都向原A晶界偏聚，都集中在23個(gè)原子厚度的晶界上，回火脆性隨雜質(zhì)元素的增多而增大。Ni、Cr不僅自身偏聚

19、，而且促進(jìn)雜質(zhì)元素的偏聚。（2）淬火未回火或回火未經(jīng)脆化處理的，均未發(fā)現(xiàn)合金元素及雜質(zhì)元素的偏聚現(xiàn)象。（3）合金元素Mo能抑制雜質(zhì)元素向A晶界的偏聚，而且自身也不偏聚。以上說(shuō)明：SBS仆P等雜質(zhì)元素向原A晶界偏聚是產(chǎn)生第二類回火脆性的主要原因，而Ni、Cr不僅促進(jìn)雜質(zhì)元素的偏聚，且本身也偏聚，從而降低了晶界的斷裂強(qiáng)度，產(chǎn)生回火脆性5、防止方法（1）提高鋼材的純度，盡量減少雜質(zhì)；（2）加入適量的MoW等有益的合金元素；（3）對(duì)尺寸小、形狀簡(jiǎn)單的零件，采用回火后快冷的方法；（4）采用亞溫淬火（A1A3：細(xì)化晶粒，減少偏聚。加熱后為A+F（F為細(xì)條狀），雜質(zhì)會(huì)在F中富集，且F溶解雜質(zhì)元素的能力較大，

20、可抑制雜質(zhì)元素向A晶界偏聚。（5）采用高溫形變熱處理，使晶粒超細(xì)化，晶界面積增大，降低雜質(zhì)元素偏聚的濃度。2.5 局部淬火：淬火的時(shí)候把前面的油換成很淺的水（5mncfc右）,下水的時(shí)候刀刃向下，注意一點(diǎn)，淬水以后一定馬上回火，否則易開裂（a）在水中淬火圖2為試樣在900c和800c以10s1應(yīng)變速率經(jīng)30崛形后立即水淬的顯微組織，給出了試樣心部和邊部形貌?？梢钥闯鲈嚇有牟亢瓦叢拷M織有一定差異。如圖2的（a）和（b）,試樣在900c變形，邊部基本上為馬氏體/貝氏體，只有少量的先共析鐵素體組織在原奧氏體晶界處析出；心部的鐵素體量有所增加。當(dāng)變形溫度為800c時(shí)，如圖2（c）、（d）,組織結(jié)構(gòu)同9

21、00c時(shí)沒有較大差別，邊部的鐵素體量比心部鐵素體量增多。低碳碳素鋼變形在水中淬火后析出的先共析鐵素體基本上為魏氏組織型鐵素體，且沿原奧氏體晶界析出。圖2試樣在900c和800c以10s1應(yīng)變速率經(jīng)30班形后立即水淬的顯微組織當(dāng)溫度為800c時(shí)，無(wú)論是邊部和心部其先共析的鐵素體量都比900c時(shí)多，而且晶粒尺寸都明顯增大。亞共析鋼在連續(xù)冷卻過(guò)程中，如果冷卻速度低于鐵素體析出的臨界冷卻速度，將會(huì)發(fā)生從奧氏體中析出先共析鐵素體的相變。在水中淬火，即使是在試樣的邊部仍然有先共析的鐵素體出現(xiàn)，說(shuō)明冷卻速度較低，碳素鋼在水中的淬透性較差。（b）在干冰酒精溶液中淬火圖3為試樣在900c和800c以10s1應(yīng)變

22、速率經(jīng)30崛形后立即淬火的顯微組織，淬火介質(zhì)為-60C的干冰酒精溶液。試樣心部和邊部的組織有明顯差別，為鐵素體和珠光體混合組織。但當(dāng)變形溫度為900c時(shí)，如圖3(a),鐵素體為等軸狀且晶粒尺寸較大，珠光體含量多而且珠光體團(tuán)尺寸大；變形溫度降低，如圖3(b),鐵素體由等軸化逐漸變成拉長(zhǎng)且晶粒尺寸減小，珠光體尺寸和含量都明顯減少。從圖3中可見，與在水中淬火相比，雖然干冰酒精溶液溫度很低(-60C)但試樣在其中的冷卻速度卻極低，高溫的奧氏體組織全部轉(zhuǎn)變成鐵素體-珠光體組織，對(duì)研究低碳碳素鋼在變形誘導(dǎo)鐵素體相變過(guò)程中組織演變十分不利。圖3試樣在900c和800c以10s1應(yīng)變速率經(jīng)30崛形后立即淬火的

23、顯微組織(c)在冰鹽水中淬火圖4為試樣在900C以10s1應(yīng)變速率30崛形后立即放入含有50%NaC的冰鹽水中淬火的顯微組織，給出了試樣邊部、距邊部1/2處和心部的形貌，試樣經(jīng)變形后厚度為10.5mm可以看出試樣心部和邊部組織差距較大。試樣邊部全部為馬氏體/貝氏體組織，沒有先共析鐵素體析出；距邊距1/2處組織基本上為馬氏體/貝氏體組織，有少量先共析鐵素體形成；心部組織中鐵素體含量略有增加。先共析鐵素體基本上為魏氏組織型鐵素體和少量塊狀鐵素體，且沿原奧氏體晶界析出。比較圖2和圖3可發(fā)現(xiàn)，低碳鐵素體鋼在鹽水中淬透性增加，鋼在鹽水中的冷卻速度比在水中幾乎可提高兩倍。邊部的冷卻速度快，淬火后可得到全部

24、的淬火組織，即使在心部冷卻速度降低，先共析鐵素體的含量和晶粒尺寸都減小。不僅淬火介質(zhì)對(duì)鋼的淬透性有很大的影響，試樣的尺寸效應(yīng)對(duì)冷卻速度影響也很大。其他變形條件相同，變形量增大70%試樣經(jīng)變形后厚度為4.5mm圖5給出了試樣邊部和心部的形貌。試樣的心部大部分為淬火態(tài)的馬氏體/貝氏體板條狀組織，在試樣的心部大部分為淬火的馬氏體/貝氏體板條狀組織，只有極少量鐵素體形成，而且鐵素體的形貌發(fā)生變化。粗大的魏氏組織明顯減少，鐵素體晶粒尺寸很小。比較圖4和5的組織狀態(tài)可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)變形量小的時(shí)候，其式樣的尺寸較大，則淬火是冷卻速度降低，在邊部能夠得到淬火后的組織，把高溫的組織保留下來(lái)，但心部的冷卻速度不夠，所

25、以仍然有較多的且尺寸較大的先共析鐵素體析出。若變形量提高，試樣尺寸減小，則淬火時(shí)冷卻速度加快，在邊部能夠得到淬火后的組織，把高溫的奧氏體組織保留下來(lái)，心部冷卻速度也增大，先共析鐵素體量明顯減少。圖4試樣在900c以10s1應(yīng)變速率30崛形后放入冰鹽水中的淬火顯微組織圖5900C以10s1應(yīng)變速率70班形在冰鹽水中淬火的顯微組織(a)邊部(b)心部3熱處理后組織金相分析淬火后組織說(shuō)明：加熱到830C,在160c硝鹽中停留2分鐘后空冷，得到淬火馬氏體碳化物以及殘余奧氏體。針狀馬氏體呈竹葉狀或凸透鏡狀，在空間形似鐵餅。針狀馬氏體之間通常互成600或120。角，一般限制在奧氏體晶粒內(nèi)，最初形成的馬氏體

26、針貫穿奧氏體晶粒，后形成的馬氏體較短，先形成的馬氏體較易浸蝕。所以完全轉(zhuǎn)變的馬氏體為大小不同，分布不規(guī)則，顏色深淺不一的針狀組織。圖6T12鋼在正常溫度淬火后的顯微組織T12鋼過(guò)熱淬火組織退火后組織說(shuō)明：珠光體珠光體的性能介于鐵素體和滲碳體之間，強(qiáng)韌性較好.其抗拉強(qiáng)度為750900MPa,180280HBs伸長(zhǎng)率為2025%,沖擊功為2432J.力學(xué)性能介于鐵素體與滲碳體之間，強(qiáng)度較高，硬度適中，塑性和韌性較好（Tb=770MPa,180HBS6=20%35%,AKU=2432J)經(jīng)2-4%i肖酸酒精溶液浸蝕后，在不同放大倍數(shù)的顯微鏡下可以觀察到不同特征的珠光體組織.當(dāng)放大倍數(shù)較高時(shí)可以清晰地

27、看到珠光體中平行排列分布的寬條鐵素體和窄條滲碳體；當(dāng)放大倍數(shù)較低時(shí)，珠光體中的滲碳體只能看到一條黑線;而當(dāng)放大倍數(shù)繼續(xù)降低或珠光體變細(xì)時(shí)，珠光體的層片狀結(jié)構(gòu)就不能分辨了此時(shí)珠光體呈黑色的一團(tuán)。圖8T12鋼經(jīng)球化退火后的組織回火組織說(shuō)明：索氏體回火索氏體的定義及組織特征?；鼗鹚魇象w(temperedsorbite)是馬氏體于回火時(shí)形成的，在在光學(xué)金相顯微鏡下放大500600倍以上才能分辨出來(lái)，其為鐵素體基體內(nèi)分布著碳化物(包括滲碳體)球粒的復(fù)合組織。它也是馬氏體的一種回火組織，是鐵素體與粒狀碳化物的混合物。此時(shí)的鐵素體已基本無(wú)碳的過(guò)飽和度，碳化物也為穩(wěn)定型碳化物。常溫下是一種平衡組織。圖9T12

28、鋼在150七回火組織800X4質(zhì)量檢驗(yàn)檢驗(yàn)內(nèi)容及方法硬度先以標(biāo)準(zhǔn)塊校對(duì)硬度計(jì)，確認(rèn)后方可進(jìn)行測(cè)試硬度。檢驗(yàn)硬度前，應(yīng)將零件表面清理干凈，去除氧化皮，脫碳層及毛刺等且表面不應(yīng)有明顯的機(jī)加工痕跡，被測(cè)零件的溫度以室溫為準(zhǔn)，或略高于室溫但以人手能穩(wěn)穩(wěn)抓住為限。淬火部位檢查硬度不少于1處，每處不少于3點(diǎn)，不均勻度應(yīng)在要求的范圍內(nèi)。一般的正火、退火件、調(diào)質(zhì)件采用布氏硬度計(jì)檢驗(yàn)。對(duì)于尺寸較大者可用錘擊式硬度檢驗(yàn)，淬火件用洛氏硬度計(jì)檢驗(yàn)。對(duì)于尺寸較大者，允許用肖氏硬度計(jì)代替。滲碳或硬化層較薄的零件，用維化硬度計(jì)檢驗(yàn)。當(dāng)使用錘刀檢驗(yàn)零件硬度時(shí)，必須注意錘痕的位置，應(yīng)不影響零件的最后硬度。有色金屬檢驗(yàn)以布氏、HR斯宜。選擇加載負(fù)荷時(shí)，應(yīng)以零件的具體要求，被測(cè)部位的大小、厚薄等作為選擇依據(jù)，要求換算精