JGJ7-91網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程

1、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程第一章總則o第1.0.1條o第1.0.2條o第1.0.3條本規(guī)程是遵照國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GBJ68-84、建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通用符號(hào)、計(jì)量單位和基本術(shù)語GBJ83-85、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GBJ9-87、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ11-89、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ17-88、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ18-87和鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GBJ205,結(jié)合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)而編制的。在設(shè)計(jì)與施工中，除符合本規(guī)程的要求外，尚應(yīng)遵守網(wǎng)架結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)JGJ78-91及其他有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。o第1.0.4條對(duì)受高溫及強(qiáng)烈腐蝕等作用、有防火要求的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，或承受動(dòng)力荷載的樓層網(wǎng)

2、架結(jié)構(gòu)，應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)專門規(guī)范或規(guī)程的要求。直接承受中級(jí)或重級(jí)工作制的懸掛吊車荷載并需進(jìn)行疲勞驗(yàn)算的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，其疲勞強(qiáng)度及構(gòu)造應(yīng)經(jīng)過專門的試驗(yàn)確定。o第1.0.5條網(wǎng)架的選型及構(gòu)造應(yīng)綜合考慮材料供應(yīng)和施工條件與制作安裝方法，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中的桿件和節(jié)點(diǎn)，宜減少規(guī)格類型，以便于制作安裝。 第二章設(shè)計(jì)的一般規(guī)定o第2.0.1條網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可選用下列常用形式（附錄一）：一、有平面桁架系組成的兩向正交正放網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向斜交斜放網(wǎng)架、三向網(wǎng)架、單向折線型網(wǎng)架。二、由四角錐體組成的正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、棋盤型四角錐網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架、星型四角錐網(wǎng)架。三、由三角

3、錐體組成的三角錐網(wǎng)架、抽空三角錐網(wǎng)架、蜂窩型三角錐網(wǎng)架。o第2.0.2條網(wǎng)架的選型應(yīng)結(jié)合工程的平面形狀和跨度大小、支承情況、荷載大小、屋面構(gòu)造、建筑設(shè)計(jì)等要求綜合分析確定。網(wǎng)架構(gòu)件步子必須保證不出現(xiàn)結(jié)構(gòu)幾何可變情況。注：本規(guī)程中大、中、小跨度劃分系針對(duì)屋蓋而言；大跨度為60m以上；中跨度為30m-60m；小跨度為30m以下。o第2.0.3條平面形狀為矩形的周邊支承網(wǎng)架，當(dāng)其邊長(zhǎng)比（長(zhǎng)邊/短邊）小于或等于1.5時(shí)，宜選用斜放四角錐網(wǎng)架、棋盤型四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架。對(duì)中小跨度，也可選用星型四角錐網(wǎng)架和蜂窩型三角錐網(wǎng)架。當(dāng)建筑要求長(zhǎng)寬兩個(gè)

4、方向不等時(shí)，可選用兩向斜交斜放網(wǎng)架。o第2.0.4條平面形狀為矩形的周邊支承網(wǎng)架，當(dāng)其邊長(zhǎng)比大于1.5時(shí)，宜選用兩向正交正放網(wǎng)架，正放四角錐網(wǎng)架或正放抽空四角錐網(wǎng)架。當(dāng)其邊長(zhǎng)比小于2時(shí)，也可采用斜放四角錐網(wǎng)架。當(dāng)平面狹長(zhǎng)時(shí)，可采用單向折線型網(wǎng)架。o第2.0.5條平面形狀為矩形，三邊支承一邊開口的網(wǎng)架可按2.0.3條進(jìn)行選型，其開口邊可采取增加網(wǎng)架層數(shù)或適當(dāng)增加整個(gè)網(wǎng)架高度等辦法，網(wǎng)架開口邊必須形成豎直的或傾斜的邊桁架。o第2.0.6條平面形狀為矩形，多點(diǎn)支承網(wǎng)架，可根據(jù)具體情況選用：正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架。對(duì)多點(diǎn)支承和周邊支承相結(jié)合的多跨網(wǎng)架，還可選用兩向正交斜放

5、網(wǎng)架或斜放四角錐網(wǎng)架。o第2.0.7條平面型狀為圓形、正六邊型及接近正六邊心切為周邊支承的網(wǎng)架，可根據(jù)具體情況選用：三向網(wǎng)架、三角錐網(wǎng)架或抽空三角錐網(wǎng)架。對(duì)中小跨度，也可選用蜂窩型三角錐網(wǎng)架。o第2.0.8條對(duì)跨度不大于40m多層建筑的樓層及跨度不大于60m的屋蓋，可采用鋼筋混凝土板代替上弦的組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)宜選用正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架、蜂窩型三角錐網(wǎng)架。o第2.0.9條網(wǎng)架可采用上弦或下弦支承方式，如當(dāng)采用下弦支承時(shí)，應(yīng)在支座邊形成豎直或傾斜的邊桁架。o第2.0.10條網(wǎng)架的網(wǎng)格尺寸和高度可根據(jù)網(wǎng)架形式、跨度大小、屋面材料以及構(gòu)造要求和建筑

6、功能等因素確定。對(duì)于周邊支承的以下各類網(wǎng)架，可按表2.0.10選用。o第2.0.11條多點(diǎn)支承的網(wǎng)架宜設(shè)柱帽。柱帽宜設(shè)于下弦平面之下（圖2.0.11a）;也可設(shè)置于上弦平面之上（圖2.0.11b）；或上弦節(jié)點(diǎn)直接擱置于柱頂，柱帽呈倒傘形（圖2.0.11c）。圖2.0.11點(diǎn)支承網(wǎng)架柱帽設(shè)置o第2.0.12條多點(diǎn)支承網(wǎng)架的懸臂長(zhǎng)度可取跨度的1/4-1/3。o第2.0.13條當(dāng)網(wǎng)架上弦桿節(jié)點(diǎn)間有集中荷載或需要減少壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)，可設(shè)置再分式腹桿。對(duì)于由平面桁架系組成的王家（圖2.0.13a）,或四角錐網(wǎng)架（圖2.0.13b）,當(dāng)設(shè)置再分式腹桿時(shí)，應(yīng)注意保證上弦桿在再分式腹桿平面外的穩(wěn)定性。(b)

7、圖2.0.13再分式腹桿設(shè)置（a）用于平面桁架系網(wǎng)架；（b）用于四角錐體網(wǎng)架o第2.0.14條網(wǎng)架屋面排水坡度的形式，可采用下列辦法:、上弦節(jié)點(diǎn)上加小立柱找坡（當(dāng)小立柱較高時(shí)，必須注意小立柱自身的穩(wěn)定性）二、網(wǎng)架變高度：三、整個(gè)網(wǎng)架起坡：四、支承柱變高度。o第2.0.15條有起拱要求的網(wǎng)架，其拱度可取不大于短向跨度的1/3000o第2.0.16條網(wǎng)架自重gok(KN/m2)可按下式估算：gok=七w/qwL2/200(2.0.16)式中qw除網(wǎng)架自重外的屋面荷載或樓面荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)；L2網(wǎng)架的短向跨度(m);士系數(shù)，對(duì)于鋼管網(wǎng)架取=1.0,對(duì)于型鋼網(wǎng)架取己=1.2o第2.0.17條網(wǎng)

8、架結(jié)構(gòu)的容許繞度不應(yīng)超過下列數(shù)值：用作屋蓋一一L2/250,用作樓層一一L2/300oL2為網(wǎng)架的短向跨度。 第三章網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的計(jì)算o第一節(jié)一般計(jì)算原則o第二節(jié)空間桁架位移法的計(jì)算原則o第三節(jié)簡(jiǎn)化計(jì)算法o第四節(jié)地震、溫度作用下的內(nèi)力計(jì)算原則設(shè)防烈度場(chǎng)地類別I1n1m-W8-0.080.100o第五節(jié)組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的計(jì)算原則第四章桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造o第一節(jié)桿件桿件節(jié)點(diǎn)螺栓球焊接空心球板結(jié)點(diǎn)弦桿及支座腹桿l0.9ll腹桿l0.8l0.8o第二節(jié)焊接鋼板節(jié)點(diǎn)o第三節(jié)焊接空心球節(jié)點(diǎn)o第四節(jié)螺栓球節(jié)點(diǎn)o第五節(jié)支座節(jié)點(diǎn)o第六節(jié)組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 第五章制作與安裝o第一節(jié)一般規(guī)

9、定o第二節(jié)制作與拼裝要求o第三節(jié)高空散裝法o第四節(jié)分條或分塊安裝法o第五節(jié)高空滑移法o第六節(jié)整體吊裝法o第七節(jié)整體提升法o第八節(jié)整體吊升法o第九節(jié)組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的施工o第十節(jié)驗(yàn)收附錄一常用網(wǎng)架形式上感平面震釬的面O上灌注或卜弦花女附圖1“附圖L13圖例I11AVIb-L附圖1.1兩相正交正放網(wǎng)架注：周邊宜設(shè)置水平支撐附圖1.2兩向正交斜放網(wǎng)架附圖1.3兩向斜交斜放網(wǎng)熨AAAAAAAA/VVWVXA/WWVX附圖L5能向折戰(zhàn)形區(qū)架附圖1.6正放四角錐網(wǎng)架附圖1.7正放抽空四角住網(wǎng)架zwwwx附圖1.8棋盤形四角錐網(wǎng)架附圖1.9斜放四用誰網(wǎng)架附圖1.10星形四角錐網(wǎng)架L-;/1'/rn.附圖

10、1.13蜂宣形三角鍍網(wǎng)架附錄二、擬夾層板法的網(wǎng)架桿件內(nèi)力計(jì)算公式及折算剛度兩向正交正放網(wǎng)架附表21部位居口EJ,一、M,*m.«.*,，一一-一一內(nèi)部區(qū)域!簡(jiǎn)支邊界：桿；.I.i件上弦:1,內(nèi)一力:斜桿:I!豎桿;1N=-sAfi/hA-sM"hA=N”sM$h八二c(M：-M?)/sinpA%=(-M$)/sin中N；=oN：-oNg=(M2-M?)/sinJN£=(M§-M專)/sicw折算期度Dt=hEAbJJ/C+/)$,Oy=/E4b$»/(l+%)s0=M£)*£)*，N*='sx/工bi,"y

11、='”/*”C.=EJcx/4ltsin2ipcos<p/(/fcxsin31p+Aa)sCy-EJcyJ(lsin<os/(cySina(p+/&»,C=/cCt注：1Ji網(wǎng)架存度；皆斜桿傾角；2.上用標(biāo)A.B.C表示位置在A、B、C點(diǎn)的報(bào)央且板內(nèi)力。以下各表也用本注。網(wǎng)架桿件位置筒圖斜桿內(nèi)部區(qū)域簡(jiǎn)支邊界'N、=-s(Af+M5)/2Ar(=0N、=-s(AfRAf$)/2人AL0+MD/28Ar4»s(A/A+A/p)/2A部位件下弦N；=N；=(Mg-Mg)/2sin“6工(必£一AfJ+；W$一A/$)/2sin項(xiàng)目桿上

12、弦Af機(jī)+-Af$)/2sinpN"N；=(M2-M?)/2sin/=0Ar7=(M£-Mf-W28inN；，Na=(“¥-"$MS-對(duì)打/2sinpZ=E*b/2/(l+3)s,D,=幺叮妙/(iy)$D=VDfD丫，C=C*=C=y/2E48in，wcos3/s"Y=4N/Rbv上弦下弦斜桿i網(wǎng)架桿件位筒圖部也N、=+M力/2/iN，=-s(W3+M§)/2方N、-s(M。+Mg)/AN$(Af9+MQ"N5n+A/J)/sinN©-(Af-M?+MR-Af?)/sin?>N7=(Af$-M*-M，)/s

13、in«Na=("?-M?+Afe_Af?)/sing>Aq=-M$=防空_“n/sinwN7一Ni.=(M：-M$”sin<p.%1="iVjS=(；VfJ-M?)/sineM2=-N”(A/W-Afp>/sin簡(jiǎn)支邊界NgON；“oNg=(MT-MD/sin中!MJ)/sinNg=(M、-Af0/sin'N：0=-Ni產(chǎn)。!N-Af匈七。心y0D*=M.E4“hi/(l+2%)-Dy=HyEAzh”(l+2“>)$折算剛度ID=UD；D,C=C*=C,=3M2F/qSinzyCQS/4$,“x3，8工/4匕2.4,A8s/4勤,附

14、錄三形平面周邊簡(jiǎn)支網(wǎng)架擬夾層板法的彎矩和撓度表正交正放類網(wǎng)架（兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架）內(nèi)力和撓度可按下列方法計(jì)算：（一）根據(jù)網(wǎng)架平面的邊長(zhǎng)比人=L1/L2,可直接查附表3,2.1-3.6.1求得擬夾層板的無量綱彎矩和撓度系數(shù)pmGpmypw。表中pv表小網(wǎng)架剪切變形的參數(shù)，按下式確定。pv=TtvD/C/Li（附3.1）式中D、C-網(wǎng)架的折算抗彎、抗剪剛度，按附表2.1-2.3中的公式計(jì)算。（二）當(dāng)網(wǎng)架桿件截面選定后，由于考慮剪切變形和剛度變化的影響，擬夾層板的彎矩和撓度系數(shù)pmx、pmy>pw應(yīng)分別乘以相應(yīng)的修正系數(shù)刀mx、刀my4w="w14w

15、2。其中71mX、“my”w1可查附表3.2-23.6-2求得，"w2可查附表3.1求得。附表3.1中n表示網(wǎng)架抗彎剛度口及D根據(jù)變化情況而可劃分區(qū)域的多少，如附圖3.1所小。撓度修正系數(shù)附表3.1n12345Yw21.0000.8640.7750.7320.706彎矩和撓度系數(shù)附表3.2-1入=1.0內(nèi)力撓度y/L1x/Li0.00.40.5pmx0.00.7720.7460.6670.5240.3060.0000.10.7340.7100.6360.5020.2940.0000.20.6240.6050.5460.4360.2600.0000.30.4530.4

16、400.4000.3260.2010.0000.40.2380.2310.2120.1760.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000fmy0.00.7720.7340.6240.4530.2380.0000.10.7460.7100.6050.4400.2320.0000.20.6670.6360.5460.4400.2110.0000.30.5240.5020.4360.3260.1760.0000.40.3060.2940.2600.2010.1140.000030.0000.0000.0000.0000.0000.000翻0.00.820入=1

17、.1內(nèi)力撓度y/L10.0x/L0.40.5jpmx0.00.6180.6000.5440.4350.2600.0000.10.5870.5710.5180.4170.2500.0000.2_|0.4990.4860.4440.3610.2210.0000.3_|0.3610.3530.3250.2700.1700.0000.40.1900.1850.1720.1450.0970.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000fmy0.00.7640.7270.6190.4500.2370.0000.10.7370.7020.5990.4360.2

18、300.0000.20.6520.6230.5350.3940.2090.0000.30.5060.4850.4220.3160.1720.0000.40.2910.2800.2470.1910.1090.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000明0.00.666入=1.2內(nèi)力撓度y/L10.0x/L0.40.5pmx0.00.4860.4750.4380.3590.2200.0000.10.4620.4520.4170.3440.2120.0000.20.3920.3840.3570.2980.1870.0000.30.2840.2790.

19、2600.2210.1450.0000.40.1490.1460.1370.1190.0820.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000pmy0.00.7320.6970.5940.4340.2280.0000.10.7040.6710.5740.4200.2220.0000.20.6200.5920.5100.3770.2010.000。.30.47710.4570.3980.3000.1640.0000.40.271_|0.2610.2310.1790.1030.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000翻0.00.533入=1

20、.3內(nèi)力撓度y/L10.0x/L0.40.5pmx0.00.3780.3720.3510.2970.1870.0000.10.3590.3540.3340.2840.1800.0000.20.3050.3010.2850.2450.1590.0000.30.2210.2180.2080.1820.1230.0000.40.1160.1150.1100.0970.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000fmy0.00.6860.6540.5600.4090.2160.0000.10.6590.6290.5390.3960.2100.0

21、000.20.5780.5530.4780.3540.1900.0000.30.4420.4240.3700.2800.1540.0000.40.2500.2410.2130.1650.0960.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000刖0.00.424入=1.4內(nèi)力撓度y/L10。x/L0.40.5pmx0.00.2910.2900.2310.2460.1610.0000.10.2770.2760.2680.2360.1550.0000.20.2350.2340.2280.2030.1370.0000.30.1710.1700.1660.1

22、500.1060.0000.40.0900.0890.0870.0800.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000pmy0.00.6330.6040.5190.3810.2020.0000.10.6070.5800.5000.3690.1960.0000.20.5320.5090.4410.3290.1770.0000.30.4050.3890.3410.2590.1430.0000.40.2280.2200.1940.1520.0890.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000例0.00.336彎矩和撓度的修正系數(shù)附表

23、3.2-2入=1.0pvDx/Dy1.00.60.5mx0.20.9980.9450.8850.8190.7440.6590.30.9960.9450.8890.8250.7540.6730.40.9930.9450.8930.8330.7660.690Ymy0.20.9981.0511.1101.1761.2501.3330.30.9961.0461.1021.1651.2351.3150.40.9931.0401.0931.1511.2181.293YW0.21.0361.0351.0301.0211.0060.9810.31.0811.0801.0761.0671.05

24、41.0320.41.1441.1431.1391.1321.1201.101入=1.1p小Dx/Dy1.00.60.5恤0.21.0030.9400.8700.7940.7110.6180.31.0070.9470.8810.8090.7290.6400.41.0120.9560.8940.8260.7510.667rmy0.20.9941.0361.0811.1311.1851.2440.30.9871.0271.0701.1171.1691.2260.40.9791.0161.0561.1001.1491.203YW0.21.0401.0291.0140.9940.96

25、70.9310.31.0911.0811.0671.0481.0230.9890.41.1621.1521.1391.1221.1001.069入=1.2小Dx/Dy1.01.0120.9380.8600.7760.6850.5860.31.0240.9550.8800.8000.7120.617641.0390.9750.9050.8290.7460.6565y0.20.9911.0241.0581.0961.1351.1780.30.9811.0121.0451.0811.1191.1600.40.9690.9981.0291.0621.0991.138

26、0.21.0471.0281.0040.9750.9390.8940.31.1051.0871.0651.0041.0040.9620.41.1871.1701.1491.0941.0941.055入=1.3Y小Dx/Dy1.00.60.55x0.21.0220.9400.8540.7620.6640.5610.31.0460.9680.8850.7970.7030.6020.41.0751.0020.9240.8410.7510.654my0.20.9891.0141.0411.0691.0981.1280.30.9771.0011.0261.0531.0811.1110.

27、40.9630.9851.0091.0341.0611.0900.21.0551.0290.9980.9630.9200.8690.31.1221.0981.0691.0360.9960.9470.41.2171.1941.1681.1371.1001.055入=1.4nwDx/Dy1.00.60.55x0.21.0350.9450.8510.7520.6480.5400.31.0730.9870.8970.8010.7030.5940.41.1191.0380.9520.8610.7640.660y0.20.9881.0071.0271.0481.0691.0900.30.

28、9740.9931.0121.0321.0531.0740.40.9580.9760.9951.0141.0341.055%0.21.0641.0320.9970.9560.9080.8520.31.1431.1131.0791.0410.9960.9430.41.2531.2251.1941.1581.1161.067附圖3.1網(wǎng)架抗彎剛度區(qū)域劃分附錄四網(wǎng)架結(jié)構(gòu)豎向地震作用效應(yīng)的簡(jiǎn)化計(jì)算周邊簡(jiǎn)支、平面形式為矩形的正放類和斜放類（指上弦桿平面）網(wǎng)架豎向地震作用所產(chǎn)生的桿件軸向力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：NEvi=±J|NGi|（附4.1）工i八v（1-ri4/r）（附4.2）式中NEv

29、i豎向地震作用引起第i桿的軸向力設(shè)計(jì)值；Nai在重力荷載代表值作用下第i桿軸向力設(shè)計(jì)值，可由空間桁架位移法求得，其豎向地震作用的分項(xiàng)系數(shù)可采用1.3;J第i桿的豎向地震軸向力系數(shù)；入一一設(shè)防烈度系數(shù)，當(dāng)8度時(shí)入=1,9度時(shí)入=2;t；v一一豎向地震作用軸向力系數(shù)，可根據(jù)網(wǎng)架的基本頻率按附圖4-1取用；ri網(wǎng)架平面的中心0至第i桿中點(diǎn)B的距離；r一一oA的長(zhǎng)度，A點(diǎn)為oB線段與圓（或橢圓）錐底面圓周的交點(diǎn)；“一一修正系數(shù)，按附表4-2取值。網(wǎng)架的基本頻率可近似按下式計(jì)算f1=（VEGjwj/EGjwj2）/2（附4.3）式中G一第j節(jié)點(diǎn)重力荷載代表值；3一重力荷載代表值作用下第j節(jié)點(diǎn)豎向位移（m

30、。附圖4.1豎向地震軸向力系數(shù)的變化注：a及f0值可按附表4.1取值確定豎向地震軸向力系數(shù)的數(shù)值附表4.1場(chǎng)地類別af0（出）正放類斜放類I0.0950.1355.0n0.0920.1303.3出0.0800.1102.5IV0.0800.1101.5數(shù)附表4.2修正系網(wǎng)架上弦桿布置形式平面形式刀正放類止方形0.19矩形0.13斜放類止方形0.44矩形0.20附圖4.2計(jì)算修正系數(shù)的長(zhǎng)度附錄五組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化計(jì)算一、當(dāng)組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的帶肋平板采用如附圖5.1a的布置形式時(shí)，可假定為四組桿系組成的等代上弦桿（附圖5.1.b）,其截面面積按下列公式計(jì)算："脫平板（八嗡代匕球桿Ai=Ai+

31、A（i=1,2,3,4）（附圖5.1-1）式中Aii方向肋的截面面積（i=1,2,3,4）A帶肋板的平板部分在i方向等代桿系的截面面積（i=1,2,3,4）;t平板厚度；s1、2兩方向肋的間距；“一一考慮鋼筋混凝土平板泊桑比V的修正系數(shù)，當(dāng)V=1/6時(shí)，可取4=0.825。組合網(wǎng)架帶肋平板的混凝土彈性模量，在長(zhǎng)期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.5,在短期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.85o二、按剛度分配求得肋和平板等代桿系的軸向力設(shè)計(jì)值Nbi,Ni,可按下列公式計(jì)算：Noi=AiN/Ai（附5.2-1）N=AN/Ai（附5.2-2）式中Ni有截面積為A的等代上弦桿組成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)所求得上弦桿內(nèi)力設(shè)計(jì)值（i

32、=1,2,3,4）。三、I、田類三角形單元與R、IV類三角形單元（附圖5.1b）內(nèi)的平板內(nèi)力設(shè)計(jì)值NoN、Ny可分別按下列公式計(jì)算：式中Ni三角形單元邊界處相應(yīng)平板等代桿系的軸力設(shè)計(jì)值。四、根據(jù)板的連接構(gòu)造，對(duì)多支點(diǎn)雙向多跨連續(xù)板或四支點(diǎn)單跨板，應(yīng)計(jì)算帶肋板的肋中和板中的局部彎曲內(nèi)力。注：矩形平面組合網(wǎng)架邊界處內(nèi)力計(jì)算時(shí)，式（附5.1-2）中Ati=A2應(yīng)減半，取0.375刀ts；式（附5.3-1）、（附5.3-2）中的Ni、nt2應(yīng)力口倍，取2Ni、2nt2。附錄六常用焊接鋼板節(jié)點(diǎn)構(gòu)造選用圖附圖6a而向網(wǎng)架的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造附圖6.2四角錐體組成的網(wǎng)架的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造附錄七組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)構(gòu)造選用圖AJL

33、A-A附圖7.1組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造注：(1)班肋底部預(yù)埋鋼板應(yīng)與十字節(jié)點(diǎn)板的蓋板焊接牢固以傳遞網(wǎng)架內(nèi)力,必要時(shí)蓋板上可焊接U形短鋼筋，并埋入灌縫中的細(xì)石混凝土；(2)腹桿連接可根據(jù)腹桿布置形式及截面類型參照使用；(3)后澆灌縫的細(xì)石混凝土中宜配置通長(zhǎng)鋼筋；(4)當(dāng)節(jié)點(diǎn)承受負(fù)彎矩時(shí)應(yīng)采用連接蓋板并將其與板肋頂部預(yù)埋鋼板焊接；(5)當(dāng)組合網(wǎng)架用于樓層時(shí)，宜采用配筋后澆細(xì)石混凝土面層。附錄八橡膠墊板的材料性能及計(jì)算構(gòu)造要求、橡膠墊板的材料性能膠料的物理機(jī)械性能表8,1膠料類型硬度(邵氏)扯斷力(MPa)伸長(zhǎng)率(%)300%拉伸強(qiáng)度(MPa)扯斷永久變形(%)適用溫度不低于氯丁橡膠60+5>18,63>450>7,84<25-25C天然橡膠60+5>18,63>500>8.82<20-40C橡膠點(diǎn)扳的力學(xué)性臺(tái)匕目匕附表8,2允許抗壓強(qiáng)度極限破壞強(qiáng)度(MPa)抗壓彈性模量E(MPa)抗剪彈性模量G(MPa)摩擦系數(shù)(MPa)啟形狀系數(shù)3按附表8,3查得(與鋼)0,27,84