(完整版)流量系數(shù)的計算

1、1流量系數(shù)KV的來歷調(diào)節(jié)閥同孔板一樣，是一個局部阻力元件。前者，由于節(jié)流面積可以由閥芯的移動來改變，因此是一個可變的節(jié)流元件；后者只不過孔徑不能改變而已?？墒?，我們把調(diào)節(jié)閥模擬成孔板節(jié)流形式，見圖21。對不可壓流體，代入伯努利方程為：命邏_呼=弊°圖2-1調(diào)節(jié)閥節(jié)流模擬這就是調(diào)節(jié)閥的流量方程，推導(dǎo)中代號及單位為：V1、V2節(jié)流前后速度；V平均流速；P1、P2節(jié)流前后壓力，lOOKPa；A節(jié)流面積，cm；Q流量，cm/S；2阻力系數(shù)；r重度，Kgf/cm；g加速度，g=981cm/s；如果將上述Q、P1、P2、r采用工程單位，即：Q-m3/h；Pl、P2lOOKPa；rgf/cma。于

2、是公式（2）變?yōu)椋涸倭盍髁縌的系數(shù)汕呵禽為Kv,即：Kv=W簷這就是流量系數(shù)Kv的來歷。從流量系數(shù)Kv的來歷及含義中，我們可以推論出:（3）后sl/Jf，可見閥阻力越大Kv值越?。籏vozA=-DN：i（4）°；所以，口徑越大Kv越大。2流量系數(shù)定義在前面不可壓流體的流量方程（3）中，令流量Q的系數(shù)5-04j4/T?為kv,故Kv稱流量系數(shù)；另一方面，從公式（4）中知道：Kv-Q，即Kv的大小反映調(diào)節(jié)閥流量Q的大小。流量系數(shù)Kv國內(nèi)習(xí)慣稱為流通能力，現(xiàn)新國際已改稱為流量系數(shù)。2.1流量系數(shù)定義對不可壓流體，Kv是Q、AP的函數(shù)。不同AP、r時Kv值不同。為反映不同調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)，不同口徑

3、流量系數(shù)的大小，需要跟調(diào)節(jié)閥統(tǒng)一一個試驗條件，在相同試驗條件下，Kv的大小就反映了該調(diào)節(jié)閥的流量系數(shù)的大小。于是調(diào)節(jié)閥流量系數(shù)Kv的定義為：當(dāng)3調(diào)節(jié)閥全開，閥兩端壓差A(yù)P為lOOKPa，流體重度r為lgf/cm（即常溫水）時，每小時流經(jīng)調(diào)節(jié)閥的流量數(shù)（因為此時）,以m/h或t/h計。例如：有一臺Kv=50的調(diào)節(jié)閥，則表示當(dāng)閥兩端壓差為lOOKPa時，每小時的水量3是50m/hoKv=0.1,閥兩端壓差為167（83）=2.50,氣體重度約為13.0XE（6），每小時流量大約為158m/h°=43L/s=4.3/0.1sKv=0.1，閥兩端壓差為1.67，氣體重度約為12.2Kv與Cv

4、值的換算國外，流量系數(shù)常以Cv表示，其定義的條件與國內(nèi)不同。Cv的定義為：當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開，閥兩端壓差A(yù)P為1磅/英寸2,介質(zhì)為60°F清水時每分鐘流經(jīng)調(diào)節(jié)閥的流量數(shù)，以加侖/分計。由于Kv與Cv定義不同，試驗所測得的數(shù)值不同，它們之間的換算關(guān)系Cv=1.167Kv（5）2.3推論從定義中我們可以明確在應(yīng)用中需要注意的兩個問題：（1）流量系數(shù)Kv不完全表示為閥的流量，唯一在當(dāng)介質(zhì)為常溫水，壓差為lOOKPa時，Kv才為流量Q；同樣Kv值下，r、AP不同，通過閥的流量不同。（2）Kv是流量系數(shù)，故沒單位。但是許多資料、說明書都錯誤地帶上單位，值得改正。3原流量系數(shù)Kv計算公式3.1 不可壓

5、流體的流量系數(shù)公式公式（4）是以不可壓流體來推導(dǎo)的，此公式即為不可壓流體的流量系數(shù)公式。3.2 可壓流體的流量系數(shù)公式可壓流體由于考慮的角度不同，有不同的計算公式，主要采用的是壓縮系數(shù)法和平均重度法兩種。壓縮系數(shù)法是在不可壓流體流量系數(shù)公式（4）基礎(chǔ)上乘上一個壓縮系數(shù)e而并將r換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)（0°C、760mmHg）的氣體重度式中，e壓縮系數(shù)，由試驗確定為10.46AP/P1,在再隨AP的為：態(tài)），飽和狀態(tài)時，AP/P1=0.5，此時流量不增加而增加，即產(chǎn)生了阻塞流（阻塞流的定義流體通過調(diào)節(jié)閥時，所達到的最大極限流量狀見圖22。e=10.46X0.5=0.76；t介質(zhì)溫度，C；N在標(biāo)

6、準(zhǔn)狀態(tài)下的參數(shù)。I；.二応,用于蒸氣計算時，計算公式略有不同，見表21。3.3平均重度法平均重度法公式推導(dǎo)要復(fù)雜得多。在推導(dǎo)中將調(diào)節(jié)閥相當(dāng)長度為L、斷面為A的管道來代替，并假定介質(zhì)為理想流體，當(dāng)介質(zhì)穩(wěn)定地流過管道時，采用可壓縮流體流dp（卩2）+d+dL0量方程式：（2-11）式中，Lf摩擦功；g加速度。在上式基礎(chǔ)上，再引入三個輔助方程：理想氣體多變熱力過程的變化規(guī)律方程PlVlm=常數(shù)狀態(tài)方程P1V1=RT1連續(xù)方程VA/v=常數(shù)以上二式中：v比容；m多變指數(shù)；R氣體常數(shù)；T絕對溫度；V流速。由上述4個方程通過一系列純數(shù)學(xué)推導(dǎo)（略），得到其流量方程為:為簡化公式，把實際流動簡化為等溫度變化來

7、處理，故取m=1。同時，把物理常數(shù)代入，即可整理頸壯砒+E）得：（7）當(dāng)AP/P1三0.5時，流量飽和，故以0.5P1代入上式得:Q拆晶3+訂V_3301同樣，蒸氣的計算公式也是在公式（7）、（8）基礎(chǔ)上推導(dǎo)出來的綜合上述，把原各種介質(zhì)的Kv值計算公式匯總在表21中。表2-1流體原調(diào)節(jié)閥流量系數(shù)Kv值計算公式壓差條件G壓縮系數(shù)法計算公式Kv=器或血=亂網(wǎng)°重量流量（t/h）平均重度法一般氣體E>O.5.-Kv=一般氣體1E>0-5&=°：316eJap了O.S27'V5珂+P2)蒸八、氣Gs重量流量Kv=,&1府亦4KV值計算新公式目前，

8、調(diào)節(jié)閥計算技術(shù)國外發(fā)展很快，就KV值計算公式而言，早在20世紀(jì)70年代初ISA(國際標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會標(biāo)準(zhǔn))就規(guī)定了新的計算公式，國際電工委員會IEC也正在制定常用介質(zhì)的計算公式。下面介紹一種在平均重度法公式基礎(chǔ)上加以修正的新公式。4.1原公式推導(dǎo)中存在的問題在前節(jié)的KV值計算公式推導(dǎo)中，我們可以看出原公式推導(dǎo)中存在如下問題：(1) 把調(diào)節(jié)閥模擬為簡單形式來推導(dǎo)后，未考慮與不同閥結(jié)構(gòu)實際流動之間的修正問題。(2) 在飽和狀態(tài)下，阻塞流動(即流量不再隨壓差的增加)的差壓條件為AP/P=0.5，同樣未考慮不同閥結(jié)構(gòu)對該臨界點的影響問題。(3) 未考慮低雷諾數(shù)和安裝條件的影響。4.2壓力恢復(fù)系數(shù)FL由P1在原

9、公式的推導(dǎo)中，認為調(diào)節(jié)閥節(jié)流處由P1直接下降到P2，見圖23中虛線所示。但實際上，壓力變化曲線如圖23中實線所示，存在差壓力恢復(fù)的情況。不同結(jié)構(gòu)的閥，壓力恢復(fù)的情況不同。阻力越小的閥，恢復(fù)越厲害，越偏離原推導(dǎo)公式的壓力曲線，原公式計算的結(jié)果與實際誤差越大。因此，引入一個表示閥壓力恢復(fù)程度的系數(shù)FL來對原公式進行修正。FL稱為壓力恢復(fù)系數(shù)(Pressurereecveryfactor).其表達式為:卩1式中，、表示產(chǎn)生閃蒸時的縮流處壓差和閥前后壓差。I'v理二JA&仏二蟲乙/(珂-耳)泣的壓力曲線1Z'.Pv/'Cl&/域閥圖2-3閥內(nèi)的壓力恢復(fù)關(guān)鍵是FL

10、的試驗問題。用透明閥體試驗，將會發(fā)現(xiàn)當(dāng)節(jié)流處產(chǎn)生閃蒸，即在節(jié)流處產(chǎn)生氣泡群時，Q就基本上不隨著AP的增加而增加。這個試驗說明：產(chǎn)生閃蒸的臨界壓差就是產(chǎn)生阻塞流的臨界壓差，故FL又稱臨界流量系數(shù)(Criticalflowfactor)，因此FL既可表示不同閥結(jié)構(gòu)造成的壓力恢復(fù)，以修正不同閥結(jié)構(gòu)造成的流量系數(shù)計算誤差，又可用于對正常流動，阻塞流動的差別，即FL定義公式(9)中的壓差厶Pc就是該試驗閥產(chǎn)生阻塞流動的臨界壓差。這樣，當(dāng)PVAPc時為正常流動，當(dāng)P2APc時為阻塞流動。從(9)公式中我們即可解出液體介質(zhì)的APc為：APc=FL(Pl-Pv)(10)由試驗確定的各類閥的FL值見表23。4.

11、3梅索尼蘭公司的公式FL修正法1) 對流體計算公式的修正當(dāng)厶PVAPC時，為正常流動，仍采用原公式(4)；當(dāng)厶P2APc時，因AP增加Q基本不增加，故以Pc值而不是AP值代入公式(4)計算即可。當(dāng)Pv20.5P1式中：Pc表示液體熱力學(xué)臨界點壓力，見表24。2) 對氣體計算公式的修正原產(chǎn)生阻塞流的臨界差壓條件是Pc=0.5P1,即固定在厶P/P1=0.5處，這和實際情況出入較大。實際上APc仍與FL有關(guān)，由試驗得臨界壓差條件為:Pc=0.5FLP1(12)利用FL概念推得的新公式有好幾種，但以在原平均重度法公式基礎(chǔ)上修正的新公式最簡單、方便，即平均重度修正法，它只需將原阻塞流動下的計算公式除上

12、FL即可。若要更精確些，則再除上一個系數(shù)(y0.14y)，其中。蒸氣計算公式的修正同上。為了便于比較、應(yīng)用，將采用FL修正的新公式和原公式匯總于表22中。歸納起來，有兩個不同：一是流動狀態(tài)差別式不同；二是在阻塞流動的情況下計算公式不同。引入了3個新的參數(shù):3FL、PC、(y0.148y)流動介質(zhì)狀態(tài)原計算公式流動狀態(tài)判別新計算公式計算式流動狀態(tài)判斷計算式一般流動同原計算式Q：液體流量m/h探Pv：飽和蒸氣壓1OOKPa表QN：氣體流量Nm/hPc：臨界點壓力（見表2-4）中FL：壓力恢復(fù)系數(shù)（見表2-3）代GS:蒸氣流量kgf/ht：攝氏溫度°C號3r：液體重度g/cmtsh：過熱溫

13、度C及Pc:臨界壓差lOOKPa單位3rn：氣體重度kg/Nm(y-0.148/)其中尸P1：閥前壓力lOOKPaP2:閥后壓力1OOKPa一般流動Az<Xpjy?jT77P/P10燉，.：.同原計算式蒸八、氣阻塞流動一般流動同氣體同氣體丄原計算式乘月或同原計算式飽和蒸八、氣阻塞流動同氣體同氣體原計算式乘月或O-O-HSy5)一般流動同氣體同氣體同原計算式過執(zhí)八、蒸八、阻塞流動同氣體同氣體丄原計算式乘月或兀3-口卻滬）P：壓差lOOKPa探可查GB2624-81或理化數(shù)據(jù)手冊。蒸氣、氣體壓力為絕壓。表2-3FL值調(diào)節(jié)閥形式單座調(diào)節(jié)閥雙座調(diào)節(jié)閥角型調(diào)節(jié)閥球閥蝶閥柱塞形閥芯流開0.90流閉0

14、.80“V”形閥芯任意流向0.90套筒形閥芯流開0.90流閉0.80柱塞形閥芯任意流向0.85“V”形閥芯任意流向0.90柱塞形閥芯流開0.80流閉0.90套筒形閥芯流開0.85流閉0.80文丘里形流閉0.50“0”型任意流向0.55“V”型任意流向0.5760°全開任意流向0.6890°全開任意流向0.55流向FL值偏心旋轉(zhuǎn)閥流開0.853）公式計算步驟第一步：根據(jù)已知條件查參數(shù)：FL、Pc；第二步：決定流動狀態(tài)。液體：判別Pv是大于還是小于0.5P1； 由采用相應(yīng)的APc公式： APVAPc為一般流動；為阻塞流動。<0.5>0.5氣體：為一般流動，為阻塞流動

15、。第三步：根據(jù)流動狀態(tài)采用相應(yīng)Kv值計算公式。4) 計算舉例例1介質(zhì)液氨，t=33°C,r=0.59,Q=13t/h,P1=530X100KPa,P2=70X100KPa,AP=460X100KPa,Pv=15X100KPa,選用高壓閥，流閉型。第一步：查表得FL=0.8,Pc=114.5X100KPa第二步：0.5P1=265PvPc=FL(P1Pv)=329。PAPc，為阻塞流動。=13第三步：采用阻塞流動公式&_23例2介質(zhì)空氣，t=20°C,rN=l,QN=100M/h,Pl=2X100KPa（絕壓），P2=1.5X100KPa(絕壓)，P=0.5X100K

16、Pa，選用單座閥，流開型。第一步：查表FL=0.90.5第二步：珂2=0.25V0.5FL=0.5X0.92=0.4為一般流動。第三步：采用一般流動Kv值計算公式例3在例2基礎(chǔ)上，改P2=1.1X100KPa（絕壓），即P=0.9X100KPa百2=0.450.5FL=0.4為阻塞流動。采用公式為：Kv=2屣g+卩71x（273+20）2g-3S0p3S02xO.9-'3若要更準(zhǔn)確些時，上式再除以(y0.148y)，即330-/-0.148/3y0.148y=0.930.9?表2-4臨界壓力Pc介質(zhì)名稱PC（100KPa絕壓）介質(zhì)名稱PC（100Kpa絕壓）醋酸59甲烷47.2丙酮48

17、.4甲醇81乙炔63.7氧51.2空氣38.2氧化氯73.8氨114.5辛烷25.4氮34.5氯73氟25.7乙烷50.2氦2.33乙醇65氫13.1氯化氫84氬49.4丙烷43.2苯49二氧化硫80二氧化碳75水224一氧化碳36戊烷345調(diào)節(jié)閥口徑計算5.1口徑計算原理在不同的自控系統(tǒng)中，流量、介質(zhì)、壓力、溫度等參數(shù)千差萬別，而調(diào)節(jié)閥的流量系數(shù)又是在lOOKPa壓差下，介質(zhì)為常溫水時測試的，怎樣結(jié)合實際工作情況決定閥的口徑呢？顯然，不能以實際流量與閥流量系數(shù)比較(因為壓差、介質(zhì)等條件不同)，而必須進行Kv值計算。把各種實際參數(shù)代入相應(yīng)的Kv值計算公式中，算出Kv值，即把在不同的工作條件下所

18、需要的流量轉(zhuǎn)化為該條件下所需要的Kv值，于是根據(jù)計算出的Kv值與閥具有的Kv值比較，從而決定閥的口徑，最后還應(yīng)進行有關(guān)驗算，進一步驗證所選閥是否能滿足工作要求。5.2口徑計算步驟從工藝提供有關(guān)參數(shù)數(shù)據(jù)到最后口徑確定，一般需要以下幾個步驟：(1) 計算流量的確定。根據(jù)現(xiàn)有的生產(chǎn)能力、設(shè)備負荷及介質(zhì)的狀況，決定計算的最大工作流量Qmax和最小工作流量Qmin。(2) 計算壓差的決定。根據(jù)系統(tǒng)特點選定S值，然后決定計算壓差。(3) Kv值計算。根據(jù)已決定的計算流量、計算壓差及其它有關(guān)參數(shù)，求出最大工作流量時的Kvmax。(4) 初步?jīng)Q定調(diào)節(jié)閥口徑，根據(jù)已計算的Kvmax，在所選用的產(chǎn)品型式系列中，選

19、取大于Kv-max并與其接近的一檔Kv值，得出口徑。(5) 開度驗算。(6) 實際可調(diào)比驗算。一般要求實際可調(diào)比應(yīng)大于10。(7) 壓差校核(僅從開度、可調(diào)比上驗算還不行，這樣可能造成閥關(guān)不死，啟不動，故我們增加此項)。(8) 上述驗算合格，所選閥口徑合格。若不合格，需重定口徑(及Kv值)，或另選其它閥，再驗算至合格。5.3口徑計算步驟中有關(guān)問題說明1) 最大工作流量的決定為使調(diào)節(jié)閥滿足調(diào)節(jié)的需要，計算時應(yīng)考慮工藝生產(chǎn)能力、對象負荷變化、預(yù)期擴大生產(chǎn)等因素，但必須防止過多地考慮余量，使閥口徑選大；否則，不僅會造成經(jīng)濟損失、系統(tǒng)能耗大，而且閥處小開度工作，使可調(diào)比減小，調(diào)節(jié)性能變壞，嚴(yán)重時還會引

20、起振蕩，使閥的壽命縮短，特別是高壓調(diào)節(jié)閥，更要注意這一點?，F(xiàn)實中，絕大部分口徑選大都是此因素造成的。2) 計算壓差的決定口徑計算的最關(guān)鍵因素壓差的確定是調(diào)節(jié)閥計算中的關(guān)鍵。在閥工作特性討論中知道：S值越大，越1£接近理想特性，調(diào)節(jié)性能越好；S值越小，畸變越厲害，因而可調(diào)比減小，調(diào)節(jié)性能變壞。但從裝置的經(jīng)濟性考慮時，s小，調(diào)節(jié)閥上壓降變小，系統(tǒng)壓降相應(yīng)變小，這樣可選較小行程的泵，即從經(jīng)濟性和節(jié)約能耗上考慮S值越小越好。綜合的結(jié)果，一般取S=0.10.3（不是原來的0.30.6）。對高壓系統(tǒng)應(yīng)取小值，可小至S=0.05。最近，為減小調(diào)節(jié)閥上的能耗，我們還提出了采用低S值的設(shè)計方法（S=0

21、.050.1），即選用低S節(jié)能調(diào)節(jié)閥。壓差計算公式，由S定義S=AP/（AP+AP管）得:再考慮設(shè)備壓力的波動影響，加（5%10%）P作為余地，故+（0.050.1）P式中，AP為調(diào)節(jié)閥全開時的閥上壓降；AP管為調(diào)節(jié)閥全開時，除調(diào)節(jié)閥外的系統(tǒng)損失總和，即管道、彎頭、節(jié)流裝置、手動閥門、熱交換器等損失之和。若一個實際投運了的系統(tǒng)，如引進裝置，對方提供了已知的最大、最小流量及相應(yīng)壓差，閥門的標(biāo)準(zhǔn)Kv值，即可由下公式求S值：3）開度驗算由于決定閥口徑時Kv值的圓整和S值對全開時最大流量的影響等因素，所以還應(yīng)進行開度驗算，以驗證閥實際工作開度是否在正確的開度上。在過去的有關(guān)資料中，在開度驗算公式和工作

22、開度允許值方面存在一些問題。針對存在的問題，特推導(dǎo)出相應(yīng)的驗算公式和工作開度允許值，其內(nèi)容見表25。其中開度驗算公式應(yīng)采用以理想流量特性解出的公式，該公式簡單，但其Kvi應(yīng)是對應(yīng)工作條件計算出的流量系數(shù)。4）可調(diào)比驗算調(diào)節(jié)閥的理想可調(diào)比R=30，但在實際運行中，受工作特性的影響，S值越小,最大流量相應(yīng)減小。同時工作開度也不是從0至全開，而是在10%90%左右的開度范圍內(nèi)工作，使實際可調(diào)比進一步下降，一般能達10左右，因此驗算時，以R=10來進行。驗算公式：R實際=rJ瓦把R=10代入上式，得可調(diào)比驗算公式為：R實際=10臣當(dāng)S20.3時，R實際三3.5，能滿足一般生產(chǎn)要求，此時，可以不驗算。若

23、調(diào)節(jié)閥不能滿足工藝上最大流量、最小流量的調(diào)節(jié)要求時，可采用兩個調(diào)節(jié)閥進行分程控制，也可選用一臺R較大的特殊調(diào)節(jié)閥來滿足使用要求。表2-5正確的開度驗算公式及驗算要求內(nèi)容原公式及驗算要求原公式及驗算要求存在的問題正確公式及驗算要求直線特性考慮實際工作情況（即考慮對S值的影響）的驗開度驗算算公式以理想流量特性（即不考慮S值的影響）來驗算的近似公式-0.03100%對數(shù)特性公式由于原公式是由液體來推導(dǎo)的，不能用于氣體。用于氣體時公式的根號內(nèi)出現(xiàn)負值，無法計算。實際是相對流量，只有直線特性時可近似看成相對開度，用于對數(shù)特性時，將造成驗算上的錯誤。直線特性29對數(shù)特性13lg1+1.4呂Kv開度驗算最大

24、工作希望大工作開度應(yīng)90左右開度驗算即不管流量特性與帶定位器否，籠統(tǒng)地規(guī)定在90左右是不合理的以因為調(diào)節(jié)閥的Kv值是理右是不合理的。以90計算，當(dāng)系統(tǒng)想因值此，應(yīng)本考方慮法考其誤慮差調(diào)。節(jié)為最大流量，而調(diào)因此，本方法考慮調(diào)節(jié)為節(jié)最閥大又流出量現(xiàn)，最而大調(diào)閥出現(xiàn)最大負全行程偏節(jié)閥又出現(xiàn)最大的負流量誤差時，差誤差時負具有的的流量直線特性將有4誤量差作時為，全具開有時的的實流量際流，量作為全開時的流量，Kv（不帶定位器）、人口、,升口、曰丄十“、說令此流量為最大工作流1%Kv（帶定位器）日掃小砧例、/量，得出的條件為；的流量不能通過直線特性：調(diào)節(jié)，選用對數(shù)特直線特性：井-+屆、田卄注1、才不帶定位器

25、Kmax<86%性時，使調(diào)節(jié)閥還右民0/瓦/才卅宀帶定位器Kmax<89%有5%Kv（不帶定七嚀對數(shù)特性：位器）、16%Kv（帶*宀/亠口口、砧宀口應(yīng)不帶定位器Kmax<92%定位器）的容量沒若云八右I中、出+帶定位器Kmax<96%有充分利用，造成選大調(diào)節(jié)閥的可能。最小工作最小工作開度不應(yīng)小于10%即沒考慮高壓閥小一般情況Kmin>10%高壓開度驗算Kmin>10%開度沖蝕以及小關(guān)閥、閥穩(wěn)定性差時開度易振蕩問題Kmin1030%3Qi某一開度的流量m/hS壓差分配比K對應(yīng)Qi的工作開度式中代號r介質(zhì)重度，kg/cmKvi對應(yīng)Qi的計算流量系數(shù)Kv調(diào)節(jié)閥的流

26、量系數(shù)。P調(diào)節(jié)閥全開的壓差，100KPa5.4計算實例3例1工作條件為:介質(zhì)液氨，=33°C,r=0.59g/cm,Pv=15X100KPa,3Qmax=15m/h,對應(yīng)Qmax之P1、P2、APmin為530、130、400X100KPa,Qmin3=5m/h,APmax=500X100KPa,S=0.2,選用高壓閥，直線特性，帶定位器工作，求口徑DN。解：33(1) 流量已確定為：Qmax=15m/h；Qmin=5m/h。(2) 壓差確定為：Pmin=400X100KPa,APmax=500X100KPa。(3) Kv值計算：第一步：查表得FL=0.8第二步：決定流動狀態(tài)0.5P

27、1PvPc=FL(P1-Pv)=0.82(53015)=320X100KPa又VPmin>Pc均為阻塞流第三步：采用阻塞流動狀態(tài)的Kv值計算公式（4）根據(jù)Kvmax=0.64查高壓閥流量系數(shù)，得DN=10,dg=7其Kv=1.0。（5）開度驗算因Kv=1只有直線特性，應(yīng)采用直線特性驗算公式，故有：0.21=21%10Kmax<89%,Kmin>10%,故Kv=1.0驗算合格。（6）可調(diào)比驗算：R實際=1°JM二伍二447R實際三Q輕驗算合格（7）壓差校核厶P<AP（因dsdg），校核通過。（8）結(jié)論:DN=1O,dg=7,Kv=1.O,驗算合格。6國際電工委員

28、會推薦的新公式簡介6.1公式簡介國際電工委員會（IEC）推薦公式見表26,對于液體，與表22中公式一樣，只是氣體計算公式方程有所不同。在考慮壓力恢復(fù)系數(shù)FL的新概念基礎(chǔ)上，不是表22中用FL對原平均重度法加以修正的形式，而是采用又一種新的修正方法一一膨脹系數(shù)修正重度法。膨脹系數(shù)修正重度法根據(jù)流量單位的不同,有體積流量和重量流量之分,前者用于一般氣體；后者用于蒸氣。對于一般氣體，根據(jù)已知介質(zhì)的標(biāo)準(zhǔn)重度rN、氣體分子量M或?qū)諝獾谋戎谿,有3種相對應(yīng)的計算公式；對蒸氣，根據(jù)已知的入口實際重度或分子量，有兩個相對應(yīng)的計算公式供選用。該方法比表22中推薦的平均重度修正法要復(fù)雜些。從表中可看出，膨脹系數(shù)

29、修正重度法共引入了8個新的參數(shù)，其中物理參數(shù)4個：K、Pc、Tc、M；查圖參數(shù)1個：Z；計算的參數(shù)3個：XT、FK、Y。由于考慮的因素多些，自然精度更高。6.2公式比較計算實例下面，舉例看看原平均重度法、平均重度修正法、膨脹系數(shù)修正重度法在同樣條件下的計算差別。33例已知二氧化碳QN=76000Nm/h,rN=1.977kg/m,P1=40X100KPa（絕壓），P2=22X100KPa,t1=50°C，選用雙座閥，求Kv值為多少？解：1）按原平均重度法計算：=0.45<0.540°為一般流動，Kv值計算公式為:_76000p77(273+W_38018(40+22)=151.32)按平均重度修正法