混凝土結(jié)構(gòu)課程規(guī)劃-鋼筋混凝土雙向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)

1、HOn喩釧技*尊University af Science end l&eflrology Bo申呦混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目：鋼筋混凝土雙向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)學(xué)院:土木與環(huán)境工程學(xué)院班級(jí): 姓名: 學(xué)號(hào): 指導(dǎo)教師:北京科技大學(xué)2014 年6月、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1、設(shè)計(jì)目的和方法2、設(shè)計(jì)任務(wù) 3、設(shè)計(jì)資料 4、設(shè)計(jì)要求 5、設(shè)計(jì)成果 6、設(shè)計(jì)要求 、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇 2荷載設(shè)計(jì)值 3. 板的計(jì)算 3.1 按彈性理論設(shè)計(jì)板 3.1.1 A3.1.2 B3.1.3 C3.1.4 D區(qū)格板計(jì)算 . 區(qū)格板計(jì)算。區(qū)格板計(jì)算 . 區(qū)格板計(jì)算 .3.1.5 選配鋼筋 3.2 按塑性理論

2、設(shè)計(jì)板：3.2.1 A3.2.2 B3.2.3 C3.2.4 D區(qū)格板計(jì)算 . 區(qū)格板計(jì)算 . 區(qū)格板的計(jì)算 區(qū)格板的計(jì)算4. 雙向板支承梁設(shè)計(jì) 4.1 縱向支承梁 L-1 設(shè)計(jì)4.1.14.1.24.1.34.1.44.1.5計(jì)算跨度 荷載計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算。 正截面承載力計(jì)算 斜截面受剪承載力計(jì)算4.2 橫向支承梁 L-2 設(shè)計(jì)4.2.14.2.24.2.34.2.44.2.5計(jì)算跨度。 荷載計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算。 正截面承載力計(jì)算 斜截面受剪承載力計(jì)算三、參考文獻(xiàn)四、設(shè)計(jì)心得11122234445678 10 10 12 13 15 16 19 20 20 20 21 25 26 28 28 28

3、 29 32 343536、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1、設(shè)計(jì)目的和方法通過(guò)本設(shè)計(jì)對(duì)所學(xué)課程內(nèi)容加深理解， 并利用所學(xué)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題；培養(yǎng)學(xué)生正確的設(shè)計(jì)觀點(diǎn)、設(shè)計(jì)方法和一定的計(jì)算、設(shè)計(jì)能力，使我們掌握鋼筋混凝 土現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計(jì)方法和步驟；培養(yǎng)用圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)表達(dá)設(shè)計(jì)意圖的能力, 進(jìn)一步掌握結(jié)構(gòu)施工圖的繪制方法。根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的要求,次梁次梁考慮支承結(jié)構(gòu)的合理性確定主、次梁的結(jié)構(gòu)布置方案。確定板的厚度和主、 的截面尺寸及鋼筋和混凝土強(qiáng)度等級(jí)。按照塑性內(nèi)力重分布的方法進(jìn)行板、 的內(nèi)力和配筋的計(jì)算。按照彈性理論進(jìn)行主梁的內(nèi)力和配筋的計(jì)算。2、設(shè)計(jì)任務(wù)某二層建筑物，為現(xiàn)澆

4、混凝土內(nèi)框架結(jié)構(gòu)（中間為框架承重，四周為墻體承重），建筑平面示意圖見(jiàn)下圖。試對(duì)樓蓋（包括標(biāo)準(zhǔn)層和頂層）進(jìn)行設(shè)計(jì)。51001115100 J5100J5100 J5100圖1-1樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置3、設(shè)計(jì)資料（1）建設(shè)地點(diǎn)：北京市（2）樓面做法：水磨石地面、鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底。3)荷載：永久荷載主要為板、 面層以及粉刷層自重， 鋼筋混凝土容重 25kN/m3, 水泥砂漿容重20kN/m3,石灰砂漿容重17kN/m3,恒載分項(xiàng)系數(shù)g=1.2?；钶d分項(xiàng) 系數(shù) Q =1.3 或 1.4。(4)材料：平面尺寸ly=5.1m , lx=4.5m。樓面均布活荷載q=5.0kN/m。混凝土

5、強(qiáng)度等級(jí)為C25采用HRB335鋼筋。4、設(shè)計(jì)要求(1) 樓蓋、屋蓋的結(jié)構(gòu)平面布置。(2) 樓蓋板的內(nèi)力分析與配筋計(jì)算(考慮內(nèi)力重分布)。次梁的內(nèi)力分析與 配筋計(jì)算(考慮內(nèi)力重分布)。(3) 主梁的內(nèi)力分析與配筋計(jì)算。5、設(shè)計(jì)成果(1) 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)一份，包括封面、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)、目錄、計(jì)算書(shū)、參考文獻(xiàn)、 附錄、設(shè)計(jì)心得。(2) 樓板配筋圖、次梁配筋圖、主梁的彎矩包絡(luò)圖和配筋圖。6、設(shè)計(jì)要求(1) 獨(dú)立完成，嚴(yán)禁抄襲。(2) 設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)要完整、計(jì)算過(guò)程及結(jié)果正確，表達(dá)清晰。(3) 配筋圖要達(dá)到施工圖的要求，施工圖上的配筋應(yīng)與計(jì)算書(shū)的計(jì)算結(jié)果一 致。原則要打印。、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選

6、擇雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁構(gòu)成。 雙向板肋梁樓蓋中，本雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)雙向板區(qū)格平面尺寸ly=5.1m , lx=4.5m，即支承梁短邊的跨度為4500mm 支承梁長(zhǎng)邊的跨度為5100mm根據(jù)圖1所示的柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置 方案如圖1-2所示。1151005100 510051005100圖2-1雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖板、次梁和主梁的截面尺寸擬定:板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于l/50=5100/50=102m m,且雙向板的厚度不宜小于80mm故取板厚為120mm支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支撐梁的截面高度h=l/14 1/8,長(zhǎng)跨梁截面高度 h=(5100/14

7、 5100/8)=364.3 637.5mm故取 h=500mm長(zhǎng)跨梁截面寬 b=h/3 h/2=(500/3 500/2)=166.7 250mm故取 b=200mm短跨梁截面高 h=(4500/14 4500/8)mm=321.4562.5mm,故取 h=500mm短跨梁截面寬 b= h/3 h/2=400/3 400/2=133.3 200mm故取 b=200mm由于板面的載荷沿短跨方向傳遞程度要大于沿長(zhǎng)跨方向的傳遞程度，故取得 短跨梁尺寸要偏大一點(diǎn)。2.荷載設(shè)計(jì)值由于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN/m2,則取Q =1.3。恒荷載設(shè)計(jì)值：qQqk =1.3 X 5=6.5kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：

8、gGgk = 1.2 X g k30mn厚水磨石地面:0.65kN/m2100mn厚 鋼筋混凝土現(xiàn)澆板：0.12mX 25kN/m3=3kN/m220mn厚石灰砂漿抹底：0.020mX 17kN/m3=0.34kN/m2g k =0.65+3+0.34=3.99kN/m2g=3.99X 1.2=4.788kN/m2折算恒載設(shè)計(jì)值：P =g+q/2=3.99+6.5/2=7.24kN/m2折算活荷載設(shè)計(jì)值：p =q/2=6.5/2=3.25kN/m2荷載設(shè)計(jì)值：p=g+q=4.788+6.5=11.288kN/m23.板的計(jì)算3.1按彈性理論設(shè)計(jì)板此法假定支撐梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭， 并且要求

9、同一方向相鄰跨度比值Imin /Imax > 0.75,以防誤差過(guò)大。當(dāng)求各區(qū)格跨中最大彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)按棋盤式布置，它可以簡(jiǎn)化為當(dāng)內(nèi)支 座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)± q/2作用下的彎矩之和。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為 A B C、D四類，計(jì)算彎矩時(shí)，考慮混凝 土的泊松比u=0.2 （查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002第4.1.8條）彎矩系數(shù)可查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表 2。g+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qg+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2g+q/2g+q/2g+q

10、/2g+q/2g+q/2 +-q/2q/2-q/2q/2-q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2圖2-2荷載布置圖3.1.1 A區(qū)格板計(jì)算(1)計(jì)算跨度中間跨:I x=4.5m 1.051 0=1.05 X (4.5-0.2)=4.515my=5.1m 1.05I 0=1.05 X (5.1-0.2)=5.145mx/l y=4.15/5.145=0.88(2 )跨中彎矩A區(qū)格板是中間部位區(qū)格板，在g+q/2作用下，按四邊固定板計(jì)算；在 q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。A區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表 2,結(jié)果lx/l ymmmm四邊固定0.

11、880.02310.0161-0.0603-0.0544四邊簡(jiǎn)支0.880.05780.0354-如表2.1所示。表2.1 A區(qū)格板彎矩系數(shù)MxU=M1U+M2u2 2=(m x1+0.2my1)(g+q/2)l x +(m<2+0.2my2)(q/2)l x=(0.0231+0.2 X 0.0161) X 7.24 X 4.5 2+(0.0578+0.2 X 0.0354) X 3.25 X 4.52=8.13kN.m/mMyU=M1U+M2u2=(m y1+0.2m<1)(g+q/2)l x +(my2+0.2m<2)(q/2)lX 7.24 X 4.5 2+(0.035

12、4+0.2 X 0.0578) X 3.25 X 4.52=(0.0161+0.2 X 0.0231)=6.13kN.m/m(3)支座彎矩a 支座：Ma=m'(g+q/2)lb 支座：Mb=m'(g+q/2)l(4)配筋計(jì)算2 2x =-0.0603 X 7.24 X 4.5 =-8.84kN.m/mx2=-0.0544 X 7.24 X 4.5 2=-7.98kN.m/m截面有效高度：由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同。考慮到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此，跨中截面 hox=120-25=95mm短跨方向)，hoy

13、=120-35=85mm長(zhǎng)跨方向)；支座截面h0=h0x=95mm對(duì)A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起， 整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8，近似取rs為0.95， fy=300N/mm2跨中正彎矩配筋計(jì)算：Asx=0.8MxU/r shofy =0.8 X 8.13 X 106/(300 X 0.95 X 95)=240.22mn2Ay=0.8MyU/r shofy =0.8 X 6.13 X 106/(300 X 0.95 X 85)=202.44mn2支座配筋見(jiàn)B、C區(qū)格板計(jì)算，因?yàn)橄噜弲^(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩 不相等時(shí)，取絕對(duì)值的較大

14、值作為該支座的最大負(fù)彎矩。3.1.2 B 區(qū)格板計(jì)算。(1)計(jì)算跨度。邊跨：I x=l n+h/2+b/2=(4.5-0.15-0.25/2)+0.12/2+0.2/2=4.39m<1.051 o=1.05 X (4.5-0.15-0.25/2)=4.44m中間跨：ly=5.1m<1.05l o=1.05 X (5.1-0.15 ) =5.20mIx/I y=4.39/5.1=0.86(2 )跨中彎矩。B 區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。g+q/2作用下，按二邊固定一邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在 B區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表 2,結(jié)果如表2.2所示。表2.2 B區(qū)格板

15、彎矩系數(shù)lx/l ymmmm二邊固定，一邊簡(jiǎn)支0.860.02850.0142-0.0687-0.0566四邊簡(jiǎn)支0.860.04960.0350-MU=M1U+M2U=(m x1+0.2my1)(g+q/2)l x2+(m<2+0.2my2)(q/2)l x2=(0.0285+0.2 X 0.0142) X 7.24 X 4.392+(0.0496+0.2 X 0.0350) X 3.25 X 4.392=7.92kN.m/mMU=M1U+M2U2 2=(m y1+0.2mx1)(g+q/2)l x +(m/2+0.2mx2)(q/2)l x=(0.0142+0.2 X 0.0285)

16、 X 7.24 X 4.392+(0.0350+0.2 X 0.0496) X 3.25 X 4.392=5.59kN.m/m(3)支座彎矩。a 支座：Ma=m'(g+q/2)l x2=-0.0687 X 7.24 X 4.392=-9.59kN.m/mb 支座：Mb=m'(g+q/2)l x2=-0.0566 X 7.24 X 4.392=-7.90kN.m/m(4)配筋計(jì)算。近似取 rs為 0.95 , f y=300N/mm h0x=95mm h0y=85mm跨中正彎矩配筋計(jì)算:Asx=hMu/r sh0fy =7.92 X 106/(300 X 0.95 X 95)=2

17、92.52mn2Ay=M7r sh0f y =5.59 X 106/(300 X 0.95 X 85)=230.75mn2支座截面配筋計(jì)算:a支座：取較大彎矩值為-9.59kN.m/m。Axa=M7r shof y=9.59 X 106/(300 X 0.95 X 95)=354.20mm2c支座配筋見(jiàn)D區(qū)格板計(jì)算。3.1.3 C區(qū)格板計(jì)算(1)計(jì)算跨度。中間跨：I x=4.5m邊跨：I y=5.1-0.25+0.1/2=4.90m<1.051o=1.05 X (5.1-0.15-0.25/2) =5.07ml x/l y=4.5/4.9=0.92(2)跨中彎矩。C區(qū)格板是邊區(qū)格板，在g

18、+q/2作用下，按二邊固定一邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。C區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表 2,結(jié)果如表2.3所示。表2.3 C區(qū)格板彎矩系數(shù)lx/l ymmmm二邊固定，一邊簡(jiǎn)支0.920.02600.0159-0.0650-0.0561四邊簡(jiǎn)支0.920.04380.0360-Mxu=Mx1u+Mx2u22=(m x1+0.2my1)(g+q/2)l xx=4.39m (同 B 區(qū)格)l y=4.9m (同 C 區(qū)格) l x/l y=4.39/4.9=0.90+(mx2+0.2my2)(q/2)l x2=(0.0260+0.2 X0.0159) X 7.24X 4.52

19、+(0.0438+0.2 X0.0360) X3.25X4.52=7.63kN.m/mMyu=My1u+My2u22=(m y1+0.2mx1)(g+q/2)l x2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2=(0.0159+0.2 X0.0260) X 7.24X 4.52+(0.0360+0.2 X0.0438) X3.25X4.52=6.04kN.m/m(3) 支座彎矩。d 支座：M=m'(g+q/2)l x2=-0.650 X 7.24 X 4.5 2=-9.53N.m/mb 支座：M=m'(g+q/2)lx2=-0.0561 X 7.24 X 4.5 2=-8.22k

20、N.m/m (4) 配筋計(jì)算。近似取 rs為 0.95 , fy=300N/mm2 hox=95mm hoy=85mmAsx=M xu/r sh0f y =7.63Asy=M yu/r sh0f y =6.04跨中正彎矩配筋計(jì)算：X 106/(300 X 0.95 X 95)=281.81mm2X 106/(300 X 0.95X 85)=249.33mm2支座截面配筋計(jì)算：b 支座：取較大彎矩值為-8.22kN.m/m。Asxb=Mxmb/r sh0fy =8.22X 106/(300 X 0.95X 95)=303.60mm2d 支座配筋見(jiàn) D 區(qū)格板計(jì)算。3.1.4 D 區(qū)格板計(jì)算(1)

21、計(jì)算跨度。(2)跨中彎矩。D 區(qū)格板是角區(qū)格板,在 g+q/2 作用下,按兩鄰邊固定兩鄰邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。D區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2,結(jié)果如表2.4所示。表2.4 D區(qū)格板彎矩系數(shù)l x/l ymmmm兩鄰邊固定，兩鄰邊簡(jiǎn)支0.900.02910.0224-0.0776-0.0716四邊簡(jiǎn)支0.900.04560.0358-Mu=Miu+M2U2 2=(m xi+0.2myi)(g+q/2)l x +(m<2+0.2my2)(q/2)l x=(0.0291+0.2 X 0.0224) X 7.24 X 4.39 2+(0.0456+0.2 X 0.0

22、358) X 3.25 X 4.392=7.99kN.m/mMu=Miu+M!l2U2 2=(m yi+0.2mxi)(g+q/2)l x +(m/2+0.2mx2)(q/2)l x2 2=(0.0224+0.2 X 0.0291) X 7.24 X 4.39 +(0.0358+0.2 X 0.0456) X 3.25 X 4.39=6.75kN.m/m(3)支座彎矩。d 支座：Md=m'(g+q/2)l x2=-0.0776 X 7.24 X 4.39 2=-10.83kN.m/mc 支座：M=m(g+q/2)l x2=-0.0716 X 7.24 X 4.39 2=-9.99kN.

23、m/m(4)配筋計(jì)算。近似取 rs為 0.95 , fy=300N/mm hox=95mm hoy=85mm跨中正彎矩配筋計(jì)算:Asx=MXu/r shofy =7.99 X 106/(300 X 0.95 X 95)=295.11mniAy=Mu/r shofy =6.75 X 106/(300 X0.95 X85)=278.64mni支座截面配筋計(jì)算:d支座：取較大彎矩值為-10.83kN.m/m。Axd=Mma：/r shofy =10.83 X 1O6/(3OO X 0.95 X 95)=400mc支座：取較大彎矩值為-9.99kN.m/m。AxC=MmaX7r shofy =9.99

24、 X 1O6/(3OO X 0.95 X 95)=368.98mn23.1.5選配鋼筋表2.5 按塑性理論計(jì)算板的配筋表截面m/(kN m)ho/mm2As/mm選配鋼筋實(shí)配面積/mm2跨中A區(qū)格lx6.5095240.228 200251l y4.9085202.448 200251B區(qū)格lx7.9295292.528 125402l y5.5985230.758 200251C區(qū)格lx7.6395281.818 125402ly6.0485249.338 200251D區(qū)格lx7.9995295.118 125402ly6.7585278.648 125402支座A A-6.3895235

25、.648 200251A B-7.9895294.748 125402A C-8.8495326.508 125402B D-10.83954008 125402C-C-9.5395351.99_8 125402C-D-9.9995368.98_8 1254023.2按塑性理論設(shè)計(jì)板:鋼筋混凝土為彈塑性體，因而彈性理論計(jì)算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)剛度隨荷載而變化的特點(diǎn)，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計(jì)算理論也不協(xié)調(diào)。 塑性鉸線法是最 常用的塑性理論設(shè)計(jì)方法之一。塑性鉸線法，是在塑性鉸線位置確定的前提下，利用虛功原理建立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者之間的關(guān)系式，從而寫(xiě)出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對(duì)各

26、截面進(jìn)行配筋計(jì)算?；竟綖椋?#39;''''' 1 22Mx 2My Mx Mx My My I2(g q)lx(3ly lx)令:lyn，I xmymx考慮到節(jié)省鋼筋和配筋方便，一般取宜?。▉A）2。n采用通長(zhǎng)配筋方式。mx =mx =my = mymx mx my my1.52.5兩個(gè)方向的截面應(yīng)力較為接近,MxmjyMxmxlyMxmxlyMymylxMyrniylxHHMymylx帶入基本公式，得:mx.28 (n(n1/3)_)先計(jì)算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計(jì)算得出的各支座彎矩值， 作為計(jì)算 相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由外向內(nèi)直至外

27、區(qū)格一一解出。對(duì)邊區(qū)格、 角區(qū)格板，按實(shí)際的邊界支承情況進(jìn)行計(jì)算。 此處采用通長(zhǎng)配筋方式（即分離式 配筋），對(duì)于連續(xù)板的計(jì)算跨度的計(jì)算公式：本設(shè)計(jì)采用彎起鋼筋配筋方式。樓蓋劃分A，B，C,D四種區(qū)格板，每區(qū)格板均取mx= my，x= x= y= y =2.0，其中l(wèi)x為板短邊長(zhǎng)度，ly為板長(zhǎng)邊長(zhǎng)度,且兩者均為凈跨。因此,由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面的有效高度不同。 考慮到短跨方向的彎矩 比長(zhǎng)跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。支座截面hoh0x1202595mmhoy1203585 mm2595mm短邊方向跨中截面長(zhǎng)邊方向跨中截面120折減原則根據(jù):1、 中間跨的跨

28、中截面及中間支座上應(yīng)予以折減，折減系數(shù)為0.8 ;< 1.5時(shí)，折2、 邊跨的跨中截面及從樓板邊緣算起的第二支座上，當(dāng)丨 減系數(shù)為0.8，當(dāng)1.5 < '叨< 2時(shí)，折減系數(shù)為0.9。本設(shè)計(jì)資料中,1.5,所以折減系數(shù)為0.8 ;3、角區(qū)格不應(yīng)折減。A-A截面設(shè)計(jì)用的彎矩：樓蓋周邊未設(shè)圈梁，故只能將區(qū)格的跨中彎矩及 支座彎矩減少20%其余均不折減。為了便于計(jì)算，近似取s為O.95倍?=怎。321 A區(qū)格板計(jì)算A格板區(qū)為四邊連續(xù)雙向板。板的計(jì)算跨度(凈跨)：lx In0.2 4.3mly ln 5.10.24.9mn丄lx4. 94?31. 14021 0.7691.1

29、40,取為 2.0(2)彎矩計(jì)算將跨內(nèi)正彎矩區(qū)鋼筋在離支座邊處截?cái)嘁话耄怳跨內(nèi)正塑性鉸線上的總彎矩Mx , My應(yīng)按下式計(jì)算:Mx=(Iy-4 2) mx+72= (ly* ) mxl3同理可得My= (lx-) my = lxm y44跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為:M x= (ly-) mx= (4.9-4.3/4 )0.769 my =2.941 my433M ylxmy =44.3 my =3.225 my支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為:M x = Mx = mxIy=2.0 4.9 0.769 my =7.536 myMy=My 二 mylx=2.0 4.3my=8.6my由 Mx + M

30、y + 2 ( Mx + Mx' + IVK ) =2 pl： (3ly-lx)( |x 為短跨)得:my 2.941+3.225+ 2 7.53628.62= 11.288 4.32 * * *3 4.9 4.324解上式可得my=4.055kN.m/m,于是有:mx譏mymyI Ime11my4.055 /g 2. 0珂 2.00. 7695.2734. 0555. 273kN. mm10. 546kN. mm8.11 kN. mm(3)配筋計(jì)算對(duì)A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起， 整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使 板內(nèi)彎矩大大減小，故對(duì)其跨中彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù) 0.8。為了便

31、于計(jì)算, 近似取s為0.95。配筋計(jì)算如下:X方向跨中:6Ax詵=0壽晉 jy s' 'ox丫方向跨中:= = 0.8 4. 055 106 =133.91mmy fy shoy 3000. 9585y sWyX方向支座:AsxAC亠=10.546106 =389.51mmfy sh。3000.9595丫方向支座:AAyB= my =8. 1110=f y sho =300_0. 956=299.54mm95AASyA_ 0. 8my _0. 8 8. 11匹=239.63mmfy sh。3000. 95953.2.2 B區(qū)格板計(jì)算B格板區(qū)為三邊連續(xù)一短邊簡(jiǎn)支持的雙向板。(1)

32、板的計(jì)算跨度(凈跨)：lx4.50. 2 4. 3mly 5. 10. 20. 12/ 2 - 0.2/24. 86mn blx41.1304. 3取為2.0(2)板的彎矩計(jì)算此時(shí)簡(jiǎn)支邊的跨中彎矩等于零,其余支座彎矩和短跨跨中彎矩不變， 長(zhǎng)跨跨中彎矩變?yōu)?mxlx7 mylx8跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為:0.783 my =2.964 myM x= (ly - *) mx= (4.86-4.3/4 )47 1A CM y = l X my = 4.3 my =3.7625 my8 8支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為：將A區(qū)格板算得的短跨支座彎矩my=8.11kN.m/m作為B區(qū)格板的my。My=0,

33、 My'=l xmy =4.3 x 8.11=34.873kN.m/mMx = M； = mJ y =2.0 4.86 0.783 my =7.611 my1 '''''' 1 2由 M x + M y + 5 ( Mx + Mx+My + My ) = plx (3ly- lx) ( L 為短跨)得:m, 2.964+3.2625+7.611+ 1 x 34.873= £ 11.288 4.323 4.86 4.3解上式可得my =5.20kN.m/m，于是有:mxmy /I Imemy5. 20 / 0. 7836. 641

34、kN.2. 06. 64113. 282kN. m'm2 5. 2010.40kN. mm(3)配筋計(jì)算X方向跨中:Asx =-x =245.28mmf y s hox丫方向跨中:Ay =214.65mmf y s hoyX方向支座:.B D mx2Ax =490.56mmfy sho、，” 、B Amy2Y 方向支座：Ay= =299.54mmfy sho323 C區(qū)格板的計(jì)算C格板區(qū)為三邊連續(xù)一長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支的雙向板。板的計(jì)算跨度(凈跨)：ly 5.1n Llx0.2 4.9mlx 4.50.20.12/ 20.2/24.2 6m4 9上蘭1.15020.1. 150756, 取為2.0

35、4. 26(2)彎矩計(jì)算此時(shí)簡(jiǎn)支邊的跨中彎矩等于零,其余支座彎矩和長(zhǎng)跨跨中彎矩不變， 而短跨因簡(jiǎn)支邊不需要彎起部分跨中剛筋,故跨中彎矩變?yōu)?q 3.301+3.195+7.409+ 1 X 51.718= £ 11.288 4.2623 4.94.26解上式可得my =4.549kN.m/m,于是有:mxI Imxmymy /I I4. 549 / 0. 7562. 0my6. 01724. 5496. 017kN. mm12. 034kN. mm9. 098kN. mm(3)配筋計(jì)算X方向跨中:Asx =mef y s hox=222.23mm丫方向跨中:Ay =一=187.78m

36、mf y s hoyX方向支座:AsxCA譏=389.51mmfy sho丫方向支座:AyCmy2 A C Dmy2-=336.03mmAsy=-=336.03mmf hsyf hf y shof y sho3.2.4 D區(qū)格板的計(jì)算D區(qū)格板屬兩鄰邊連續(xù)、另兩鄰邊簡(jiǎn)支板。取為2.01Mxn1(n 4 e1x (n8)mxlxlx4.50.20.12 / 20.2/24.2 6mly5. 10. 20. 12 / 20.2/24. 86mly4. 86n1.141匚4. 26(1)板的計(jì)算跨度(凈跨)：20. 768211. 141(2)彎矩計(jì)算H1mlx跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為:Mx(1.14

37、1-)0.768my80. 780myMy石 E1 X 4.26m/8 83. 728my支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為:將 B區(qū)格板算得的短跨支座彎矩mx=13.282kN.m/m作為D區(qū)格板的m ;將C區(qū)格板算得的短跨支座彎矩=9.098kN.m/m作為D區(qū)格板的my。M x=0, Mx'=lym；=4.86 13.282=64.551kN.m/mMy =0, My'=l xmy =4.26 x 9.098=38.757kN.m/m1 '''''' 1 2由 Mx + My + 5 ( Mx + Mx+My + My) = pl

38、： (3ly- lx) ( lx 為短跨)得:m(3.726+0.780 ) +1 x (38.757+64.551)= £ 11288 4.2涇3 4.86 4.26解上式可得miy =8.085kN.m/m,于是有:mxmy /8. 085 / 0. 76810. 527kN . m'm13. 282kN. mm9. 098kN. mmmeq(3)配筋計(jì)算X方向跨中:Asx = 匹一=388.81mmf y shoxY方向跨中:Asy =叫=337.75mmr ufy shoyX方向支座:ASxD B =490.56mm f y s hoHY方向支座:.DCAy=廠

39、9;ymy2一 =336.03mm sho支座處的彎矩：A-A支座6. 488kN m/ mA-B支座8. 11kN m/ mA-C支座10. 546kNm/B-D支座nx13 28永Nm/C-C支座mz9. 098kNC-D支座m<9. 098kN表2.6 按塑性理論計(jì)算板的配筋表截面m/(kN m)ho/mm2Ag/mm選配鋼筋實(shí)配面積/mm2跨中A區(qū)格lx4.21895155.808 200251ly3.24485133.918 200251B區(qū)格lx6.64195245.288 200251l y5.20085214.658 200251C區(qū)格lx6.01795222.238 2

40、00251l y4.54985187.788 200251D區(qū)格lx10.52795388.81_8 125402l y8.08585337.758 125402支座A A-6.48895239.638 200251A B-8.11095299.54_8 125402A C-10.54695389.51_8 125402B D-13.16895490.568 100503C-C-9.23295336.03_8 125402C-D-9.23295336.03_8 125402up8200/?8200才X8200? 8200 /4.雙向板支承梁設(shè)計(jì)? 8200? 8200? 8200? 8200?

41、 8200? 8200'、? 8200? 8200、?8200? 8200 /圖2-3雙向板的配筋圖按彈性理論設(shè)計(jì)支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖? 8200? 82002-4所示：計(jì)算梁的內(nèi)力，進(jìn)行梁的正截面、斜截面承載力計(jì)算，并對(duì)此梁進(jìn)行鋼筋配置。圖2-4雙向板支承梁承受的荷載4.1縱向支承梁L-1設(shè)計(jì)取縱向支撐梁截面尺寸為 200mm 500mm符合設(shè)計(jì)要求。縱向支撐梁有關(guān) 尺寸以及支撐情況如圖2-5所示:IH圖2-5縱向支撐梁尺寸圖4.1.1計(jì)算跨度由于此結(jié)構(gòu)屬于內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，梁在外墻上的支撐長(zhǎng)度圍墻后a=300mm內(nèi)柱 子的尺寸為300mM 300mm故:邊跨：lyi=ln+

42、 (a+b) /2= (5.1-0.15-0.15+0.12) + (0.15+0.2)/2=5.095mly2=1.025l n+b/2=1.025 X( 5.1-0.15-0.15+0.12 ) +0.2/2=5.143m取小值：l y1=5.095中跨：去支撐中心線的距離，Iy2=5.1m平均跨度：ly= (5.11+5.08 ) /2=5.098m跨度差：(5.1-5.098 ) /5.1=0.04%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。4.1.2荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載設(shè)計(jì)值:由板傳來(lái)的活荷載設(shè)計(jì)值:g =1.23.995. 124.42 kN/m ;q 1.35. 05. 133. 15 kN/m

43、 ；梁自重：1.20. 20. 40. 12251. 68 kN/m ;梁粉刷抹灰：1.20. 0220. 40. 1217=0.23 kN/m ;梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計(jì)值:g 1.91 kN/m?？v向支承梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-5所示4.1.3內(nèi)力計(jì)算。£.10* n PM Q2MMEl圖2-6梯形荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖按彈性理論設(shè)計(jì)計(jì)算梁的支座彎矩時(shí)， 可按支座彎矩等效原則，將梯形荷載等效為均布荷載：Pe 1 2 1213 P，其中l(wèi)xO2lyge1 2 23 g1 24.54 524 42=17 02kN/m2 5.12 5.1厶r T厶1 f .ii N/111qe1 2 2

44、3q1 224.54.5333 15=23.09kN/m25. 12 5. 1彎矩計(jì)算：M2kgl。k2gE l2 2o k3qE lo（k值由附表查得）邊跨:giy：1. 915.095249. 58 kN.mgel y117. 025.0952441. 82 kN.m' 2 qel y123.095.0952599. 39 kN.m中跨:gly221. 915.1249.68 kN.mgj y2217. 025.12442.69 kN.mqj ；23. 095.12600. 57 kN.m平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用）gly21. 915.098249. 64 kN.mgel y21

45、7. 025. 0982442. 34 kN.mqj y223. 095. 0982600. 10 kN.m按附表求得跨中彎矩取脫離體求得，即:23縱向支承梁L-1彎矩計(jì)算如表7所示:表7縱向支承梁L-2彎矩計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖M1MbM2McM3恒荷載恒荷載川卅 1111 刖活荷載0. 0780. 05323. 420.0674016活荷載-9.89-0. 105-5.21-0.066-29. 160.03319.780.0330. 0330. 02611.49-17.38活荷載0.04929.37-6.7519.780.05532.970.04124.57活荷載IIIILII 一IlfTTIT

46、E0.06639.56活荷載0.06337.84活荷載Illi 川 III-9.31活荷載HIT2.40+67.4317.3856.6434.0266.8365.1117.9629.670. 07544.950. 02213.200. 04225.220.03118.620. 0084.80-54.15-54.15-79.32-47.57-59.59-52.99-29.570. 05331.770. 03923.37-9.310. 05130.63-7.52-4.2546.1037.7044.9036.503.8243.765.780. 079 "30. 04921.650. 025

47、14980. 0250. 046 228" 0.034 15.020. 05935-3614.98-4.350. 0148.390. 07041.960.0116.610. 03420.420. 03319.82-40.55-40.55-33.96-67.53-18.96-45.99-45.39-8.390.04426.372.00-20.420. 05030.0352.66-12.958.9143.6719.30-3.1247.33M min組合項(xiàng)次+M min 組合值 /(kN.m)17.38-79.32-4.25-67.53-3.12M max組合項(xiàng)次+M max 組合值 /(kN.m)67.43-29.5746.10-18.9652.66k值系