標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)._第1頁
標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)._第2頁
標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)._第3頁
標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)._第4頁
標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)._第5頁
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文檔簡介

1、 (Standard Penetration Test ,SPT) 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)是一種在現(xiàn)場用63.5kg的穿心錘,以76cm的落距自由落下,將一定規(guī)格的帶有小型取土筒的標(biāo)準(zhǔn)貫入器打入土中,記錄打入30cm的錘擊數(shù)(即標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)N),并以此評(píng)價(jià)土的工程性質(zhì)的原位試驗(yàn)。 SPT原位測試技術(shù)仍屬于動(dòng)力觸探范疇,所不同的是,其貫入器不是圓錐探頭,而是標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的圓筒形探頭(由兩個(gè)半圓筒合成的取土器)。與圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)相似,標(biāo)準(zhǔn)灌入試驗(yàn)并不能直接測定地基土的物理力學(xué)性質(zhì),而是通過與其他原位測試手段或室內(nèi)試驗(yàn)成果進(jìn)行對(duì)比,建立關(guān)系式,積累地區(qū)經(jīng)驗(yàn),才能評(píng)定地基土的物理力學(xué)性質(zhì)。 適用土層:砂性土、粘性

2、土,不適用于碎石類土及巖層。優(yōu)點(diǎn):操作簡單、使用方便,地層適用性較廣。缺點(diǎn):試驗(yàn)數(shù)據(jù)離散性較大,精度較低,對(duì)于飽和軟粘土,遠(yuǎn)不及十字板剪切試驗(yàn)及靜力觸探等方法精度高。 這種試驗(yàn)技術(shù)是20世紀(jì)40年代末期發(fā)展起來的。由于使用方便,得到了廣泛的應(yīng)用,在美國及日本應(yīng)用最為廣泛。在我國,50年代初期由南京水利實(shí)驗(yàn)處研制并在治淮工程中得到廣泛的推廣,積累了大量的使用經(jīng)驗(yàn)。60年代在國內(nèi)得以普及。 1評(píng)價(jià)地基土的物理狀態(tài)(如地層剖面及軟弱夾層);2評(píng)價(jià)地基土的力學(xué)性能參數(shù)(如變形模量、物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo));3計(jì)算天然地基的承載力;4計(jì)算單樁的極限承載力及選擇樁尖持力層;5評(píng)價(jià)場地砂土和粉土的液化可能性及等級(jí)

3、。 應(yīng)該指出的是,除判別液化外,其余的應(yīng)用方法都是基于與其他測試方法的對(duì)比中建立起計(jì)算公式的。如樁的承載力的預(yù)估是與載荷試驗(yàn)相對(duì)比,土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)是與室內(nèi)試驗(yàn)成果建立相關(guān)關(guān)系。因此,對(duì)缺乏使用經(jīng)驗(yàn)的地區(qū),在應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)時(shí)應(yīng)與其他測試方法配合作用。 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)設(shè)備主要由貫入器、觸探桿和穿心錘三部分組成。如圖5-1所示。 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的貫入器是由對(duì)開管和管靴兩部分組成的探頭。對(duì)開管是由兩個(gè)半圓管合成的圓筒型取土器;管靴是一底端帶刃口的圓筒體。二者通過螺紋連接,管靴起到固定對(duì)開管的作用。貫入器的外徑、內(nèi)徑、壁厚、刃角與長度都有標(biāo)準(zhǔn)化尺寸,見表5-1。 重63.5kg的鑄鋼件,中間有一直徑45

4、mm的穿心孔,此孔為放導(dǎo)向桿用。國際、國內(nèi)的穿心錘除重量相同外,錐形上不完全統(tǒng)一。落錘能量受落距控制,落錘方式有自動(dòng)脫鉤和非自動(dòng)脫鉤兩種。目前國內(nèi)普遍使用自動(dòng)脫鉤裝置。 國際上多用直徑為4050mm的無縫鋼管,我國則常用直徑為42mm的工程地質(zhì)鉆桿。在與穿心錘連接處設(shè)置一錘墊。 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)設(shè)備原先并不標(biāo)準(zhǔn)。各部件的規(guī)格各國有所差異。國際土力學(xué)與基礎(chǔ)工程協(xié)會(huì)(ICSMFE)于1957年成立專門委員會(huì)開展研究工作,以解決SPT的標(biāo)準(zhǔn)化問題。并于1988年向第一屆國際觸探試驗(yàn)會(huì)議提出標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)國際標(biāo)準(zhǔn)建議稿,于1989年獲得通過,開始執(zhí)行。 我國目前采用的SPT設(shè)備與國際標(biāo)準(zhǔn)一致,巖土工程勘察規(guī)

5、范(GB500212002)要求SPT的設(shè)備應(yīng)符合表5-1的規(guī)定。表5-1 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)設(shè)備尺寸二、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的基本原理二、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的基本原理 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)是利用一定的落錘能量(錘重63.5 kg,落距76cm)將標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的貫入器貫入土中,根據(jù)打入土中30 cm的錘擊數(shù)(N)來判別土的工程性質(zhì)的一種現(xiàn)場測試方法。其試驗(yàn)原理與動(dòng)力觸探試驗(yàn)十分相似。因此,第四章中關(guān)于動(dòng)力觸探的試驗(yàn)原理也適用于標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)。 但是,SPT與動(dòng)力觸探在貫入器上的差別,決定了SPT的基本原理的獨(dú)特性,SPT在貫入過程中,整個(gè)貫入器對(duì)端部和周圍土體將產(chǎn)生擠壓和剪切作用,SPT的貫入器是空心的,在沖擊力作用下,將有一

6、部分土擠入貫入器,其工作狀態(tài)和邊界條件十分復(fù)雜。 影響標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的因素有很多,主要有以下兩個(gè)方面:1鉆孔孔底土的應(yīng)力狀態(tài) 不同的鉆進(jìn)工藝(回轉(zhuǎn)、水沖等)、孔內(nèi)外水位的差異、鉆孔直徑的大小等,都會(huì)改變鉆孔孔底的應(yīng)力狀態(tài)。2錘擊能量 通過實(shí)測,即使是自動(dòng)自由落錘,傳遞給探桿系統(tǒng)的錘擊能量也有很大的波動(dòng),變化范圍達(dá)到(4550),對(duì)于不同單位、不同機(jī)具、不同操作水平,錘擊能量的變化范圍更大。 為了提高試驗(yàn)質(zhì)量,國外已發(fā)展直接標(biāo)定輸入探桿錘擊能量的新方法。在錘墊附近設(shè)置一測力計(jì),記錄探桿受錘擊后的力時(shí)間波形曲線(見圖52)。 圖5-2 F(t)t波形曲線 計(jì)算進(jìn)入探桿的第一個(gè)壓縮波的能量Ei: F(

7、t)在探桿中隨時(shí)間變化的動(dòng)壓力;t第一個(gè)應(yīng)力波持續(xù)的時(shí)間,自t0開始;t2Lc (L為測力點(diǎn)到貫入器底的長度,c為應(yīng)力波在探桿中的傳播速度);A探桿截面積;E探桿的楊氏彈性模量;k1測力點(diǎn)在打頭以下L位置時(shí)的修正系數(shù);k2探桿系統(tǒng)長度L小于等代桿長Le時(shí)的理論修正系數(shù);kc理論彈性波速c修正為實(shí)際彈性波速ca的修正系數(shù);Le等代桿長,錘質(zhì)量與探桿單位長度質(zhì)量之比。 式中,rm為探桿系統(tǒng)(總長L)的質(zhì)量m與錘質(zhì)量M的比值;dL/L 計(jì)算得到的Ei與理論的錘擊動(dòng)能E*(MgH,H為落距)的比即為實(shí)測應(yīng)力波能量比ERi(%)。 ERi= Ei/ E*100% 按標(biāo)準(zhǔn)的貫入器,用標(biāo)準(zhǔn)的錘(63.5kg

8、)和落距(76cm)??紤]到錘擊效率,標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)力波能量比為60。則可用實(shí)測ERi修正標(biāo)貫擊數(shù)Ni: N60=(ERi/60)NiNi相應(yīng)于能量比為ERi的實(shí)測錘擊數(shù);N60修正為標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)力波能量比的標(biāo)貫擊數(shù)。 鉆進(jìn)方法:為保證鉆孔質(zhì)量,要求采用回轉(zhuǎn)鉆進(jìn),并保持孔內(nèi)水位略高于地下水水位,當(dāng)鉆進(jìn)至試驗(yàn)標(biāo)高以上15cm時(shí),停止鉆進(jìn)。還應(yīng)注意:(1)仔細(xì)清除孔底殘土到試驗(yàn)標(biāo)高,換用標(biāo)準(zhǔn)貫入器,并量得深度尺寸;(2)在地下水位以下鉆進(jìn)時(shí),或遇承壓含水砂層時(shí),孔內(nèi)水位應(yīng)始終高于地下水位,以減少對(duì)土的振動(dòng)擾動(dòng);(3)當(dāng)下套管時(shí),要防止套管下過頭,否則在管內(nèi)做試驗(yàn)會(huì)使N值偏大。 。 若遇比較密實(shí)的砂土,貫入不足

9、30cm的捶擊數(shù)已超過50擊時(shí),應(yīng)終止試驗(yàn),并記錄實(shí)際貫入深度S(cm)和累計(jì)擊數(shù)n。按下式換算成貫入30cm的錘擊數(shù)N: N=30n/S5提出貫入器,將其中土樣取出進(jìn)行鑒別描述、記錄,然后換以鉆具繼續(xù)鉆進(jìn),至下一需要進(jìn)行試驗(yàn)的深度,再重復(fù)上述操作。一般每隔1.02.0m進(jìn)行一次試驗(yàn)。6在不能保持孔壁穩(wěn)定的鉆孔中進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)應(yīng)下套管以保護(hù)孔壁,但試驗(yàn)深度必須在套管75cm以下;或采用泥漿護(hù)壁。7最后繪出擊數(shù)N和貫入深度標(biāo)高(H)的關(guān)系曲線。見圖5-3。 試驗(yàn)的影響因素是很復(fù)雜的,其中有些因素可通過標(biāo)準(zhǔn)化的辦法使其統(tǒng)一以減少對(duì)試驗(yàn)成果的影響,如設(shè)備、落錘方法、試驗(yàn)方法等影響因素屬于這一類。 但另一

10、些因素如桿長、地下水位、上覆壓力等,則是無法人為控制的,因此要進(jìn)行修正。 與圓錐動(dòng)力觸探相似,關(guān)于試驗(yàn)成果進(jìn)行桿長修正問題,國內(nèi)外的意見并不一致。 在建立標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)N與其他原位測試或室內(nèi)試驗(yàn)指標(biāo)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式時(shí),對(duì)實(shí)測值是否修正和如何修正也不統(tǒng),因此,在SPT成果應(yīng)用時(shí),需要特別注意。應(yīng)根據(jù)建立統(tǒng)計(jì)關(guān)系式時(shí)的具體情形來決定是否對(duì)實(shí)測錘擊數(shù)進(jìn)行修正。 另外,在勘察報(bào)告中,對(duì)于所提供的標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)應(yīng)注明是否已進(jìn)行了桿長修正。 表5-2 N63.5的桿長修正系數(shù)(1)根據(jù)牛頓彈性碰撞理論修正 建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范(GBJ789)規(guī)定,標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的貫入深度不宜超過21m。同時(shí)規(guī)定,當(dāng)試驗(yàn)深度大于3m時(shí)

11、,實(shí)測錘擊數(shù)N需按下式進(jìn)行鉆桿長度修正:N=N式中,為修正系數(shù),按表5-2取值。 表5-2中的值是根據(jù)牛頓彈性碰撞理論計(jì)算而得,并非實(shí)測值,與實(shí)際并不符合。關(guān)于限制在21m以內(nèi)也是由于歷史原因造成的。目前,實(shí)際工程中標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的桿長最長已超過100m,試驗(yàn)成果(N值)仍能較好地反映土層的力學(xué)性質(zhì)的變化。 (2)日本東海大學(xué)宇都-馬等實(shí)測了水平擱置的120m鉆桿系統(tǒng)在受錘擊時(shí)桿頂端與底端的錘擊動(dòng)應(yīng)力的衰減情況和位移,建議的修正關(guān)系如下:當(dāng)桿長l20m時(shí),NN;當(dāng)l20m時(shí), N(1.06一0.003L)N(3)按彈性桿件波動(dòng)理論修正 當(dāng)桿長l14m時(shí),NN(=1.0);當(dāng)l15時(shí),應(yīng)按下式進(jìn)行

12、修正: N=15+0.5(N-15) 交通部港口工程地質(zhì)勘察技術(shù)規(guī)范規(guī)定,當(dāng)用N值確定Dr及值時(shí)對(duì)地下水位以下的中、粗砂層的N值宜按下式校正:N=5+N 1標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)成果整理時(shí),試驗(yàn)資料應(yīng)當(dāng)齊全,包括: 鉆孔孔徑、鉆進(jìn)方式、護(hù)孔方式、落錘方式、地下水位及孔內(nèi)水位(或泥漿高程)、初始貫入度、預(yù)打擊數(shù)、試驗(yàn)標(biāo)貫擊數(shù)及深度記錄、貫入器所取擾動(dòng)土樣的鑒別描述。 如做過錘擊能量標(biāo)定試驗(yàn)的,應(yīng)有F(t)t曲線。2繪制標(biāo)貫擊數(shù)N與深度的關(guān)系曲線,或在地質(zhì)剖面圖上,進(jìn)行SPT的鉆孔旁,于試驗(yàn)點(diǎn)深度標(biāo)出N值。作為勘察資料提供時(shí),對(duì)N值不必進(jìn)行桿長修正、上覆壓力修正及地下水位修正。 如進(jìn)行錘擊能量標(biāo)定試驗(yàn)的、可

13、按錘擊能量標(biāo)定試驗(yàn)資料計(jì)算N60。 3結(jié)合鉆探及其他原位試驗(yàn),依據(jù)N值在深度上的變化,對(duì)地基土進(jìn)行分層,對(duì)各土層的N值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。統(tǒng)計(jì)時(shí),要剔除個(gè)別異常值。 1直接按N值判定砂土的緊密程度,見表5-4。表5-4 砂土的密實(shí)度 2原建設(shè)部綜合勘察研究院繪制的N-Dr-v0的關(guān)系曲線,如圖5-5所示。 根據(jù)試驗(yàn)錘擊數(shù)和試驗(yàn)點(diǎn)深度,利用該圖可查得砂土的相對(duì)密實(shí)度Dr。1Terzaghi及Peck提出的標(biāo)貫擊數(shù)與稠度狀態(tài)之間的關(guān)系,見表5-5,該表廣泛流行至今。表5-5 粘性土N與稠度狀態(tài)關(guān)系(Terzaghi 及 peck)2在國內(nèi),按原冶金部武漢勘察公司149組資料統(tǒng)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系,如表5-6所示。表

14、5-6 粘性土N與液性指數(shù)IL的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系 用標(biāo)貫試驗(yàn)成果,可以評(píng)定砂土的內(nèi)摩擦角和粘性土的不排水抗剪強(qiáng)度。評(píng)定砂土內(nèi)摩擦角的關(guān)系式有:(1)Gibbs和Holtz(1957)統(tǒng)計(jì)的砂土經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式 式中,v0為上覆壓力(kPa)。由此經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式得出的圖為(圖5 -6): 圖5-6 N-v0關(guān)系 (Gibbs和Holtz(1957) (2)Wolff(1989)統(tǒng)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式為:式中,N1為用上覆壓力修正過的錘擊數(shù),采用Peck等的修正關(guān)系: (3)Peck的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系為:=0.3N+27(4)Meyerhof的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系為:當(dāng)4N10時(shí),當(dāng)N10時(shí) , 3226N652132N41用這兩式進(jìn)行判別

15、時(shí),粉砂應(yīng)減5,粗、礫砂應(yīng)加5。評(píng)定粘性土的強(qiáng)度指標(biāo)也有多種方法:(1)Terzaghi及Peck提出粘性土不排水抗剪強(qiáng)度Cu為: N)5 . 66(Cu(2)南京水利科學(xué)研究院在1950年1960年期間,在我國東南沿海諸省的101項(xiàng)工程中積累了大量的試驗(yàn)資料,統(tǒng)計(jì)出標(biāo)貫擊數(shù)與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu之間的關(guān)系:對(duì)粘性地基,有792個(gè)標(biāo)貫試驗(yàn),Ip17,粘粒含量087%,得:qu=14N+3 (kPa)對(duì)壤土地基,有596個(gè)標(biāo)貫試驗(yàn),其Ip=717,粘粒含量054%,得:qu=13.5N (kPa)(3)Behpoor結(jié)合60項(xiàng)工程,對(duì)伊朗的亞粘土及粉質(zhì)粘土(N25擊),得:qu=15N (kPa)

16、(4)美國海軍碼頭及船塢局發(fā)現(xiàn)標(biāo)貫擊數(shù)與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu的關(guān)系線與塑性指數(shù)Ip有密切關(guān)系,如圖5-7所示。南京水科院與Behpoor的關(guān)系式是與上圖相當(dāng)一致,靠近低Ip粘土的邊界線。 在國內(nèi),著重開展標(biāo)貫試驗(yàn)與載荷試驗(yàn)對(duì)比研究,提出經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。(1)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ7-89),對(duì)粘性土承載力標(biāo)準(zhǔn)值,列于表5-7,砂性土承載力標(biāo)準(zhǔn)值列于表5-8。(2)國內(nèi)很多單位基于當(dāng)?shù)貙?shí)踐提出了地區(qū)性經(jīng)驗(yàn)公式,使用時(shí)注意地區(qū)性、土類的差異。見表5-9。(3)Terzaghi建議的地基承載力(kPa,安全系數(shù)取3)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式為:對(duì)于條形基礎(chǔ):fk=12N對(duì)于獨(dú)立方基礎(chǔ):fk=15N 表5-9 國

17、內(nèi)N值與fk(kPa)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系 四、評(píng)定土的變形參數(shù) 用標(biāo)貫試驗(yàn)估算土的變形參數(shù)時(shí)有兩種途徑:一種是與平板載荷試驗(yàn)對(duì)比,得出變形模量E0;另一種是與室內(nèi)壓縮試驗(yàn)對(duì)比,得出壓縮模量Es值。 國內(nèi)一些勘察和研究單位建立的評(píng)定土的變形參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式匯總于表5-10。表5-10 N值與E0或Es的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系(一)求單樁容許承載力1Schertmann(1967)的方法見表5-11,該方法需要同時(shí)測定靜力觸探的錐尖阻力qc。表5-11 用N估算樁端阻力pb和樁側(cè)摩阻力pf2國家?guī)r土工程勘察和地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范沒有關(guān)于利用標(biāo)貫試驗(yàn)結(jié)果確定單樁的承載力規(guī)定,但當(dāng)積累了大量的工程經(jīng)驗(yàn)后,可以用標(biāo)貫擊數(shù)來估計(jì)單

18、樁承載力。 如北京勘察設(shè)計(jì)研究院提出估算單樁承載力的經(jīng)驗(yàn)公式如下: (二)選擇樁尖持力層 利用標(biāo)貫試驗(yàn)選擇樁尖持力層,從而確定樁的長度是一個(gè)比較簡便和有效的方法,特別是地層變化較大的情況更具突出的優(yōu)點(diǎn)。 根據(jù)國內(nèi)外的實(shí)踐,對(duì)于打入式預(yù)制樁,常選N =3050擊作為持力層。 對(duì)廣州地區(qū)的殘積層N=30就可以滿足樁長1520m對(duì)持力層的要求。 應(yīng)用時(shí),應(yīng)結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)考慮。 六、砂土液化判別 目前,國內(nèi)外用于砂土液化評(píng)價(jià)的現(xiàn)場試驗(yàn)手段主要有標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)和靜力觸探試驗(yàn)兩種。我國建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011一2001)規(guī)定:(1)當(dāng)初步判別認(rèn)為需進(jìn)一步作液化判別時(shí),應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)判別地面下15m

19、范圍內(nèi)土的液化可能性;(2)當(dāng)采用樁基或埋深大于5m的深基礎(chǔ)時(shí)還需要判別1520m范圍內(nèi)土的液化可能性。(3)當(dāng)飽和砂土和飽和粉土的標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)實(shí)測值(未經(jīng)桿長修正)N小于液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)Ncr時(shí),應(yīng)判為液化土。地面下15m深度范圍內(nèi)液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)Ncr按下式計(jì)算:而地面下1520m深度范圍內(nèi)液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)Ncr按下式計(jì)算:N0液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)基準(zhǔn)值,按表5-14取用;ds飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)點(diǎn)深度(m);dw地下水位深度,宜按建筑使用期內(nèi)年平均最高水位或近期內(nèi)年最高水位采用;c粘粉百分含量,當(dāng)小于3或?yàn)樯巴習(xí)r,應(yīng)采用3。 cwscr/dd.NN3)( 10900c

20、wscr/dd.NN3)( 10-2.40表5-14 標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)基準(zhǔn)值N0七、估算地基基床反力系數(shù) 日本有關(guān)規(guī)范提供了N值與地基基床反力系數(shù)k (k Pa)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系。(1)日本建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范建議地基基床反力系數(shù)k可由下式估計(jì): k(0.11.0)N(2)采用日本港灣技術(shù)規(guī)范:當(dāng)考慮荷載p與位移y為線性關(guān)系時(shí), k0.15N當(dāng)考慮為非線性關(guān)系時(shí),對(duì)于正常固結(jié)粘土,則 pky0.3 k0.075N0.62對(duì)于超固結(jié)粘上,則 pky0.5 k0. 5N0.62(3)日本國鐵基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范中,對(duì)灌注樁的樁端、樁側(cè)、樁頂?shù)牡鼗卜戳ο禂?shù)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系如下:樁端地基基床反力系數(shù):kv=0.2E0D-3.1樁側(cè)地基基床反力系數(shù):ks=0.03E0D-3.4樁頂?shù)鼗卜戳ο禂?shù):kh=0.2E0D-3.4式中,D樁徑(cm); E0地基變形模量,取25N(105Pa)。以上關(guān)系式均是以變形為10mm的地基基床反力系數(shù)。八、估算土層的平均彈性剪切波速Vp (1)按日本道橋設(shè)計(jì)規(guī)范的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系如下:對(duì)粘性土: Vp100N1/3 1N25對(duì)砂性土: Vp80N1/3 1N50 (

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