橋梁工程第四章

1、2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院12011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院22011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院32011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院42011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院52011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院62011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院72011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院82011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院92011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院10荷載橫向分布系數(shù)的計算：荷載橫向分布系數(shù)的計算：繪出某主梁反力影響線，此處反力影響線就是荷載橫向分繪出某主梁反力影響線，此處反力影響線就是荷載橫向分布影響線，假定荷載橫向分布影響線的豎標為布影響線，假定荷載橫向分布影響

2、線的豎標為，車輛荷載軸，車輛荷載軸重為重為P P，輪重為，輪重為P/2P/2，將車輛荷載按最不利情況加載，則分布到，將車輛荷載按最不利情況加載，則分布到某主梁的最大荷載為：某主梁的最大荷載為： PPP212max 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院11v 橋規(guī)橋規(guī) （JTG D60JTG D60）規(guī)定，車道荷載橫向分布系數(shù)按車）規(guī)定，車道荷載橫向分布系數(shù)按車輛荷載橫向分布系數(shù)計，因此，兩者可統(tǒng)稱為輛荷載橫向分布系數(shù)計，因此，兩者可統(tǒng)稱為汽車荷載汽車荷載橫向分布系數(shù)：橫向分布系數(shù)：v人群荷載橫向分布系數(shù)：人群荷載橫向分布系數(shù)：qoqm21rorm2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院122011

3、-07內蒙古工業(yè)大學土木學院132011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院142011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院152011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院162.2.偏心壓力法偏心壓力法剛性橫梁法剛性橫梁法（一）基本假定：（一）基本假定：（1 1）假定橫隔梁是剛體，在荷載作用下主梁跨中撓度）假定橫隔梁是剛體，在荷載作用下主梁跨中撓度橫向呈直線狀；橫向呈直線狀；（2 2）不計主梁抗扭剛度的影響。）不計主梁抗扭剛度的影響。2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院17（二）適用場合（二）適用場合（1 1）具有可靠橫向聯(lián)結，且寬跨比）具有可靠橫向聯(lián)結，且寬跨比B/L0.5B/L0.5的橋（窄的橋（窄橋）；橋）；

4、（2 2）中間橫隔梁）中間橫隔梁1313根；根；（3 3）橫隔梁高度）橫隔梁高度3/43/4倍主梁高度。倍主梁高度。2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院182011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院192011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院202011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院212011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院222011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院232011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院245 5、求荷載橫向分布系數(shù)、求荷載橫向分布系數(shù)有了荷載橫向影響線，就可以按最不利情況橫向布載，有了荷載橫向影響線，就可以按最不利情況橫向布載，并按公式分別計算汽車和人群荷載橫向分布系數(shù)，式并按公式分別計算

5、汽車和人群荷載橫向分布系數(shù)，式中下標中下標0 0改為改為c c，即：，即：v汽車荷載汽車荷載 v人群荷載人群荷載 qcqm21rcrm2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院252011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院262011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院272011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院282011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院292011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院302011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院312011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院322011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院332011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院342011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院35解：解：計算計算I I和和

6、I IT T翼板的換算平均高度：翼板的換算平均高度： 主梁截面重心位置：主梁截面重心位置：cmh112148)18130(11)18160(21301813021111)18160(xacm2 .412011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院36主梁抗彎慣矩：主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩：主梁抗扭慣矩：對于翼板：對于翼板： ，查表得，查表得對于梁肋：對于梁肋： ，查表得：，查表得：32313018121)2112 .41(11)18160(11)18160(121I2)2 .412130(1301846627500cm1 . 00687. 060. 1/11. 0/11bt311c151. 019.

7、1/18. 0/22bt301. 02c43327987018119301. 01116031cmIT2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院37計算抗扭修正系數(shù)計算抗扭修正系數(shù) 取取G G = 0.4= 0.4E E，代入公式，代入公式(4.26)(4.26)得：得：計算橫向影響線豎標值計算橫向影響線豎標值 對于對于1 1號邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：號邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：256000662750012279870425. 019505112EE900. 0111. 1191. 501796. 0042. 1112011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院38 設影響線零

8、點離設影響線零點離1 1號梁軸線的距離為號梁軸線的距離為x x，則：，則： ，解得，解得x x=4.98m=4.98m計算荷載橫向分布系數(shù)計算荷載橫向分布系數(shù)1 1號邊梁的橫向影響線和布載圖式如下圖所示。號邊梁的橫向影響線和布載圖式如下圖所示。56. 040. 090. 02 . 01122111niiaan16. 040. 090. 020. 01122115niiaan16. 060. 1456. 0 xx2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院39汽車荷載：汽車荷載：qcqm21111(21qxx)432qqqxxx78. 4(98. 456. 021)12. 068. 198. 2524.

9、 0人群荷載：人群荷載：636. 0)275. 030. 098. 4(98. 456. 0rcrm2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院402011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院41v計算特點：計算特點：橋跨結構在縱向沿主梁連接處切開，分割成一片橋跨結構在縱向沿主梁連接處切開，分割成一片片主梁，把整個結構看作是用贅余力連接的超靜定片主梁，把整個結構看作是用贅余力連接的超靜定結構，用力法求解。結構，用力法求解。2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院422011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院432011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院442011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院452011-07內蒙古工業(yè)大學土

10、木學院462011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院472011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院482011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院492011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院502011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院512011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院522011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院532011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院542011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院552011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院56v薄壁箱形閉合截面抗扭慣矩：薄壁箱形閉合截面抗扭慣矩：v懸臂薄壁箱形截面抗扭慣矩：懸臂薄壁箱形截面抗扭慣矩：2212121212TIsshsssttt 223121 11212122TIss

11、hcd hsssttt 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院572011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院582011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院59本例空心板是上下對稱截面，形心軸位于高度中央，故其抗本例空心板是上下對稱截面，形心軸位于高度中央，故其抗彎慣矩彎慣矩I I：計算空心板截面的抗扭慣矩計算空心板截面的抗扭慣矩I IT T本例空心板截面可簡化為薄壁箱形截面來計算本例空心板截面可簡化為薄壁箱形截面來計算I IT T：)382122. 028(438213800686. 0412838212609922433I4310139196828432431782000cm46221037. 22625

12、.13930450007917918532153)9191(cmIT2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院60計算剛度參數(shù)計算剛度參數(shù)計算跨中荷載橫向分布影響線計算跨中荷載橫向分布影響線v從鉸接板荷載橫向分布影響線計算用表中所屬從鉸接板荷載橫向分布影響線計算用表中所屬9-19-1、9-39-3和和9-59-5的分表，在的分表，在0.020.02與與0.040.04之間按直線內插法求得之間按直線內插法求得0.02140.0214的影響線豎坐標值的影響線豎坐標值1i1i、3i3i和和5i5i。將表中。將表中1i1i、3i3i和和5i5i之之值按一定比例尺，繪于各板號的軸線下方。連接成光滑曲線后，值按

13、一定比例尺，繪于各板號的軸線下方。連接成光滑曲線后，就得到就得到1 1號、號、3 3號和號和5 5號板的荷載橫向分布影響線。號板的荷載橫向分布影響線。計算荷載橫向分布系數(shù)計算荷載橫向分布系數(shù)v按按橋規(guī)橋規(guī)規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可以計算規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可以計算跨中荷載橫向分布系數(shù)。跨中荷載橫向分布系數(shù)。0214. 0)1260100(1023701013918 . 5)(8 . 52332lbIIT2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院612011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院622011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院63v對于對于1 1號板：號板： 汽車荷載汽車荷載 人

14、群荷載人群荷載v對于對于3 3號板號板： 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載 v對于對于5 5號板號板： 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載229. 0)056. 0086. 0119. 0197. 0(21cqm279. 0044. 0235. 0crm245. 0)073. 0108. 0147. 0161. 0(21cqm205. 0055. 0150. 0crm243. 0)103. 0140. 0140. 0103. 0(21cqm176. 0088. 0088. 0crm2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院64v從所作各板的橫向分布影響線可以看出，鑒于鉸接空心板或從所作各板的橫向分

15、布影響線可以看出，鑒于鉸接空心板或實心板的抗扭能力比較大，故影響線豎標值在橫橋方向還是比實心板的抗扭能力比較大，故影響線豎標值在橫橋方向還是比較均勻的；再考慮到通常在橋寬方向較大范圍內要布置好多個較均勻的；再考慮到通常在橋寬方向較大范圍內要布置好多個車輪荷載，這樣又導致各號板的受力比較均勻，因此通過計算車輪荷載，這樣又導致各號板的受力比較均勻，因此通過計算分析，歸納成下述近似公式分析，歸納成下述近似公式初估車輛荷載橫向分布系數(shù)初估車輛荷載橫向分布系數(shù)。式中；式中； n n橫截面內板的塊數(shù)，橫截面內板的塊數(shù)， k k車輛荷載列數(shù)；車輛荷載列數(shù)； C C修正系數(shù)，對于汽車荷載修正系數(shù)，對于汽車荷載

16、= =1.151.15。nkCmc2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院652011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院66 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院67v鉸接鉸接T T形梁橋的計算特點：形梁橋的計算特點：與鉸接板法的唯一不同之點是利用正則方程求鉸接力與鉸接板法的唯一不同之點是利用正則方程求鉸接力g gi i時，時，在所有主系數(shù)在所有主系數(shù)iiii中除了考慮中除了考慮w w和和的影響外，還應計入的影響外，還應計入T T形形梁翼板懸臂端的彈性撓度梁翼板懸臂端的彈性撓度f f 。鑒于翼緣板邊緣有單位正弦荷。鑒于翼緣板邊緣有單位正弦荷載作用時，翼板可視為在梁肋處固定的懸臂板，其板端撓度載作用時，翼

17、板可視為在梁肋處固定的懸臂板，其板端撓度接近于正弦分布，即接近于正弦分布，即 ，則得：，則得： lxfxfsin)(331131143CCddfE IE h2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院68v對于鉸接對于鉸接T T形梁橋，正則方程中只有形梁橋，正則方程中只有iiii應改為：應改為： 令令 ，則得，則得 ：v正則方程：正則方程： fbw22332211wf33411344114/390CCddlIE hE Ilh111221gg01121321ggg01121432ggg012143gg2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院69v忽略忽略的影響：的影響：當懸臂不長當懸臂不長( (在在0.70

18、.70.8m0.8m左右左右) )和跨度和跨度10m10m時參數(shù)時參數(shù)一般比一般比值顯著要大值顯著要大( )( )，在不影響，在不影響計算精確度的條件計算精確度的條件, ,可直接利用鉸接橋板的計算用表可直接利用鉸接橋板的計算用表( (附錄附錄I)I)簡化鉸接梁橋的計算。簡化鉸接梁橋的計算。v必須計入必須計入的影響：的影響：利用利用=0=0時的時的iiii 和和ikik 計算用表，按計算用表，按下式近似地計算計及下式近似地計算計及值影響的荷載橫向影響線坐標值值影響的荷載橫向影響線坐標值ii()ii()和和ik()ik()：/ 15% iiiiii11 ikikik12011-07內蒙古工業(yè)大學土

19、木學院70v鉸接鉸接T T形梁橋舉例形梁橋舉例 無中橫隔梁的橫向鉸接無中橫隔梁的橫向鉸接T T形梁橋，跨徑形梁橋，跨徑10.0m10.0m，橋面凈空為，橋面凈空為凈凈77附附2 20.25m0.25m護輪帶，由間距護輪帶，由間距1.5m1.5m的的5 5根主梁組成。主梁根主梁組成。主梁的截面尺寸如圖所示。試計算各主梁的汽車荷載橫向分布系的截面尺寸如圖所示。試計算各主梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)。數(shù)。 解：解：計算截面特性計算截面特性 主梁翼板的平均厚度為主梁翼板的平均厚度為12cm12cm，則截面形心距翼板頂面的距離，則截面形心距翼板頂面的距離e e為：為：701216 70(150 16) 12

20、2217.91cm16 70(150 16) 12e2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院71抗彎慣矩為：抗彎慣矩為： 計算抗扭慣矩計算抗扭慣矩 。對于翼板，。對于翼板， ，可得，可得 ； 對于梁肋，對于梁肋， ，可得，可得 。32317016 70 (16 17)(17.91)1221(150 16) 12 (150 16)12I 241212 (17.91)1031800cm2TI1 . 01501211bt311c276. 0)1270(1622bt275. 02c2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院72求剛度參數(shù)求剛度參數(shù)和和3331658275. 01215031iiiTtbcI486

21、40065330151700cm8880. 0100015015170010318008 . 58 . 522lbIIT0595. 067.126710001031800390390343114hdlI0315. 08880. 010595. 012011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院73繪制跨中荷載橫向分布影響線繪制跨中荷載橫向分布影響線 從附錄從附錄I I中所屬中所屬5-15-1、5-25-2和和5-35-3的分表，內插求得影響線豎標值，的分表，內插求得影響線豎標值，并繪成各梁的荷載橫向分布影響線。并繪成各梁的荷載橫向分布影響線。計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù) 進行

22、汽車荷載的橫向最不利布置，可得各主梁的橫向分布系進行汽車荷載的橫向最不利布置，可得各主梁的橫向分布系數(shù)：數(shù)： 1 1號梁：號梁： 2 2號梁：號梁： 3 3號梁：號梁：474. 0)216. 0731. 0(21cqm473. 0)0248. 0440. 0257. 0(21cqm484. 02)100. 0384. 0(21cqm2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院742011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院752011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院762011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院77v根據(jù)熟知的力法原理，就可得到求解所有贅余力素的一般根據(jù)熟知的力法原理，就可得到求解所有贅余力素的一般正則

23、方程式，用矩陣形式可簡明表示為：正則方程式，用矩陣形式可簡明表示為：v在系數(shù)矩陣在系數(shù)矩陣 ijij中，對于僅涉及贅余剪力中，對于僅涉及贅余剪力x x1 1，x x2 2、x x3 3和和相應豎向位移的系數(shù)，與前面鉸接相應豎向位移的系數(shù)，與前面鉸接T T形梁橋的完全一樣，即：形梁橋的完全一樣，即： 0ipjijxfbw22332211232212312bw031132011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院78v對于僅涉及贅余彎矩對于僅涉及贅余彎矩x x4 4，x x5 5、x x6 6和相應轉角的系數(shù)和相應轉角的系數(shù)v由于對稱彎矩由于對稱彎矩x xi i=1(=1(i i=4=4、5 5和和6)6

24、)作用下接縫兩側不產(chǎn)生相作用下接縫兩側不產(chǎn)生相對撓度以及各切縫兩側的剪切位移不引起相對轉角，故有：對撓度以及各切縫兩側的剪切位移不引起相對轉角，故有：)(2665544655456450644606352413625142011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院79v此外，還可寫出：此外，還可寫出：v當單位正弦荷載作用于當單位正弦荷載作用于1 1號梁軸線上時號梁軸線上時( (作用于其他梁上時，作用于其他梁上時，可類似處理可類似處理) )，可得荷載系數(shù)：，可得荷載系數(shù)：061431634262512615b253423524bwp1065432ppppp2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院801112

25、152122232426323335424445515354555662656600000000000000ij2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院81 v式中：式中： （與鉸接（與鉸接T T形梁橋相同）形梁橋相同）mmmgggrrrrrrrrrrrrrrrr0000000001001100010000001321321mmmggg12g32m212db2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院822011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院832011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院842011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院85)(42maxxlxlMMx2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院862011-07內

26、蒙古工業(yè)大學土木學院872011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院882011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院89解：解：恒載集度恒載集度 主梁：主梁： 橫隔梁：橫隔梁： 對于邊主梁：對于邊主梁： 對于中主梁：對于中主梁： 橋面鋪裝層橋面鋪裝層 ： mKNg/76. 925)18. 060. 1)(214. 008. 0(30. 118. 01mKNg/61. 050.19/25515. 0)218. 060. 1()214. 008. 0(00. 12mKNg/22. 161. 0212mKNg/70. 35/ 2400. 7)12. 006. 0(212300. 702. 032011-07內蒙古工

27、業(yè)大學土木學院90 欄桿和人行道：欄桿和人行道： 作用于邊主梁的全部恒載作用于邊主梁的全部恒載g g為：為： 作用于中主梁的恒載為：作用于中主梁的恒載為：荷載內力荷載內力 計算邊主梁距離支座為計算邊主梁距離支座為x x的橫截面彎矩和剪力：的橫截面彎矩和剪力： mKNg/00. 25/254mKNggi/07.1600. 271. 361. 076. 9mKNg/68.1600. 270. 322. 176. 91222xglxgxMxgxlx)2(22xlggxglQX2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院9120 157.0kN 0kN m/ 4 16.07 19.52 19.5/ 4 / 2

28、78.4kN16.0719.519.5 19.5572.90kN m244/ 2 0kN 19.516.07/8763.8kN mxVMxlVMxlVM 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院922011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院932011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院942011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院952011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院962011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院972011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院98荷載橫向分布系數(shù)荷載橫向分布系數(shù) 邊主梁跨中邊主梁跨中 m mc c 0.504 0.620 0.504 0.620 支點支點 m ms s 0.438 1.422

29、0.438 1.422解：公路解：公路級車道荷載標準值為：級車道荷載標準值為：均布荷載均布荷載 計算彎矩時的集中荷載計算彎矩時的集中荷載計算剪力時的集中荷載計算剪力時的集中荷載計算車道荷載的跨中彎矩計算車道荷載的跨中彎矩 雙車道不折減：雙車道不折減：車道均布荷載作用下：車道均布荷載作用下： 0.75 10.57.875kN/mkq 19.550.75 180(360 180)178.5kN505kP1.2 178.5214.2kNkP 00. 122253.475 .198181ml2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院99 故得：故得： 車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下： 計算人群荷載的

30、跨中彎矩計算人群荷載的跨中彎矩 縱向每延米人群荷載集度縱向每延米人群荷載集度 ,2(1)(1 0.18) 1.00 0.504 7.875 47.53 =222.6kN mlikqkMm q ,219.5(1)(10.18) 1.00 0.504 178.54 =517.5kN mlikkpkMmpy,222222.6517.5740.1kN mlllqkpkMMM03.0 0.752.25kN/mrP 0,20.620 2.25 47.5366.3kN mlcrrrMmP 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院100計算跨中截面車道荷載最大剪力計算跨中截面車道荷載最大剪力 鑒于跨中剪力鑒于跨中

31、剪力 影響線的較大坐標位于跨中部分，故也采影響線的較大坐標位于跨中部分，故也采 用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù) 來計算。來計算。 車道均布荷載作用下：車道均布荷載作用下： 車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下： 2lQcm21119.5 0.52.438m22 ,2(1)(1 0.18) 1.00 0.504 7.875 2.438=11.4kNlckqkVm q ,2(1)(10.18) 1.00 0.504214.2 0.50 =63.7kNlikkpkVmpy2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院101 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院102計算跨中截面人群

32、荷載最大剪力計算跨中截面人群荷載最大剪力計算支點截面汽車荷載最大剪力計算支點截面汽車荷載最大剪力 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點剪力影響作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點剪力影響線如圖所示。線如圖所示。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 ,22211.463.775.1kNlllqkpkVVV2,0.620 2.25 2.4383.40kNlrcorVmP 119.54.854.9m2a 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1032011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院104 影響線面積影響線面積 車道均布荷載作用下車道均布荷載作用下 ： 附加三角形荷載

33、重心的影響線坐標為：附加三角形荷載重心的影響線坐標為： 附加車道均布荷載剪力為：附加車道均布荷載剪力為： 119.5 19.75m2 )(時cmm 0,(1)(10.18) 1.00 0.504 7.875 9.75qkckVmq 45.7kN916. 05 .19/ )9 . 4315 .19(1y0,01()24.9 10.181.000.4380.5047.875 0.9162 1.4kNqkckaVmm qy 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院105故車道均布荷載作用下的支點剪力為：故車道均布荷載作用下的支點剪力為：車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下：車道荷載作用下的支點剪力為車

34、道荷載作用下的支點剪力為計算支點截面人群荷載最大剪力計算支點截面人群荷載最大剪力 人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示。人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示。 0,0,0,45.7 1.244.5kNqkqkqkVVV0,0(1)(10.18) 1.000.438214.2 1.000pkkkQmpy110.71kN00,0,44.5110.7155.2kNqkpkVVV2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院106附加三角形荷載重心的影響線坐標為：附加三角形荷載重心的影響線坐標為：故可得人群荷載的支點剪力為：故可得人群荷載的支點剪力為：00021 =0.62 2.25 9.75+4.91.4220.622.

35、25 0.9162 =13.60+4.05 =17.7kNrcorcraVmPmmPy916. 05 .19/ )9 . 4315 .19(1y2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1072011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1082011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1092011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1102011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1112011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1122011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1132011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1142011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1152011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1162011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院

36、1172011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1182011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1192011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1202011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1212011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1222011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1232011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1242011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1252011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1262011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1272011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1282011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1292011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1302011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院131201

37、1-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1322011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1332011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1342011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1352011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1362011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1372011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1382011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1392011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1402011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1412011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1422011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1432011-07南京工業(yè)大學土木工程學院144 橫隔梁內力計算公式：橫隔梁內力計算公式：iPS)1 (2

38、011-07南京工業(yè)大學土木工程學院145【例【例4.94.9】某裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，橫截面由】某裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，橫截面由5 5片主梁組成（見圖），沿橋梁縱向設有片主梁組成（見圖），沿橋梁縱向設有5 5根橫梁根橫梁（見圖），計算在公路（見圖），計算在公路-級荷載作用下，跨中橫級荷載作用下，跨中橫梁在梁在2 2號和號和3 3號主梁之間號主梁之間r-rr-r截面上的彎距截面上的彎距M Mr r和靠近和靠近1 1號主梁處截面的剪力號主梁處截面的剪力V V1 1右右。2011-07南京工業(yè)大學土木工程學院146【解】【解】 （1 1）確定作用在中橫隔梁上的計算荷載）確定作用在中橫隔梁上

39、的計算荷載跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示?？缰袡M隔梁的最不利荷載布置如圖所示。2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1472011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院148縱向一列車輪對于中橫隔梁的計算荷載為：縱向一列車輪對于中橫隔梁的計算荷載為：（2 2）繪制中橫隔梁的內力影響線）繪制中橫隔梁的內力影響線 本例題橫截面布置與第二節(jié)例題相同。按偏心壓力法求得本例題橫截面布置與第二節(jié)例題相同。按偏心壓力法求得1 1號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為：號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為： 同理，也可求得同理，也可求得2 2號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為：號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為： 繪制繪制

40、1 1、2 2號梁的荷載橫向分布影響如圖所示。號梁的荷載橫向分布影響如圖所示。112 140 0.856 119.84kN22oqiiPP y 2006001511，0 .0,20.0,30.0,40.0252322212011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1492011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院150繪制彎矩影響線繪制彎矩影響線P=1P=1作用在作用在1 1號梁軸上時：號梁軸上時：P=1P=1作用在作用在2 2號梁軸上時：號梁軸上時：P=1P=1作用在作用在5 5號梁軸上時：號梁軸上時：由已學影響線知識可知，由已學影響線知識可知，M Mr r影響線必在影響線必在r-rr-r截面處有突變，根截

41、面處有突變，根據(jù)據(jù)55M M和和33M M連線延伸至連線延伸至r-rr-r截面，即截面，即M M為值（為值（=0.92=0.92）, ,由此即可繪出由此即可繪出M Mr r影響線影響線, ,如圖所示。如圖所示。 111211.50.51 1.50.64Mrddd 212221.50.51 1.50.40Mrddd 515251.51.50.48Mrdd 2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院151繪制剪力繪制剪力V V1 1右右影響線影響線P=1P=1作用在計算截面以右時作用在計算截面以右時P=1P=1作用在計算截面以左時作用在計算截面以左時 繪成的繪成的V V1 1右右影響線如圖所示。影響線如圖所示。截面內力計算截面內力計算 將求得的計算荷載將求得的計算荷載P P0q0q在相應的影響線上按最不利荷載位置加在相應的影響線上按最不利荷載位置加載，并按載，并按1+=1.31+=1.3計入沖擊影響力，則得計入沖擊影響力，則得 彎矩：彎矩： 剪力：剪力：ii11右111ii左2 311.3 1 119.84 (0.92 0.29) 188.51kN moqMP 111.31119.840.5750.3500.1880.038167.48kNoqVP右2011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1522011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1532011-07內蒙古工業(yè)大學土木學院1542011-