混凝土畢業(yè)設(shè)計五層宿舍樓

1、1設(shè)計結(jié)構(gòu)說明 該工程為五層宿舍樓，建筑平面如圖1.1所示，建筑剖面如圖1.2所示，層高第一層3.9m.其它為3.6m，室內(nèi)外高差為0.3m，承重結(jié)構(gòu)體系擬采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。圖1.1 建筑平面圖圖1.2 建筑剖面圖1.1主要建筑做法1.1.1屋面做法（自上而下）40厚C20細石混凝土隨搗隨抹（4150雙向），油氈一層， 一道高分子防水卷材1.5厚，30厚擠塑板， 20厚1:3水泥砂漿，C15 細石混凝土找坡2%，現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面1.1.2樓面做法（自上而下）彩色釉面磚810厚，干水泥擦縫， 20厚1:2.5水泥砂漿面， 5厚聚合物抗裂砂漿(內(nèi)嵌耐堿玻纖網(wǎng)格布)， 20厚擠塑保溫隔熱

2、板， 鋼筋混凝土現(xiàn)澆板1.1.3墻身做法190mm厚混凝土空心小砌塊填充墻，用1:2.5水泥砂漿砌筑，內(nèi)墻粉刷為混合砂漿底，低筋灰面，厚20mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外墻粉刷為20mm厚1:3水泥砂漿底，外墻涂料。1.1.4門窗做法外窗采用鋁合金拉窗，其余為木門。窗和門的洞口尺寸分別為1.8m1.5 m、2.1m1.5m。1.2其他設(shè)計條件該地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為6度?；撅L(fēng)壓 =0.5 ，本工程設(shè)計使用年限為50年，地面粗糙度屬C類。樓面活荷載 2.0，屋面活荷載（上人）為2.0。2.結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定結(jié)構(gòu)平面圖布置下圖2.1所示。各層梁、柱和板的混凝土強度等級均為C30（=14

3、.3N/，=1.43 N/）。 圖2.1(下頁)2.1板、梁、柱截面尺寸初選 該樓蓋采用主梁橫向布置。板的跨度為3.9m，。因此，板可按雙向板計算。2.1.1板厚初選按跨高比條件，要求板厚。綜上所述取板厚=110mm。因屋面的恒荷載比較大，所以取屋面板厚=120mm。2.1.2梁截面初選1、 主梁的截面尺寸主梁高度為：取主梁高度主梁寬度取主梁高度主梁寬度2、 中跨梁（CD跨）取2.1.3柱截面初選 柱截面初選，要同時滿足最小截面、側(cè)移極限和軸壓比等諸多因素影響。對與較低設(shè)防烈度地區(qū)的多層民用框架結(jié)構(gòu)，一般可通過滿足側(cè)壓比限值進行截面估計。本例房屋高度<30m，由抗震規(guī)范可知，抗震等級為四

4、級，按軸壓比限值為0.9進行界面估計。各層的重力荷載代表值近似取13 kN/，由結(jié)構(gòu)平面布置圖（圖2.1）可知，中柱的負載面積為3.94.5=17.55，則：豎向荷載產(chǎn)生的軸力估計值：=1426水平荷載下軸力增大系數(shù)按1.1估計，即N=1.1=1.11426=1569選柱截面為：。2.1.4框架結(jié)構(gòu)層高考慮到基礎(chǔ)埋深，初步假定底層層高為4200mm,其余各層為3600mm。2.2結(jié)構(gòu)計算簡圖選擇6號軸線那榀框架進行計算，該榀框架的計算簡圖如圖2-2中的陰影范圍圖2-26號軸線的框架計算簡圖如圖2-3圖 2 3（注：圖中所注尺寸單位為）由于在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，取=2(為不考慮樓

5、板翼緣作用的梁截面慣性矩)。BC,DG跨梁=CD跨梁上部各層柱：底層柱：3荷載計算3.1恒載計算311屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.1.1.1屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、保溫上人屋面40厚C20細石混凝土隨搗隨抹（4150雙向） 0.0425=1油氈一層 0.052=0.1一道高分子防水卷材1.5厚 0.530厚擠塑板 0.0322=0.66 20厚1:3水泥砂漿 0.0220=0.4C15細石混凝土找坡2% 1.0120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面 0.1225=3屋面恒載匯總： 6.66 2、保溫非上人屋面淺色鋁基反光涂料 0.05 KN/30厚擠塑板 0.0322=0.66KN/ PSN彈性聚合物防水

6、涂料（厚度>1.5） 0.05 KN/ 20厚1：3水泥砂漿 0 .02mx20 KN/=0.4 KN/ C15細石混凝土 1.0 KN/ 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12mx25 KN/=3 KN/屋面恒載匯總： 5.16 3.1.1.2框架梁及粉刷自重（1）邊跨（AB,CD）自重 0.250.6025=3.75邊跨梁側(cè)粉刷 2（0.60-0. 11）0.0217=0.33（2）中跨（BC）自重 0.250.4025=2.5中跨梁側(cè)粉刷 2（0.40-0.11）0.0217=0.203.1.1.3邊跨（AB、CD）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （自重，均布） 4.08（恒載傳來，梯形） 6.661.

7、92=12.823.1.1.4中跨（BC）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(自重、均布) 2.7（恒載傳來，三角形） 6.661.25=8.333.1.2樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.1.2.1樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算彩色釉面磚810厚，干水泥擦縫 0.0119.8=0.19820厚1:2.5水泥砂漿面 0.0220=0.45厚聚合物抗裂砂漿(內(nèi)嵌耐堿玻纖網(wǎng)格布) 0.00512=0.0620厚擠塑保溫隔熱板 0.0222=0.44120厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 0.1225=3.0樓面恒載匯總 ： 4.103.1.2.2邊跨框架梁及粉刷自重（均布） 4.083.1.2.3邊跨框架梁填充墻自重 0.19（3.6-0.6）11.

8、8=6.73填充墻墻面粉刷自重 2（3.6-0.6）0.0217=2.043.1.2.4中跨框架梁及粉刷自重（均布） 2.73.1.2.5邊跨框架梁上的線荷載自重，均布） 4.08+6.73+2.04=12.85（恒載傳來，梯形） 4.101.92=7.873.1.2.6樓面中跨（BC）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(自重、均布) 2.7（恒載傳來，三角形） 4.101.25=5.133.1.3屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.1.3.1頂層邊節(jié)點集中荷載(1)邊柱縱向框架梁自重 0.250.53.925=12.19(2)邊柱縱向框架梁粉刷 2（0.5-0.11）0.023.917=1.03(3)1m高女兒墻自重

9、10.193.911.8=8.74(4)1m高女兒墻粉刷 210.023.917=2.65(5)縱向框架梁傳來屋面自重 0.53.90.53.96.66=25.33匯總： =49.943.1.3.2頂層中節(jié)點集中荷載(1)中柱縱向框架梁自重 0.250.53.925=12.19(2)中柱縱向框架梁粉刷 20.02（0.5-0.11）3.917=1.03(3)縱向框架梁傳來屋面自重 0.5（3.9+3.9-2.0）2.00.56.66=19.31 0.53.93.90.56.66=25.32 匯總： =57.853.1.4樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.1.4.1中間層邊節(jié)點集中荷載(1)邊柱縱向

10、框架梁自重 12.19(2)邊柱縱向框架梁粉刷 1.03(3)l鋁合金窗自重 1.51.80.50=2.16(4)窗下墻體自重 0.190.9（3.9-0.50）11.8=6.86(5)窗下墻體粉刷 20.020.9（3.9-0.50）17=2.31(6)窗邊墻體自重 (1.052-0.5)0.191.811.8=6.46(7)窗邊墻體粉刷 (1.052-0.5)0.021.817=0.98(8)框架柱自重 22.5(9)框架柱粉刷 2.45(10)縱向框架梁傳來樓面自重 0.53.93.90.53.4=12.93匯總： =65.133.1.4.2中間層中節(jié)點集中荷載(1)中柱縱向框架梁自重

11、12.19(2)中柱縱向框架梁粉刷 1.03(3)內(nèi)縱墻自重 0.19（3.6-0.6）（3.9-0.5）11.8=22.87(4)內(nèi)縱墻粉刷 20.02（3.6-0.6）（3.9-0.5）17=6.94(5)扣除門洞窗加上門重 -2.11.0（0.1911.8+20.0217-0.2）=-5.72(6)框架柱自重 0.50.53.625=22.5(7)框架柱粉刷 0.543.6170.02=2.45(8)中柱縱向框架梁傳來樓面自重 0.5（3.9+3.9-2.0）2.00.53.4=9.86 0.53.93.90.53.4=12.39匯總： =85.053.1.5恒荷載作用下的計算簡圖 恒荷

12、載作用下的計算簡圖如圖3.1所示圖3.1荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖圖3.2 樓面活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖3.2樓面活荷載計算樓面活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖如上圖3.2所示。=2.03.9=7.8=2.02=4=0.53.93.90.52.0=7.61=0.5(3.9+3.9-2.0)2.00.52+0.53.93.90.52.0=13.41=2.03.9=7.8=22.0=4=0.53.93.90.52.0=7.61=0.5(3.9+3.9-2.0)2.00.52+0.53.93.90.52.0=13.43.3風(fēng)荷載計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：3.3.1確定各系數(shù)值因結(jié)構(gòu)高度H=18.3m<3

13、0m，高寬比H/B=18.3/16.2=1.13<1.5，可取=1.0；本結(jié)構(gòu)平面為矩形，=1.3。風(fēng)壓高度變化系數(shù)可根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度查表得標(biāo)準(zhǔn)高度的值，再用線性差值法求得所求各層的高度的值，結(jié)果見表3.1。3.3.2計算各樓層標(biāo)高處的風(fēng)荷載q（z）本地基本風(fēng)壓=0.5。取圖1.1的6軸橫向框架梁，其寬度為7m，得=0.8 ， =0.5根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度，查得代入上式，可得各樓層標(biāo)高處放入的q（z）見下表。其中為迎風(fēng)面值，為背風(fēng)面值。表3.1 風(fēng)荷載計算層數(shù)（）（）（）5（女兒墻頂部）19.60.7412.0721.295518.60.7312.0441.2784150.651

14、1.8201.138311.40.6511.8201.13827.80.6511.8201.13814.20.6511.8201.1383.3.3將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載圖3.3 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖3.3所示。4.內(nèi)力計算4.1恒載作用下的內(nèi)力計算4.1.1計算方法的選用本工程恒載作用下的內(nèi)力計算采用彎矩二次分配法。4.1.2等效均布荷載的計算在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。等效均布荷載的計算公式如圖4.1所示。圖4.1 荷載的等效頂 層：= =2.7+

15、8.33=7.91中間層：= =2.7+5.13=5.91底 層：=5.914.1.3用彎矩分配法計算梁、柱端彎矩本工程在計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力時采用彎矩二次分配法，并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。由縱向框架梁在邊柱上的偏心距引起的框架邊節(jié)點附加偏心彎矩：頂 層：中間層：底 層：梁柱線剛度見表4.1表4.1 梁柱線剛度表（）層次梁柱()2512.913.314.5112.913.312.41、均布恒荷載作用下固端彎矩計算（1）頂層 邊跨梁 中間梁 （2）其它層 邊跨梁 中間梁 2、梁、柱的彎矩分配系數(shù) 分配系數(shù)公式 均布恒荷載作用下彎矩二次分配法計算如圖4.2（由于對稱，只給出左半邊）3.圖 4.

16、24.1.4跨中彎矩計算，計算結(jié)果如下表所示表4.2 恒載作用下的橫梁（）位置按簡支梁計算跨中彎矩按實際情況計算跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩AB、CD跨5層93.04-44.850.8645.174層120.48-73.172.7747.553層120.48-72.9772.5247.742層120.48-73.1772.6647.571層120.48-68.3468.6951.97BC跨5層3.96-9.759.75-5.794層2.96-6.256.25-3.293層2.96-6.386.38-3.422層2.96-6.316.31-3.351層2.96-8.318.37-5.414.

17、1.5梁端剪力、梁端控制截面的彎矩(柱邊)4.1.5.1梁端剪力計算梁端彎矩求出后，從框架中截取梁為隔離體，用平衡條件可求得梁端剪力及兩端柱邊剪力值。對AB跨取圖4.4所示隔離體，由平衡條件，經(jīng)整理得：同理可得以下兩個公式：圖4.4 BC跨梁隔離體分析4.1.5.2梁端柱邊剪力計算取柱軸心至柱邊這一段梁為隔離體，由平衡條件可求得梁端柱邊的剪力值。取圖4.6所示隔離體，由豎向力平衡及幾何關(guān)系，整理可得： 同理：圖4.5 梁端柱邊剪力計算隔離體據(jù)此，可計算得出梁端剪力計算結(jié)果見 表4.3，表4.4表4.3 AB跨剪力計算表（）層次梁荷載板荷載54.0812.82-44.8850.8652.31-5

18、4.0248.51-50.22412.857.87-73.172.7768.89-68.8063.97-63.88312.857.87-72.9772.5268.91-68.7863.99-63.86212.857.87-73.1772.6668.92-68.7764.00-63.85112.857.87-68.3468.6968.80-68.9063.88-63.98表4.4 BC跨剪力計算表(kN)層次梁荷載板荷載52.78.337.91-7.915.93-5.9342.75.135.91-5.914.43-4.4332.75.135.91-5.914.43-4.4322.75.135.9

19、1-5.914.43-4.4312.75.135.91-5.914.43-4.434.1.5.3梁端柱邊彎矩計算為內(nèi)力組合做準(zhǔn)備，需將梁端彎矩換算至梁端柱邊彎矩，按下式進行計算：計算結(jié)果見表4.5表4.5 梁端柱邊彎矩計算表（M: N:kN）層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩5-44.8850.869.7548.51-50.225.9357.0163.4211.234-73.172.776.2563.97-63.884.4389.0988.747.363-72.9772.526.3863.99-63.864.4388.9788.497.492-73.1772.666.3164.00-63.8

20、54.4389.1788.627.421-68.3468.698.3763.88-63.984.4384.3184.699.484.1.5.4柱軸力計算：柱軸力可通過對梁端剪力、縱向梁傳來剪力和柱自重疊加得到。本過程假定縱向框架梁按簡支支承，即縱向框架梁傳給柱的集中力可由其受荷面積得到。柱軸力的計算過程見下表，恒載作用下的框架軸力,如表4.6所示。表4.6 柱軸力計算表（）層數(shù)A柱B柱縱梁豎向力F柱自重G每層豎向力P軸力縱梁豎向力F柱自重G每層豎向力P軸力552.3149.9424.95102.25頂部102.25-54.027.9157.8524.95119.78頂部119.78底部127.

21、20底部144.73468.8965.1324.95134.02頂部261.22-68.805.9185.0524.95159.76頂部304.49底部286.17底部329.44368.9165.1324.95134.04頂部420.21-68.785.9185.0524.95159.74頂部489.18底部445.16底部514.13268.9265.1324.95134.05頂部579.21-68.775.9185.0524.95159.73頂部673.86底部604.16底部698.81168.8065.1324.95133.93頂部738.09-68.905.9185.0524.95

22、159.86頂部858.67底部763.04底部883.624.1.5.5彎矩調(diào)幅：本工程考慮梁端彎矩調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)取。調(diào)幅后的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩如圖4.6 圖4.7所示圖4.6 梁剪力、柱軸力圖(kN)圖4.7 恒荷載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩（）4.2活荷載作用下的內(nèi)力計算活荷載計算也可采用彎矩二次分配法?；钶d<,活載按滿跨布置。樓面活荷載作用下的計算方法和樓面恒荷載作用下的計算方法是一樣的。4.2.1等效均布荷載的計算圖4.8荷載的等效頂 層：= =4.0=2.50中間層：= =4=2.50底 層：=2.504.2.2用彎矩分配法計算梁、柱端彎矩梁柱線剛度見表4.7

23、表4.7 梁柱線剛度表（）層次梁柱()2512.913.314.5112.913.312.41.均布活荷載作用下固端彎矩計算（1）頂層 邊跨梁 中間梁 （2）其它層 邊跨梁 中間梁 2、梁、柱的彎矩分配系數(shù) 分配系數(shù)公式 均布活荷載作用下彎矩二次分配法計算如圖4.9（由于對稱，只給出左半邊）圖 4.94.2.3跨中彎矩計算，計算結(jié)果如下表4.8所示表4.8 活載作用下橫梁（）位置按簡支梁計算跨中彎矩按實際情況計算跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩BC、DG跨5層41.41-19.5422.0520.624層41.41-25.2825.7215.913層41.41-24.5025.2716.532

24、層41.41-24.5825.3116.471層41.41-22.7223.9718.07CD跨5層1.25-4.274.27-3.024層1.25-2.172.17-0.923層1.25-2.402.40-1.152層1.25-2.372.37-1.121層1.25-3.083.08-1.834.2.4梁端剪力、梁端控制截面的彎矩(柱邊)4.2.4.1梁端剪力計算梁端彎矩求出后，從框架中截取梁為隔離體，用平衡條件可求得梁端剪力及兩端柱邊剪力值。對AB跨取隔離體，由平衡條件，經(jīng)整理得：同理可得以下兩個公式：圖4.11 BC跨梁隔離體分析表4.9 AB跨剪力計算表（M:）層次板荷載57.8-19

25、.5422.0523.30-24.0221.61-22.3347.8-25.2825.7223.60-23.7221.91-22.0337.8-24.525.2723.55-23.7721.86-22.0827.8-24.5825.3123.56-23.7621.87-22.0717.8-22.7223.9723.48-23.8421.79-22.15表4.10 BC跨剪力計算表()層次板荷載54.02.50-2.501.88-1.8844.02.50-2.501.88-1.8834.02.50-2.501.88-1.8824.02.50-2.501.88-1.8814.02.50-2.501

26、.88-1.884.2.4.2梁端柱邊剪力計算取柱軸心至柱邊這一段梁為隔離體，由平衡條件可求得梁端柱邊的剪力值。取圖4.12所示隔離體，由豎向力平衡及幾何關(guān)系，整理可得： 同理：圖4.12 梁端柱邊剪力計算隔離體4.2.4.3.梁端柱邊彎矩計算為內(nèi)力組合做準(zhǔn)備，需將梁端彎矩換算至梁端柱邊彎矩，按下式進行計算：表4.11 梁端柱邊彎矩計算表（）層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩5-19.5422.05-4.2721.61-22.331.88-24.9427.63-4.744-25.2825.72-2.1721.91-22.031.88-30.7631.23-2.643-24.5025.27-2

27、.4021.86-22.081.88-30.0230.79-2.872-24.5825.31-2.3721.87-22.071.88-30.0530.83-2.841-22.7223.97-3.0821.79-22.151.88-28.1729.51-3.554.2.4.4柱軸力計算：柱軸力可通過對梁端剪力、縱向梁傳來剪力和柱自重疊加得到。本過程假定縱向框架梁按簡支支承，即縱向框架梁傳給柱的集中力可由其受荷面積得到。柱軸力的計算過程見下表，恒載作用下的框架軸力,如表4.13所示。表4.12 柱軸力計算表（）層數(shù)A柱B柱軸力軸力523.3030.91-24.0231.63423.6067.92-

28、23.7268.76323.55104.88-23.77105.94223.56141.85-23.76143.11123.48178.74-23.84180.364.1.4.5彎矩調(diào)幅：本工程考慮梁端彎矩調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)取。調(diào)幅后的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩如圖4.13所示圖4.13活荷載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩（）4.3風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算對于風(fēng)荷載作用下的各柱的剪力分配，應(yīng)該放在整個樓層中，按抗側(cè)剛度在同層柱中進行分配。本工程各榀橫向框架間距相同，各柱截面相同，抗側(cè)剛度相同，所以可以采用近似的簡化方法。即按其中一榀（如6軸），按受風(fēng)面積得到等效集中力計算每層的層剪力，并在該榀所

29、有的柱中按抗側(cè)剛度進行分配。在計算梁線剛度時，考慮到樓板對框架梁截面慣性矩的影響，中框架梁取，邊框架梁取。因此，中框架梁的線剛度和柱的線剛度可采用 表4.14的結(jié)果，邊框架梁的線剛度為中框架梁的線剛度的1.5/2=0.75倍。該框架梁的線剛度比柱的線剛度之比為13.3/12.4=1.07<3。知反彎點法的適用條件不符。因此采用改進反彎點法（D值法）。第i層：設(shè)第i層所有柱的層間剪力為，第i層第j層柱的抗側(cè)移剛度為，則第i層所有柱的層間抗側(cè)移剛度為，第i層第j柱的剪力為柱的上、下端彎矩分別為。梁柱線剛度比取自表 4.13。具體計算過程見表4.15。表4.13 節(jié)點轉(zhuǎn)動影響系數(shù)邊柱與梁 中柱

30、與梁 k一般層底層表4.14 梁柱線剛度表（）層次邊框架梁中框架梁柱2-59.60010.00012.90013.30014.50019.60010.00012.90013.30012.400表4.15 各層柱端彎矩及剪力計算層次邊柱A中柱Byy53.67.6629.86.311.621.780.452.623.218.592.213.610.503.983.9843.618.9829.86.314.011.780.507.227.228.595.473.610.509.859.8533.629.6129.86.316,271.780.5011.2911.298.598.543.610.501

31、5.3715.3723.640.2629.86.318.531.780.5015.3415.348.5911.613.610.5020.9020.9014.251.807.241.4310.231.040.6527.9315.042.1915.672.110.5938.8326.98注：表中M量綱為，V量綱為。上表中所用到的公式 底層 其他層 柱端彎矩計算公式：梁端彎矩計算公式：梁、柱，其剪力分別為：柱軸力由其上各層框架梁剪力累加得到。具體計算過程見表4.16。風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖見圖。表4.16 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算（M:）層 次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱53.

32、211.967.00.742.022.022.02.02-0.74-1.2849.846.817.02.387.027.022.07.02-1.25-5.92318.5112.427.04.4212.8012.802.012.80-3.95-14.30226.6317.867.06.3618.4118.412.018.41-9.10-26.35130.3823.577.07.7124.3124.312.024.31-18.64-42.95 為最后內(nèi)力組合做準(zhǔn)備，需要把梁端彎矩值、剪力值換算成到梁端柱邊處的彎矩值和剪力值。換算公式進行：（柱邊彎矩） （柱邊剪力） 對于本例，有：并注意到BC,CD

33、C跨上無豎向荷載，剪力圖的圖形為水平直線段，故有：梁的跨中彎矩根據(jù)圖 4.14所示關(guān)系，可由下式計算 AB跨： 圖4.14 跨中彎矩計算簡圖 BC跨： 具體計算過程及結(jié)果見表 4.17。表 4.17 風(fēng)荷載作用下梁端柱邊彎矩及跨中彎矩計算結(jié)果層 次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩跨中彎矩53.211.962.020.74-0.742.023.031.781.520.63049.846.817.022.38-2.387.029.256.225.270.480318.5112.4212.804.42-4.4212.8017.4111.329.603.050226.6317.8618.416.36-

34、6.3618.4125.0416.2713.814.390130.3823.5724.317.71-7.7124.3128.4521.6418.233.410圖4.15 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖（）圖4.16 風(fēng)荷載作用下的剪力、軸力圖（kN）圖4.17 風(fēng)荷載作用下梁端柱邊及跨中彎矩（）5.內(nèi)力組合5.1 組合原則根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012），建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)根據(jù)使用過程中在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載(效應(yīng))組合，并應(yīng)取各自的最不利的效應(yīng)組合進行設(shè)計。本設(shè)計考慮以下兩種基本組合：本工程為一般框架結(jié)構(gòu)，無地震作用的豎向荷載效應(yīng)

35、組合，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）第3.2條，基本組合可采用簡化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：式中：為荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值； 為永久荷載的分項系數(shù)；為第i個可變荷載的分項系數(shù)； 為可變荷載的組合值系數(shù)；為按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)值；為按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)值；對于本設(shè)計，上述基本組合的荷載分項系數(shù)及可變荷載組合值系數(shù)取值如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)取1.2；由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)取1.35；本工程樓面活荷載小于4kN/m2，可變荷載分項系數(shù)取1.4;根據(jù)樓面

36、活荷載類別，可變荷載組合值系數(shù)取0.7。梁的內(nèi)力組合過程見表5.1。柱的內(nèi)力計算結(jié)果見表5.2，并據(jù)此進行柱的內(nèi)力組合。在柱的不利內(nèi)力組合過程中，應(yīng)同時考慮大偏壓和小偏壓的有利和不利影響。根據(jù)梁柱截面內(nèi)力組合結(jié)果，即可選擇截面的最不利內(nèi)力分別對梁柱進行截面配筋計算。表5.1 橫梁框架內(nèi)力組合 （單位 M:kN·m；V：kN）橫梁框架內(nèi)力組合層數(shù)橫梁位置內(nèi)力恒載活載左風(fēng)右風(fēng)內(nèi)力組合最不利值 1.35恒+1.4*(0.6*風(fēng)+0.7*樓）1.2恒+1.4樓+1.4*0.6風(fēng)1.2恒+1.4風(fēng)+1.4*0.7樓左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)第五層邊跨梁AB左M50.28 22.01 3.03 -

37、3.03 91.99 86.90 93.70 88.60 86.15 77.66 93.70 V48.51 21.61 0.74 -0.74 87.29 86.04 89.09 87.84 80.43 78.35 89.09 中M52.35 23.74 0.63 -0.63 94.47 93.41 96.59 95.53 86.97 85.20 96.59 右M55.79 24.32 1.78 -1.78 100.65 97.65 102.49 99.50 93.27 88.29 102.49 V50.22 22.33 0.74 -0.74 90.30 89.06 92.15 90.90 83

38、.18 81.11 92.15 中跨梁BC左M9.77 4.10 1.52 -1.52 18.48 15.93 18.74 16.19 17.87 13.61 18.74 V5.93 1.88 2.02 -2.02 11.54 8.15 11.44 8.05 11.79 6.13 11.79 中M4.33 2.38 0.00 0.00 8.18 8.18 8.53 8.53 7.53 7.53 8.53 第四層邊跨梁AB左M78.13 26.97 9.25 -9.25 139.68 124.14 139.28 123.74 133.14 107.24 139.68 V63.97 21.91 2

39、.38 -2.38 109.83 105.83 109.44 105.44 101.57 94.90 109.83 中M58.49 19.74 0.48 -0.48 98.71 97.90 98.23 97.42 90.21 88.86 98.71 右M77.82 27.37 6.22 -6.22 137.10 126.65 136.93 126.48 128.91 111.50 137.10 V63.88 22.03 2.38 -2.38 109.83 105.83 109.50 105.50 101.58 94.91 109.83 中跨梁BC左M6.42 2.31 5.27 -5.27 1

40、5.36 6.50 15.36 6.51 17.35 2.59 17.35 V4.43 1.88 7.02 -7.02 13.72 1.93 13.84 2.05 16.99 -2.67 16.99 中M2.35 0.59 0.00 0.00 3.75 3.75 3.65 3.65 3.40 3.40 3.75 第三層邊跨梁AB左M78.02 26.30 17.41 -17.41 145.73 116.48 145.07 115.82 143.77 95.02 145.73 V63.99 21.86 4.42 -4.42 111.52 104.10 111.10 103.68 104.40 92.02 111.52 中M58.65 20.26 3.05 -3.05 101.59 96.47 101.31 96.18 94.50 85.96 101.59 右M77.61 27.00 11.32 -11.32 140.74 121.72 140.44 121.42 135.44 103.74 140.74 V63.86 22.08 4.42 -4.42 111.56 104.14 111.26 103.83 104.46 92.08 111.56 中跨梁BC左M6.53 2.51 9.60 -9.60 19.34