錦州港方塊碼頭畢業(yè)設計說明書

1、大連水產學院本科畢業(yè)設計 錦州中心漁港續(xù)建工程第一章 原始資料分析第一節(jié) 潮位資料分析錦州中心漁港所在海區(qū)潮汐屬不規(guī)則半日潮。該港距葫蘆島港10海里。潮位特征值如下（按當地理論深度基準面起算，當地理論深度基準面在黃海零點下160厘米）： 設計高水位 3.6m；設計低水位 0.05m；極端高水位 4.6m；極端低水位 -1.34m； 第二節(jié) 波浪資料分析大筆架山測波站距本港2海里。設計高水位，水位-0.5m處，五十年一遇。不同波高累計頻率的設計波浪要素，見表1-2-1： 表1-2-1波向波要素SSSWSEH1%H4%H5%H13%H1%H4%H5%H13%H1%H4%H5%H13%五十年一遇H(

2、m)T(s)二十五年一遇H(m)2.33.02.6T(s)二年一遇H(m)T(s)第三節(jié) 風資料分析該港區(qū)多年的觀測資料見表1-2-2、1-2-3： 歷年最大風速統(tǒng)計表 表1-2-2方向NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW最大風速18181415101513131620191219141818 歷年各風向頻率統(tǒng)

3、計表 表1-2-3方向靜止NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW最大風速14108522224714832278根據該港區(qū)氣象站多年的觀測資料統(tǒng)計分析：最大風速玫瑰圖、風向頻率玫瑰圖見圖1-2-1a、1-2-1b。由最大風速玫瑰圖可知，該港區(qū)強風向為SSW、SW、W，最大風速可達到20m/s。由風向頻率玫瑰圖可知，該港區(qū)常風向為SSW，風向頻率為14%。第四節(jié) 氣象資料分析（一）降雨：年平均降雨量541.5mm,年平均降雨日28天，79月為雨季，降雨頻繁。（二）霧：本地區(qū)春夏季為霧季，年平均霧日為20天，連續(xù)霧日最長為1天。（三）風：該港區(qū)強風向為SSW、SW

4、、W，最大風速可達到20m/s。常風向為SSW，風向頻率為14%。第五節(jié) 地質資料分析地質勘探結果如下：淤泥層厚 0.6-1.0m粉土 2.5m粉質黏土 0.8-3.7m粉質黏土 3.70-6.40 m經巖土物理力學性質指標測試分析：以粉質黏土層作為地基持力層，容許承載力200kPa，埋深距地表3.88-8.7m。地面高程為m。第三章 漁貨卸港量預測 歷年漁貨卸港量 表1-3-1年份年卸港量(t)年份年卸港量(t)1995200002002310001996205002003305001997208002004320001998267002005401001999285002006420002

5、00029800200748100200130000200858500歷年漁貨卸港量見表1-3-1，根據漁港總體規(guī)劃采用時間序列分析法推求2012年漁貨卸港量。把年份作為回歸方程的自變量X，卸港量作為應變量Y，Y與X是線性相關。即： （1-3-1）式中： 相關系數： （1-3-2）時間序列分析法，資料年份長一些有利，相關系數不應太小，一般|0.85。2012年，計算得漁貨量：t經計算推求得出2012年漁貨卸港量約為60000t。第四章 碼頭總平面布置8第一節(jié) 各類碼頭泊位數確定 碼頭總平面布置圖見圖1.一、卸魚碼頭泊位數根據漁港總體設計規(guī)范8.2.1條： 取4個。二、加冰碼頭泊位數根據漁港總體

6、設計規(guī)范8.2.2條： 取3個。三、物資碼頭泊位數根據漁港總體設計規(guī)范8.2.3條：黃、渤海區(qū)： ；式中：物資碼頭泊位數；取5個。四、修船碼頭泊位數根據漁港總體設計規(guī)范8.2.4條:，取5個。五、油碼頭泊位數根據漁港總體設計規(guī)范8.2.5條:油碼頭泊位數,可根據漁船數量及當地供油情況確定,本設計取1個,即。第二節(jié) 各類碼頭岸線長度確定根據漁港總體設計規(guī)范8.2.6條規(guī)定:1）泊位長度與泊位占用的碼頭長度見表1-4-4：2）直立式碼頭轉折處的富裕長度見表1-4-5：修船碼頭岸線長度： 取250m；卸魚碼頭岸線長度： 取195m；加冰碼頭岸線長度： 取150 m；物資碼頭岸線長度： 取250 m；

7、油碼頭岸線長度： 取50 m 碼頭總岸線長度： 895 m。第三節(jié) 陸地生產工藝及規(guī)模確定(一)水產品流向如下圖所示：卸魚碼頭-卸魚棚-理魚車間-凍結-冷藏-外運 -市場鮮銷 -鮮魚外運 -水產品加工-儲藏-外運（二）陸域面積計算一、卸魚棚面積根據漁港總體設計規(guī)范8.13.3條:水產品堆場形式用箱裝,可堆放5至6箱,每噸水產品占地面積5m2,日周轉次數為2次,則:取1800 m2；二、冷藏加工區(qū)面積漁貨分配方案見表1-4-6:根據漁港總體設計規(guī)范8.14.3條：生產性冷庫日凍結能力 (t/d)（一）理魚間面積:根據漁港總體設計規(guī)范8.14.2條，理魚加工間的建筑面積應以日凍結能力為依據。凍結1

8、t水產品所需面積可采用1015 m2 。（m2） 取1100（m2）；（二）凍結間面積:故：（m2） 取80（m2）；（三）冷藏間面積:冷藏間面積應由冷藏量、凍品重量、堆垛方式、冷藏間層高等因素確定。生產性冷庫的冷藏量可取凍結能力的1520倍，冷藏魚取大值，冷藏蝦取小值。每噸魚冷藏面積取0.650.8m2,取0.75 m2/t冷藏量=日凍結能力×20=67.9×20=1358(t)冷藏量×(0.650.8)=1358×0.75=1018.5（m2） 取1100（m2）；(四)制冰間面積:根據漁港總體設計規(guī)范8.14.5條:生產性冷庫日凍結能力 （m2）

9、取550（m2）；（五）貯冰面積:貯冰能力=×(1520)=290.1×15=4351.5（m2） 取1750（m2）；冷庫總面積: =6870（m2） 取7000（m2）；三、修船區(qū)面積根據漁港總體設計規(guī)范第8.16.2條：船臺數量，取10個；每個船臺占地面積按設計代表船型兩端各加2m計算:總=×10=5510（m2） 取5600（m2）。四、油庫區(qū)根據漁港總體設計規(guī)范8.17.1條:漁港全年總耗油量 所以，（t）根據漁港總體設計規(guī)范8.17.2條:油庫總容量故: （t） 取200(m3)；五、綜合物資區(qū)（一）魚撈后勤區(qū):魚撈后勤區(qū)設置倉庫,魚箱堆場,魚箱修理間

10、,網具修理廠,廢舊物資回收及加工用房,其面積取6000 m2。（二）網繩區(qū):6000 m2。六、綜合管理區(qū)本區(qū)設有辦公室,宿舍,食堂,招待所,停車場等,取20萬m2。第四節(jié) 水域面積計算一、碼頭前沿水域根據漁港總體設計規(guī)范8.6.2條:（一）供漁船依靠及裝卸所需水域寬度:B1=22.8 m 取25m；根據漁港總體設計規(guī)范8.6.3條:（二）供漁船回轉水域寬度:供船回轉的水域,對順岸碼頭應沿碼頭全長設置,寬度可取1.52.5倍設計代表船型全長。B2 =87 m 取100 m；二、進港航道根據漁港總體設計規(guī)范8.8.3條:漁港航道應同時滿足捕撈漁船雙向通航和進港大型船舶單向通航要求，雙向航道寬度公

11、式:B=53.2 m 取60 m；根據漁港總體設計規(guī)范8.8.5條:航道邊坡采用1:5。根據漁港總體設計規(guī)范8.8.7條:航道水深同碼頭前沿水深。第五節(jié) 各類建筑物高程設計一、碼頭前沿高程根據漁港總體設計規(guī)范8.5.2條：碼頭前沿高程: =4.75m二、碼頭前沿設計水深根據漁港總體設計規(guī)范8.6.6條：碼頭前沿設計水深： =3.6 m三、碼頭前沿水域底高程根據漁港總體設計規(guī)范8.6.7條：碼頭前沿水域底高程應由設計低水位與碼頭前沿設計水深差決定，即：H= -3.55 m四、碼頭高度H=8.3 m五、碼頭斷面底寬B=3.32 m六、基床厚度經以上計算，綜合考慮取基床的厚度為2.0 m；，為暗基床

12、。七、防波堤根據海港總體設計規(guī)范第8.9.5條規(guī)定：1該港防波堤采用斜坡堤。2防波堤尺寸、高程見后面章節(jié)詳細計算。 八、港內波況驗算根據漁港總體設計規(guī)范第8.6.8條：由于WNW向風頻率極小，且水深較淺，故對港內的泊穩(wěn)影響極小，所以不考慮WNW方向的泊穩(wěn)條件。對于SSW方向，設計代表船型為8154型艉滑道漁船的主機功率為441KW，查表6得碼頭前作業(yè)允許波高不大于0.5m,驗算SSW向泊穩(wěn)條件：設計高水位情況：取兩年一遇的H4%=1.4m,T=4.1s；口門寬度B=2LC=2×43.5=87m,B=Bcos150O=87×0.966=84.0m；A點為特征點：=650m =

13、8o高水位時口門處水深 d=7.5m； m查JTJ213-98中附錄G得到，所以L=26.22m；B/L=84/26.22=3.2查海港水文規(guī)范附錄G圖H.0.2得：Kd(/L)1/2= Kd（650/26.22）1/2=1.82Kd=0.147即A點處波高為H=KdH4%=0.147×1.4=0.210.5m；故滿足泊穩(wěn)條件要求。第五章 水工建筑物設計第一節(jié) 方塊碼頭設計條件一、設計條件錦州中心漁港的碼頭面頂高程為4.65m,碼頭前沿水深為3.6m。碼頭斷面圖如圖1-5-1所示。（一）設計船型設計船型的船舶資料見表1-5-1。 船 舶 資 料 表1-5-1船長(m)船寬(m)型深(

14、m)船舶載重量DW(t)380.0（二）結構安全等級結構安全等級為二級。（三）自然條件1設計水位設計高水位：3.60m設計低水位：0.05m極端高水位：4.6m極端低水位：-1.32m施工水位：2.4m2.波浪要素重現(xiàn)期為50年，H1%波高值為：設計高水位：H1%=3.2m =6.5s 重現(xiàn)期為2年，H1%波高值為：設計高水位：H1%=1.8m =4.1s 3地質資料地質勘探結果如下：淤泥層厚 0.6-1.0m粉土 2.5m粉質黏土 0.8-3.7m粉質黏土 3.70-6.40 m經巖土物理力學性質指標測試分析：以粉質黏土層作為地基持力層，容許承載力200kPa，埋深距地表

15、3.88-8.7m。 4地震基本烈度為7度（四）碼頭面荷載堆存荷載：q=20kPa第二節(jié) 作用的分類及計算（一） 結構自重力（永久作用）自重力的計算圖式見圖1-5-2。1極端高水位情況1）自重力：計算見表1-5-5（以單寬m計）。 自重力計算結果（kN） 表1-5-5層 號第一層第二層第三層第四層重量Gi84.72184.53115.46115.46本層以上Gi84.72269.25384.71500.172）力臂：計算見表1-5-6。 力臂di計算（m） 表1-5-6 G1G2G3G4第一層1.35第二層1.353.52第三層1.353.521.76第四層1.854.022.261.943）

16、穩(wěn)定力矩：MGi=Gi×di,計算結果見表1-5-7。 力矩MGi計算結果（kN·m） 表1-5-7G1G2G3G4第一層114.37114.37第二層114.37649.54763.91第三層114.37649.54203.21967.12第四層156.73741.81260.94223.991383.472設計高水位情況1）自重力：計算見表1-5-8。 自重力計算結果（kN） 表1-5-8 層 號第一層第二層第三層第四層重量Gi108.12203.46115.46115.46本層以上Gi108.12311.58427.04542.52）力臂：計算見表1-5-9。 力臂d

17、i計算（m） 表1-5-9G1G2G3G4第一層1.35第二層1.353.52第三層1.353.521.76第四層1.854.022.261.943）穩(wěn)定力矩：MGi=Gi×di,計算結果見表1-5-10。 力矩MGi計算結果（kN·m） 表1-5-10G1G2G3G4第一層145.9145.9第二層145.9716.2862.1第三層145.9716.2203.211065.31第四層200.0817.9228.14223.991289.33設計低水位情況1）自重力：計算見表1-5-11。 自重力計算結果（kN） 表1-5-11層 號第一層第二層第三層第四層重量Gi135

18、.48239.26158.27115.46本層以上Gi135.48374.94533.21648.672）力臂：計算見表1-5-12。 力臂di計算（m） 表1-5-12G1G2G3G4第一層1.35第二層1.353.52第三層1.353.521.76第四層1.854.022.261.943）穩(wěn)定力矩：MGi=Gi×di,計算結果見表1-5-13。 力矩MGi計算結果（kN·m） 表1-5-13G1G2G3G4第一層182.90182.90第二層182.90890.271073.17第三層182.90890.27278.561206.84第四層250.641120.5835

19、7.69230.561627.47(二)土壓力標準值計算主動土壓力系數計算：按照重力式碼頭設計與施工規(guī)范（JTJ290-98）條，可近似按公式（3.5.1-10）計算：卸荷塊體以下墻背，按3.5.2條規(guī)定：取水平土壓力系數 =cos=cos15o垂直土壓力系數 =sin=sin15o1.墻后塊石棱體產生的土壓力標準值（永久作用）：1）極端高水位情況：（1）土壓力強度計算，按（JTJ290-98）3.5.1條計算。e0=0e1=0.867(kPa)e2=6.770(kPa）e2=0e3=4.4(kPa）e4=8.45(kPa）（2）合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-14

20、（以單寬m計算）。 土壓力計算結果（kN） 表1-5-14層 號第一層第二層第三層第四層Ei5.2746.7625.06915.209EHi=Eicos5.2746.7624.89614.691EVi=Ei sin001.3123.936本層以上EHi5.27412.03616.93231.623本層以上EVi001.3125.248注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-15。 力臂di計算結果（m） 表1-5-15EH1EH2EH3EH4第一層0.74第二層1.940.56第三層4.342.960.8第四層6.745.363.21.0

21、7（4）水平力EHi產生的傾覆力矩MEHi=EHi×di,計算結果見表1-5-16。 傾覆力矩MEHi計算結果（kN·m） 表1-5-16EH1EH2EH3EH4第一層3.9033.903第二層10.2323.78714.019第三層22.88920.0163.91746.822第四層35.54736.24415.66715.719103.177（5）垂直力EVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-17。 力臂Li計算結果（m） 表1-5-17EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）。（6）垂直力

22、EVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEVi=EVi×Li，計算結果見表1-5-18。 穩(wěn)定力矩MEVi計算結果（kN·m） 表1-5-18EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.9363.936第四層-4.59213.77618.3682）設計高水位情況：（1）土壓力強度計算：e0=0e1=3.56(kPa）e2=7.82(kPa）e2=0 e3=4.4(kPa）e4=8.45(kPa）主動土壓力分布圖見圖1-5-3b）。（2）合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-19（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-19層 號第一層第二層第三層第四層Ei6.8

23、288.025.06915.209EHi=Eicos6.8288.024.89614.691EVi=Ei sin001.3123.936本層以上EHi6.82814.84819.74434.435本層以上EVi001.3125.248注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-20。力臂di計算結果（m） 表1-5-20EH1EH2EH3EH4第一層0.76第二層1.960.56第三層4.362.960.8第四層6.765.363.21.07（4）水平力EHi產生的傾覆力矩MEHi=EHi×di,計算結果見表1-5-21。傾覆力矩M

24、EHi計算結果（kN·m） 表1-5-21EH1EH2EH3EH4第一層3.9033.903第二層10.2323.78714.019第三層22.88920.0163.91746.822第四層35.54736.24415.66715.719103.177（5）垂直力EVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-22。力臂Li計算結果（m） 表1-5-22EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）。（6）垂直力EVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEVi=EVi×Li，計算結果見表1-5-23。 穩(wěn)定力矩MEVi計算結

25、果（kN·m） 表1-5-23EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.9363.936第四層-4.59213.77618.3683)設計低水位情況：計算公式同前。（1）土壓力強度計算： e0=0e1=6.811(kPa)e2=10.526(kPa)e2=0 e”2=3.456(kPa)e3=5.744(kPa)e4=9.968(kPa)主動土壓力分布圖見圖1-5-3c）。（2）合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-24（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-24層 號第一層第二層第三層第四層Ei7.49210.4027.48818.643EHi=Eic

26、os7.49210.4027.23318.008EVi=Ei sin001.9384.825本層以上EHi7.49217.89425.12743.135本層以上EVi001.9386.763注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-25。力臂di計算結果（m） 表1-5-25EH1EH2EH3EH4第一層0.73第二層1.930.56第三層4.332.960.83第四層6.735.363.231.08（4）水平力EHi產生的傾覆力矩MEHi=EHi×di,計算結果見表1-5-26。傾覆力矩MEHi計算結果（kN·m） 表

27、1-5-26EH1EH2EH3EH4第一層5.4695.469第二層14.4605.82520.285第三層32.44030.7906.00369.233第四層50.42155.75523.36319.449148.988（5）垂直力EVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-27。力臂Li計算結果（m） 表1-5-27EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）。（6）垂直力EVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEVi=EVi×Li，計算結果見表1-5-28。 穩(wěn)定力矩MEVi計算結果（kN·m） 表1-5-28

28、EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-5.8145.814第四層-6.78316.88823.6712.碼頭面堆存荷載q=20kPa產生的土壓力標準值（可變作用）主動土壓力系數計算同前。1）土壓力強度計算，按（JTJ290-98）規(guī)范3.5.1條計算。e其中 所以，e0=3.44 (kPa) e1=3.2 (kPa)2）合力計算（以單寬m計）：土壓力合力Eq的計算結果見表1-5-29（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-29層 號第一層第二層第三層第四層Eqi7.5684.12803.68EqHi=Eqicos7.5684.12803.55EqVi=Eqi sin000

29、0.95本層以上EqHi7.56811.69611.69615.246本層以上EqVi0000.95注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o3）水平力EqHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-30。力臂di計算結果（m） 表1-5-30EqH1EqH2EqH3EqH4第一層1.1第二層2.30.6第三層4.73.00第四層7.15.400.774）水平力EqHi產生的傾覆力矩MEqHi=EqHi×di,計算結果見表1-5-31。傾覆力矩MEqHi計算結果（kN·m） 表1-5-31EqH1EqH2EqH3EqH4第一層8.3258.325第二層17.4062.47719

30、.883第三層35.57012.384047.954第四層53.73322.29102.73478.7585）垂直力EqVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-32。力臂Li計算結果（m） 表1-5-32EqV1EqV2EqV3EqV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）6）垂直力EqVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEqVi=EqVi×Li，計算結果見表1-5-33。穩(wěn)定力矩MEqVi計算結果（kN·m） 表1-5-33EqV1EqV2EqV3EqV4第一層-第二層-第三層-00第四層-03.3253.325(三)7度地震時

31、的主動土壓力標準值計算（偶然作用）主動土壓力系數計算：按水運工程抗震設計規(guī)范（JTJ225-98）式（5.3.1-5）計算：1.墻后塊石棱體產生的地震土壓力標準值1）設計高水位情況：（1）土壓力強度按（5.3.1-2）、（5.3.1.-3）式計算e0=0e13.788(kPa)e1=4.016(kPa)ex1=6.257(kPa)e2=8.818(kPa)e2=0 ex2=4.831(kPa)e3=5.033(kPa)e4=9.662(kPa)（2）合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-35（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-35層 號第一層第二層第三層第四層Ei7.5

32、719.0455.79717.392EHi=Eicos7.5719.0455.59916.799EVi=Ei sin001.4494.348本層以上EHi7.57116.61622.21539.014本層以上EVi001.4495.797注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-36。力臂di計算結果（m） 表1-5-36EH1EH2EH3EH4第一層0.75第二層1.950.56第三層4.352.960.79第四層6.755.363.191.06（4）水平力EHi產生的傾覆力矩MEHi=EHi×di,計算結果見表1-5-37。傾

33、覆力矩MEHi計算結果（kN·m） 表1-5-37EH1EH2EH3EH4第一層5.6785.678第二層14.7635.06519.828第三層32.85826.7734.42364.054第四層51.10448.48117.86117.807135.253（5）垂直力EVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-38。力臂Li計算結果（m） 表1-5-38EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）。（6）垂直力EVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEVi=EVi×Li，計算結果見表1-5-39。 穩(wěn)定力矩MEV

34、i計算結果（kN·m） 表1-5-39EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-4.3474.347第四層-5.07215.21820.292）設計低水位情況：（1）土壓力強度標準值計算：e0=0e1=7.247(kPa)e2=11.200(kPa)e2=0 ex1=3.715(kPa)ex1=3.953(kPa)ex2=6.369(kPa)e3=6.570(kPa)e4=11.200(kPa)（2）合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-40（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-40層 號第一層第二層第三層第四層Ei7.91211.0688.42221.0

35、83EHi=Eicos7.91211.0688.13520.365EVi=Ei sin002.1805.457本層以上EHi7.91218.9827.11547.48本層以上EVi002.1807.637注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-41。力臂di計算結果（m） 表1-5-41EH1EH2EH3EH4第一層0.73第二層1.930.56第三層4.332.960.82第四層6.735.363.221.09（4）水平力EHi產生的傾覆力矩MEHi=EHi×di,計算結果見表1-5-42。傾覆力矩MEHi計算結果（kN

36、83;m） 表1-5-42EH1EH2EH3EH4第一層5.7765.776第二層15.2706.19821.468第三層34.25932.7616.67173.691第四層53.24859.32426.19522.198160.965（5）垂直力EVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-43。力臂Li計算結果（m） 表1-5-43EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（以下同）。（6）垂直力EVi作用產生的穩(wěn)定力矩MEVi=EVi×Li，計算結果見表1-5-44。 穩(wěn)定力矩MEVi計算結果（kN·m）

37、表1-5-44EV1EV2EV3EV4第一層-第二層-第三層-6.546.54第四層-7.6319.10026.732.碼頭面堆存荷載q=20kPa產生的地震土壓力標準值1）設計高水位情況：（1）土壓力強度（土壓力系數同前）：ean其中 所以， e0=3.66 (kPa） e1=3.88 (kPa） e2=3.66 (kPa)（2）合力計算（以單寬m計）：土壓力合力Ei的計算結果見表1-5-45（以單寬m計算）。土壓力計算結果（kN） 表1-5-45層 號第一層第二層第三層第四層Ei8.2834.65604.209EQHi=Eqicos8.2834.65604.066EQVi=Eqi sin0

38、001.089本層以上EQHi8.28312.93912.93917.005本層以上EQVi0001.089注：第一，二層中=0，第三，四層中=15o（3）水平力EQHi作用的力臂di,計算結果見表1-5-46。力臂di計算結果（m） 表1-5-46EQH1EQH2EQH3EQH4第一層1.08第二層2.280.6第三層4.683.00第四層7.085.400.77（4）水平力EQHi產生的傾覆力矩MEQHi=EQHi×di,計算結果見表1-5-47。傾覆力矩MEQHi計算結果（kN·m） 表1-5-47EQH1EQH2EQH3EQH4第一層8.9478.947第二層18.8852.79421.679第三層38.76413.968052.732第四層58.64425.14203.13186.917（5）垂直力EQVi作用的力臂Li,計算結果見表1-5-48。力臂Li計算結果（m） 表1-5-48EQV1EQV2EQV3EQV4第一層-第二層-第三層-3.0第四層-3.53.5注：Li為EVi距計算面前趾的距離（