齊魯石化催化操作規(guī)程

1、齊 魯 石 化 公 司 勝 利 煉 油 廠 企 業(yè) 標(biāo) 準(zhǔn) QJ/SL.C.0812003第 二 催 化 裝 置操 作 規(guī) 程20031001發(fā)布 20031001實施勝 利 煉 油 廠 編目 錄 前言 裝置簡介第一章 反應(yīng)崗位第一節(jié) 正常操作法第二節(jié) 事故處理第三節(jié) 滑閥操作法第四節(jié) 自保說明第五節(jié) 外取熱器操作法第六節(jié) 余熱鍋爐及熱工單元操作法 第二章 分餾崗位第一節(jié) 正常操作法第二節(jié) 事故處理附 分餾塔總圖第三章 穩(wěn)脫崗位第一節(jié) 穩(wěn)定單元正常操作法第二節(jié) 脫硫單元正常操作法第三節(jié) 穩(wěn)脫單元事故處理附錄 裝置儀表參數(shù)匯總 簡介工藝流程簡要說明反應(yīng)-再生部分裝置新鮮進(jìn)料一部分由罐區(qū)送入，一部

2、分由泵404/1，2抽入與罐區(qū)送入的原料經(jīng)管道混合一并至裝置容203。由原料油泵201/1，2原料一中換熱器(換201/5，6)換熱至140，然后進(jìn)入原料油漿換熱器（換201/14）升溫至180240進(jìn)入提升管。提升管自下而上設(shè)有原料油噴嘴、回?zé)捰蛧娮臁⒂蜐{噴嘴、終止劑噴嘴。各進(jìn)料油在高效噴嘴混合室內(nèi)和霧化蒸汽混合后，被霧化成小油滴進(jìn)入提升管。提升管底部設(shè)有汽油回?zé)挿植计鳎诜植计髦?，汽油和蒸汽混合后?jīng)噴淋式噴頭進(jìn)入提升管。回?zé)挼姆€(wěn)定汽油或粗汽油約610噸/小時與來自再生器（塔102）的高溫催化劑（700）接觸后立即汽化，發(fā)生高溫短接觸時間迭合反應(yīng)。保持中等密度的催化劑沿提升管勻速上升。霧化后

3、的新鮮原料油與之接觸，立即汽化、反應(yīng)，產(chǎn)生的反應(yīng)油氣攜帶催化劑以活塞流沿提升管向上流動，為控制反應(yīng)溫度，在提升管中部分別注入回?zé)捰汀⒒責(zé)捰蜐{、提升管上部注入終止劑。在提升管出口設(shè)有粗旋，使催化劑與油氣迅速分離，減少二次反應(yīng)。提升管出口溫度為500510，油氣及攜帶的少量催化劑經(jīng)3組單級旋風(fēng)分離器，分離出來的油氣去分餾塔?；厥障聛淼拇呋瘎┙?jīng)料腿流入汽提段上部，向下與汽提蒸逆流接觸，脫除催化劑上吸附的油氣。汽提段設(shè)有8層盤形擋板，為確保催化劑與汽提蒸汽良好接觸，本次改造在汽提段增加汽提蒸汽分布環(huán)，分層汽提。脫除絕大部分油氣的催化劑通過待生斜管進(jìn)入燒焦罐內(nèi)進(jìn)行高效、快速燒焦。在再生器中，催化劑分為三

4、路：一路經(jīng)再生斜管進(jìn)入提升管反應(yīng)器，完成反再系統(tǒng)的催化劑循環(huán)，該路催化劑循環(huán)量的大小，由提升管出口溫度控制再生滑閥的開度進(jìn)行控制。一路經(jīng)外取熱上斜管進(jìn)入外取熱器，降溫后的催化劑通過外取熱下斜管返回?zé)构?，該路催化劑循環(huán)量，由燒焦罐床層溫度控制外取熱下滑閥的開度進(jìn)行控制。另一路，經(jīng)循環(huán)斜管、滑閥進(jìn)入燒焦罐，以提高燒焦罐內(nèi)的起始溫度。再生煙氣經(jīng)再生器內(nèi)6組兩級旋風(fēng)分離器回收煙氣攜帶的催化劑細(xì)粉后，進(jìn)入三旋。為維持兩器熱平衡，增加操作靈活性，在再生器旁設(shè)置可調(diào)熱量的外取熱器，由再生器床層引出高溫催化劑（700）流入外取熱器后，經(jīng)取熱列管間自上向下流動，取熱管浸沒在流化床內(nèi)，管內(nèi)走水，取熱器底部通人流

5、化空氣增壓風(fēng)以維持良好流化，造成流化催化劑對直立浸沒管的良好傳熱，經(jīng)換熱后的催化劑溫降100左右，通過斜管及外取熱器下滑閥流入燒焦罐。外取熱器用的脫氧水自余熱鍋爐來，進(jìn)入汽包，與外取熱器換熱出來的汽水混合物混合，傳熱并進(jìn)行汽、液分離后產(chǎn)生的4.3MPA（表）飽和蒸汽送至余熱鍋爐過熱，并入裝置中壓蒸汽管網(wǎng)。汽包中的飽和水由循環(huán)熱水泵101/13抽出，形成強(qiáng)制循環(huán)，進(jìn)入外取熱器取熱管。再生器和燒焦罐燒焦用的主風(fēng)由主風(fēng)機(jī)供給，主風(fēng)機(jī)出口分出一股主風(fēng)經(jīng)增壓機(jī)升壓后（0.42MPA（表）流量200立方米/分鐘），作為外取熱器流化風(fēng)。因調(diào)節(jié)取熱量需要，同時滿足增壓防喘振的需要，增壓風(fēng)過剩時，可將部分增壓風(fēng)

6、并入主風(fēng)管線。自動控制部分再生器操作壓力由三旋后的煙氣雙動滑閥或煙機(jī)入口蝶閥控制。提升管出口溫度由再生滑閥控制。待生滑閥用來控制汽提段催化劑料位高度，要求保證最低料位高度以確保良好的汽提，同時也要防止料位過高，而使催化劑從料腿中重新被攜帶。再生器床層料位由循環(huán)滑閥控制，但在料位規(guī)定范圍內(nèi)可以不加控制，只要嚴(yán)密監(jiān)視。燒焦罐溫度可調(diào)節(jié)外取熱器下滑閥開度或調(diào)節(jié)外取熱器流化風(fēng)量來調(diào)整取熱量，使進(jìn)入燒焦罐的催化劑流量或溫度變化，從而控制了燒焦罐溫度。開工用新鮮及平衡催化劑由汽車從廠內(nèi)倉庫運(yùn)送至裝置內(nèi)新鮮催化劑儲罐和平衡劑催化劑儲罐，用系統(tǒng)來的非凈化風(fēng)(壓力0.5MPA（表）溫度40)輸送至再生器和燒焦罐

7、，正常補(bǔ)充催化劑用小型加料，用非凈化風(fēng)送到再生器。為保持催化劑比表面和重金屬含量不超過允許值需從再生器定期卸出催化劑至廢催化劑罐。廢催化劑儲罐考慮了催化劑卸除裝運(yùn)設(shè)施。鈍化劑系統(tǒng)為桶裝的鈍化劑溶液用泵抽至鈍化劑罐，然后由鈍化劑注入泵壓送至提升管進(jìn)料總管與原料油混合后進(jìn)入提升管進(jìn)料噴嘴。鈍化劑用輕柴油稀釋，輕柴油與鈍化劑比例按10：1考慮。由反應(yīng)沉降器出來的反應(yīng)油氣進(jìn)入分餾塔（塔201）煙氣能量回收系統(tǒng)來自再生器的具有壓力的高溫（670）含催化劑（1克/標(biāo)準(zhǔn)立方米）煙氣首先進(jìn)入一臺多管式三級旋風(fēng)分離器，分離出其中大部分催化劑，使煙氣中催化劑含量降到0.2克/標(biāo)準(zhǔn)立方米以下，大于10的顆粒基本除去

8、，以保證煙氣透平葉片常周期運(yùn)轉(zhuǎn)，凈化了的煙氣從三級旋分器出來分為兩路，一路經(jīng)切斷閘閥和調(diào)節(jié)蝶閥軸向進(jìn)入煙氣透平膨脹做功，驅(qū)動主風(fēng)機(jī)回收煙氣中壓力能，做功的煙氣壓力從約0.3MPA（表）降至0.108MPA（表），溫度由670降至503，經(jīng)水封罐和另一旁路經(jīng)雙動滑閥調(diào)節(jié)放空的煙氣匯合后進(jìn)入余熱鍋爐回收煙氣顯熱發(fā)生3.82MPA（表）420過熱蒸汽，煙氣經(jīng)余熱鍋爐后溫度下降至200最后排入煙囪。在煙氣透平前的水平管道上裝有高溫平板閘閥及高溫蝶閥，高溫平板閘閥是在事故狀態(tài)下緊急切斷煙氣進(jìn)入透平之用，調(diào)節(jié)蝶閥及副線上雙動滑閥具有相同功能，均可對再生器壓力起調(diào)節(jié)作用。從三旋分離出來的催化劑細(xì)粉主要是小于

9、30的，連續(xù)排入細(xì)粉收集罐，然后進(jìn)入細(xì)粉儲罐，設(shè)計考慮在細(xì)粉儲罐下方將催化劑裝車外送，或回用一部分催化劑。從三旋排出的細(xì)粉夾帶約25的煙氣要連續(xù)從細(xì)粉收集罐頂部排出，為維持整個系統(tǒng)壓力，從放空線上裝有臨界流速噴嘴，此噴嘴已接近臨界狀態(tài)下操作，改造后設(shè)計上考慮了耐磨措施。此放空管為襯里管。在煙機(jī)入口管道上，高溫平板閘閥前設(shè)計一根放空線，該線是煙機(jī)未開時放空用，以防管線中積凝液腐蝕管線。在水封罐設(shè)有常流水的小水封，作用其一是起密封作用防止煙氣漏出，其二是置換酸性水的作用，因煙氣與水接觸后，有部分NOX、SOX溶于水，使水PH值下降而腐蝕水封罐，所以說水封罐的小水封需要常流水。4.2分餾部分分餾塔（

10、塔201）共32層塔盤，塔底部裝有8層人字擋板。來自沉降器的高溫油氣經(jīng)大油氣線進(jìn)入分餾塔人字擋板底部，與人字擋板頂部返回的275循環(huán)油漿逆流接觸，油氣自下而上被冷卻洗滌。油氣經(jīng)分餾后得到氣體、粗汽油、輕柴油、回?zé)捰汀⒂蜐{，為提供足夠的內(nèi)部回流并使塔負(fù)荷分配均勻，分餾塔設(shè)有四個循環(huán)回流：頂循回流、一中回流、二中回流、塔底油漿回流。1） 分餾塔頂油氣分餾塔頂油氣自塔頂進(jìn)入空氣冷卻器（空冷201/18）冷卻至6080，再進(jìn)入分餾塔頂后冷器（水冷202/14）冷至40，進(jìn)入油氣分離器容201分離。容201中的富氣（40、0.18MPA）進(jìn)入氣體壓縮機(jī)，冷凝的粗汽油用泵202/1，2加壓后送往吸收穩(wěn)定部

11、分的吸收塔頂，分出的污水經(jīng)泵213/1，2加壓后分為兩路，一路出裝置，另一路作為急冷水去提升管。2) 頂循環(huán)回流頂循環(huán)油自分餾塔第29層下部集油箱用泵203/1，2抽出，溫度為140160，首先至換203/1，2（頂循除鹽水換熱器）與除鹽水換熱，溫度降至121，除鹽水換熱后的溫度為90左右，頂循環(huán)經(jīng)空冷203/1，2可冷至6080直接返塔第32層塔盤。冷203/3、4（頂循環(huán)循環(huán)水冷卻器）可作為備用。分餾塔的操作中考慮了打冷回流，當(dāng)冷回流量為5350公斤/小時時，冷回流的取熱量占頂循環(huán)回流取熱負(fù)荷的10，塔頂溫度為114，塔頂壓力下水蒸汽的露點溫度103108，溫度相差5，能滿足操作控制要求，

12、因此在操作中應(yīng)該控制冷回流的量大于5000公斤/小時。3）輕柴油為了多出柴油，分餾塔第17、21層開有抽出口，第17層為全抽出斗，自流至上部輕柴油汽提塔；第21層為部分抽出斗，自流至下部輕柴油汽提塔，均經(jīng)水蒸汽汽提后，用泵204/13分別從汽提塔底部抽出，并在各抽出泵的出口裝有調(diào)節(jié)閥，上汽提塔泵出口調(diào)節(jié)閥控制上汽提塔液面，下汽提塔泵出口調(diào)節(jié)閥為流量控制，兩股柴油經(jīng)過調(diào)節(jié)閥后合并，首先進(jìn)入換204與富吸收油換熱，然后經(jīng)空冷204/1，2、冷204/3，4冷卻至40，一路作為產(chǎn)品出裝置，另一路作為貧吸收油至再吸收塔，吸收后的富吸收油又返回經(jīng)換204換熱至140進(jìn)分餾塔第18層、22層塔盤。當(dāng)不需要

13、時，可停用第21層抽出，此時柴油收率要底一些。4） 一中系統(tǒng)一中自分餾塔第13層下部抽出斗抽出，溫度230260，經(jīng)泵205/1，2先作為解析塔底重沸器換301的熱源，溫度降為190，再去原料一中換熱器換201/5，6給原料換熱，溫度降至171，后進(jìn)冷206/1，2用循環(huán)水冷卻至160返塔第16層。由于重柴油進(jìn)UFR/VRDS做稀釋油組合工藝的要求，為了防止分餾塔第11、12層塔盤干板，一中從泵205/1，2出來后新增一根一中回流直接返塔線，至分餾塔第12層，作為內(nèi)回流。5） 重柴油系統(tǒng)根據(jù)勝利煉油廠提出重柴油進(jìn)UFR/VDRS做稀釋油組合工藝的要求，為了減少重柴油中的催化劑含量，重柴油自分餾

14、塔第8、10層抽出，溫度335，進(jìn)新增的重柴油泵214/1，2，升壓后至VRDS裝置，為了保證輸送過程中的安全，重柴油管線至冷207、冷208冷卻后，再進(jìn)VRDS裝置。6） 二中系統(tǒng)自分餾塔第三層下部集油箱自流入容202餾分，溫度335350，用泵207/1，2抽出后分為三路，第一路作為回?zé)捰瓦M(jìn)提升管，第二路作為內(nèi)回流直接返回分餾塔第2層，作為調(diào)節(jié)回?zé)捰?，第三路油為二中回流，做穩(wěn)定塔底重沸器換303的熱源，換熱至250260返分餾塔第5層。7） 油漿系統(tǒng)循環(huán)油漿由泵208/13從分餾塔底抽出，溫度340350，一路直接進(jìn)提升管回?zé)?，另一路進(jìn)換201/14（油漿原料換熱器）換熱至332.7，再進(jìn)

15、換202/1，2（油漿蒸汽發(fā)生器）發(fā)生4.2MPA的中壓蒸汽，出口溫度275從人字擋板上下返塔，其中分出一路油漿作為產(chǎn)品經(jīng)冷207、冷208水箱冷卻至100出裝置。由于摻煉渣油后，為了防止分餾塔底結(jié)焦，控制分餾塔底處于過冷狀態(tài)，塔底溫度不大于350，循環(huán)油漿上下返塔控制方案與改造前有所不同，油漿上返塔由一層板下的氣相溫度和流量串級控制，以保證油漿比重和洗滌催化劑，防止結(jié)焦，為此需要有足夠的流量。油漿下返塔為流量控制，維持塔底溫度，防止結(jié)焦。本次改造將油漿蒸汽發(fā)生器汽包、換熱器更換，壓力等級由2.5MPA更改為6.4MPA的設(shè)備，可產(chǎn)生4.2MPA的中壓飽和蒸汽。4.3吸收穩(wěn)定部分從分餾部分（容

16、201）出來的富氣被富氣壓縮機(jī)（機(jī)301）壓縮至1.41.6MPA，壓縮氣體與脫吸塔頂氣體混合經(jīng)空冷器（空冷301/14）冷卻至60，再與吸收塔底油混合，混合后用冷301/5，6冷凝冷卻到40，進(jìn)入油氣分離器（容301）。為了防止設(shè)備腐蝕，在空冷301/14前注入水洗水，容301分離出來的污水去容201。吸收塔/解析塔（塔301/1，2）改造中更換。吸收塔的操作壓力為1.251.45MPA,操作吸收溫度為4647，從容301來的富氣進(jìn)入吸收塔下部，從分餾部分來的粗汽油及補(bǔ)充吸收劑分別由第27、30層和32、35層打入，與富氣逆流接觸。為了取走吸收過程中放出的熱量，在吸收塔中部設(shè)有2個中段回流，

17、分別從第26層和15層用泵302/13抽出，分別經(jīng)吸收塔中段冷卻器冷302/14冷卻至40，然后返回塔的第25層和14層。吸收塔底的飽和吸收油進(jìn)入冷301/5、6前與壓縮富氣混合。從吸收塔頂出來的貧氣進(jìn)入再吸收塔（塔302）底部，與貧吸收油逆向接觸，以吸收貧氣中的>C3組分，再吸收塔頂壓力為1.201.40MPA（A），平均溫度為45，從再吸收塔頂出來的干氣分為兩路，一路送往脫硫裝置脫硫，新增一路進(jìn)提升管作為提升干氣，塔底富吸收油返回分餾塔。自容301出來的凝縮油經(jīng)泵301/1，2加壓與穩(wěn)定汽油換熱（換304）到70，進(jìn)入塔301/2上部，塔底溫度約為140，塔頂壓力1.451.65MP

18、A（A），解析塔底重沸器換301由分餾一中換熱，解析塔頂氣體至空冷301/14前與壓縮富氣混合，解析塔底的脫乙烷油與穩(wěn)定汽油換熱（換302）至140145進(jìn)入穩(wěn)定塔303。塔303頂?shù)牟僮鲏毫?.10MPA，塔底溫度為180。塔底重沸器的熱源由分餾二中供給。液化氣從穩(wěn)定塔頂餾出，經(jīng)空冷304/14、冷304/5，6冷凝冷卻至40，進(jìn)入容303穩(wěn)定塔頂回流罐。液化氣用泵304/1，2加壓，一路作為塔頂回流，另一路作為產(chǎn)品出裝置。塔底的穩(wěn)定汽油先與脫乙烷油換熱后一部分去反應(yīng)提升管，剩余再與凝縮油換熱后，再經(jīng)冷305/1,2冷卻至40，一路作為產(chǎn)品出裝置，另一路經(jīng)泵305/1,2加壓后作為補(bǔ)充吸收

19、劑進(jìn)吸收塔。第一章 反應(yīng)崗位第一節(jié) 正常操作法一、 正常操作產(chǎn)品收率和產(chǎn)品質(zhì)量首先取決于反應(yīng)崗位的操作，要掌握好如下八大平衡關(guān)系：即兩器壓力平衡、氧平衡、熱平衡、生焦和燒焦平衡、轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)深度平衡、催化劑與進(jìn)料量的平衡、催化劑損耗與補(bǔ)充量的平衡、氣體產(chǎn)量與氣壓機(jī)及吸收塔能力的平衡，以達(dá)到： 既有足夠的反應(yīng)深度，又減少了二次反應(yīng)，確保裝置的處理能力和輕油收率。在減少汽油中烯烴含量的同時增加氣體中烯烴的含量，以滿足化工原料的要求。 在保證裝置熱平衡的前提下，盡量減少焦炭產(chǎn)率。反應(yīng)深度可由轉(zhuǎn)化率表現(xiàn)，主要由平衡劑活性、劑油比、反應(yīng)溫度、反應(yīng)時間、回?zé)挶群徒K止劑量決定，壓力也有一定的影響。1、反應(yīng)溫

20、度的控制：反應(yīng)溫度的高低，直接影響到反應(yīng)深度的大小，從而影響到產(chǎn)品的分布。正常操作中，反應(yīng)溫度（TIC101）直接控制再生單動滑閥開度（ZI103），實現(xiàn)自動控制。影響因素進(jìn)料預(yù)熱溫度的影響。催化劑循環(huán)量的變化，循環(huán)量增加，反應(yīng)溫度上升；反之下降。在循環(huán)推動力不變的情況下，再生滑閥開度增加，催化劑循環(huán)量增加；反之下降。提升管總進(jìn)料量的變化，進(jìn)料量下降，反應(yīng)溫度上升；反之下降。再生溫度的變化，再生溫度上升，反應(yīng)溫度上升。進(jìn)料帶水，反應(yīng)溫度發(fā)生大幅度的波動。再生斜管推動力的變化。啟用終止劑噴嘴，反應(yīng)溫度下降。（但實際提升管中溫度上升）儀表失靈，再生單動滑閥故障，催化劑循環(huán)量發(fā)生變化。調(diào)節(jié)方法調(diào)節(jié)再

21、生滑閥的開度，增加或減少催化劑的循環(huán)量，控制反應(yīng)溫度?；y開度增大，反應(yīng)溫度提高。調(diào)節(jié)摻渣量及外取熱器取熱量，通過再生溫度變化，控制好兩器的熱平衡，保持再生床溫平穩(wěn)。原料帶水，及時聯(lián)系調(diào)度和罐區(qū)，脫水換罐，停煉帶水原料?？刂坪媒K止劑量。原料預(yù)熱溫度提高，反應(yīng)溫度提高；反之下降?？刂坪眠M(jìn)料量和合適的摻煉比。再生單動滑閥故障，改手動控制，馬上聯(lián)系鉗工和儀表處理。儀表故障及時聯(lián)系處理，此時應(yīng)參考提升管中下部溫度及反應(yīng)壓力判斷反應(yīng)溫度的變化。調(diào)節(jié)再生斜管推動力，主要通過調(diào)節(jié)再生器料位和松動點，提高推動力。后一種方法要在車間指導(dǎo)下進(jìn)行。（10）平穩(wěn)兩器差壓，保證循環(huán)量平穩(wěn)。2、沉降器料位的控制沉降器料位

22、指示的是料位測量點間壓力降和儀表量程的比值，其大小一方面影響待生斜管的流化情況，另一方面影響待生劑的汽提效果。正常操作中，沉降器料位（WICA101）用待生滑閥開度（ZI104）來自動調(diào)節(jié)。影響因素；兩器壓力差的變化。待生滑閥故障或再生滑閥故障；儀表失靈。待生滑開度變化。催化劑循環(huán)量的變化。汽提蒸汽流量的變化，流量增大，沉降器料位上升。待生斜管推動力的影響。其他條件的改變，引起催化劑循環(huán)量的變化。調(diào)節(jié)方法：調(diào)節(jié)待生滑閥開度。開度增大，沉降器料位降低。沉降器料位控制范圍一般3060%。調(diào)節(jié)兩器壓力差。調(diào)節(jié)汽提蒸汽量。蒸汽量增大，沉降器料位提高。一般不作為調(diào)節(jié)料位手段。催化劑循環(huán)量增加，沉降器料位

23、提高。根據(jù)循環(huán)量、系統(tǒng)藏量、汽提段密度等變化判斷料位準(zhǔn)確與否。如待生斜管下料不暢，應(yīng)通過調(diào)整松動點、調(diào)整反再差壓、蒸汽反頂?shù)确椒ǎＷC催化劑循環(huán)順暢。4、沉降器壓力控制沉降器壓力是從沉降器頂部到氣壓機(jī)入口或到低壓放火炬管網(wǎng)這段管路設(shè)備阻力情況的反應(yīng)，它的變化直接影響到催化劑的正常流化循環(huán)，影響產(chǎn)品分布。反應(yīng)壓力失控的情況的出現(xiàn)是十分危險的。正常操作中，沉降器壓力是由氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速維持機(jī)入口壓力恒定來控制的，提高和降低沉降器壓力可以通過提高和降低機(jī)入口壓力來實現(xiàn)。影響因素：提升管總進(jìn)料量變化。反應(yīng)溫度變化。反應(yīng)進(jìn)汽總量上升，沉降器壓力上升。原料油帶水。催化劑中毒，產(chǎn)氫量增加。氣壓機(jī)反飛動量的變化；氣

24、壓機(jī)轉(zhuǎn)速變化。終止劑量和介質(zhì)變化。分餾操作變化：中段回流中斷；容201液面、塔201底液面超高；冷202冷后溫度高；冷回流量增加；不合格汽油回?zé)捔看蟮?，均可?dǎo)致反應(yīng)壓力升高。富吸收油返塔302操作不正常，干氣串入分餾塔。容301、303脫水未看住，將大量汽油和液化氣送往空冷201。容404和氣壓機(jī)壓油過快，大量氣體進(jìn)入容201。塔301/1攜帶或沖塔，塔302富吸收油攜帶大量汽油組分返回塔201，使沉降器壓力升高。預(yù)提升干氣量變化。三常、北常等瓦斯來量變化。調(diào)節(jié)方法：沉降器壓力(PICA102)由氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速及反飛動量控制。氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速提高，沉降器壓力降低；反之升高。氣壓機(jī)反飛動量提高，沉降器壓力

25、提高。控制好提升管進(jìn)料量，原料帶水應(yīng)及時向調(diào)度匯報并查清原因，防止大量的水帶入系統(tǒng)。提升管進(jìn)料量增加，沉降器壓力增加；反之下降。反應(yīng)溫度上升，沉降器壓力上升；反之下降。如富氣量過小，可提大反飛動量、?？绽?01、容201充瓦斯，還可適當(dāng)提大反應(yīng)深度和處理量。如富氣量過大，可關(guān)反飛動、開空冷201、降低反應(yīng)深度和處理量，如壓力繼續(xù)上升，可啟用DG300、DG400放火炬，如壓力控制不住，應(yīng)及時切斷進(jìn)料。終止劑調(diào)節(jié)時應(yīng)緩慢進(jìn)行，防止沉降器壓力突然上升?？绽溥\(yùn)行臺數(shù)增加及水冷202冷后溫度降低，沉降器壓力降低。平穩(wěn)分餾塔的操作。調(diào)整冷回流時要緩慢，和反應(yīng)崗位搞好聯(lián)系，冷回流量增加，沉降器壓力上升。當(dāng)

26、發(fā)現(xiàn)干氣中氫產(chǎn)率明顯上升時，沉降器壓力將上升，可適當(dāng)加大硫轉(zhuǎn)移劑（金屬鈍化劑）的注入量，同時增大催化劑的置換速率。反應(yīng)用汽量減少，沉降器壓力降低；反之增加?？刂破椒€(wěn)塔201、容201、容202液面，避免出現(xiàn)液面超高，造成液封而影響反應(yīng)壓力的情況。后部崗位影響壓力變化，應(yīng)及時聯(lián)系并向班長匯報，協(xié)助處理。粗汽油回?zé)捔吭黾?，沉降器壓力上升；反之下降?、提升管總進(jìn)料量的控制 正常操作中提升管進(jìn)料量由操作員根據(jù)每班生產(chǎn)任務(wù)及反應(yīng)深度通過進(jìn)料控制閥進(jìn)行控制。影響因素：原料油泵及回?zé)捰捅霉收?。反?yīng)深度變化，回?zé)捰土孔兓?。原料帶水。油漿泵的故障。原料、回?zé)捰驼{(diào)節(jié)閥控制失靈或儀表故障。原料進(jìn)裝置量減少。調(diào)節(jié)方

27、法根據(jù)原料性質(zhì)，控制反應(yīng)深度，保證容202的液位，控制回?zé)捰土康南鄬Ψ€(wěn)定。泵發(fā)生故障，及時處理，或者切換泵。根據(jù)原料性質(zhì)及反應(yīng)深度、反再熱平衡等因素，通過蠟油進(jìn)料控制閥、渣油進(jìn)料控制閥調(diào)節(jié)裝置摻渣比率。調(diào)節(jié)進(jìn)料噴嘴閥時應(yīng)確保進(jìn)料平穩(wěn)。噴嘴預(yù)熱線關(guān)小，進(jìn)料量增加。原料帶水，聯(lián)系調(diào)度罐區(qū)和有關(guān)單位進(jìn)行處理。油漿盡量不回?zé)?，如回?zé)?，回?zé)捔坎豢纱蠓日{(diào)節(jié)。 儀表故障，改手動或付線控制，聯(lián)系處理。6、進(jìn)料預(yù)熱溫度 保證合適的原料預(yù)熱溫度可提高霧化效果，改善產(chǎn)品分布。原料預(yù)熱溫度過低，原料油的粘度增大，霧化不好遇高溫催化劑急劇反應(yīng)，產(chǎn)焦率升高，輕油收率降低。預(yù)熱溫度過高會在管線中發(fā)生熱裂化反應(yīng)，結(jié)焦堵塞管

28、線，同時造成循環(huán)量降低，劑油比降低，影響產(chǎn)品分布。應(yīng)根據(jù)實際情況選擇適宜的溫度，以使操作達(dá)到最佳狀態(tài)。原料預(yù)熱溫度控制是通過三通閥TIC210來調(diào)節(jié)。7、汽提蒸汽量的控制汽提蒸汽的主要作用是用水蒸汽將催化劑顆粒之間和顆粒的孔隙內(nèi)吸附的油氣分子置換出來，以減少焦炭產(chǎn)率，提高油品收率。影響因素：蒸汽壓力波動。催化劑循環(huán)量及沉將器料位變化。汽提蒸汽噴嘴故障。儀表和控制閥失靈。調(diào)節(jié)方法：正常情況下，汽提蒸汽量為催化劑循環(huán)量的0.3% w以上。開大控制閥，流量增加。反應(yīng)溫度低，催化劑帶油時，要增大蒸汽量。提高裝置內(nèi)低壓汽壓力，汽提蒸汽量增加；反之下降。注意控制三路汽提蒸汽的比例儀表及控制閥失靈時，改手動

29、或付線控制，聯(lián)系搶修。焦碳中氫含量增大時，提高汽提蒸汽流量。8、反應(yīng)深度的控制 反應(yīng)深度的調(diào)節(jié)，最明顯將體現(xiàn)為生焦量及再生溫度的變化，同時伴有分餾塔底及回?zé)捰凸抟好娴淖兓?。影響因素：反?yīng)溫度變化。原料油預(yù)熱溫度變化。劑油比變化。再生溫度及再生催化劑含炭高低的影響。催化劑活性變化。催化劑上重金屬的污染程度。污染嚴(yán)重，深度下降。提升管各路進(jìn)料的比例。反應(yīng)壓力。終止劑作用強(qiáng)弱的變化。調(diào)節(jié)方法：在催化劑循環(huán)量不變的情況下，提高原料預(yù)熱溫度，反應(yīng)溫度提高，深度增大。在反應(yīng)溫度不變的情況下，提高劑油比，反應(yīng)深度提高。提高反應(yīng)溫度，反應(yīng)深度大。再生催化劑含炭高于0.1w%時，反應(yīng)深度會發(fā)生明顯下降，此時需降

30、低再生催化劑的含炭。提高催化劑活性，反應(yīng)深度增加，調(diào)節(jié)催化劑的置換速率。催化劑重金屬污染，反應(yīng)深度低，控制好金屬鈍化劑（硫轉(zhuǎn)移劑）的加注量。提高終止劑噴嘴流量，提升管底部溫度提高，反應(yīng)深度加大；反之下降。粗汽油回?zé)捔吭黾樱磻?yīng)深度下降；反之上升。終止劑進(jìn)上口比進(jìn)下口時原料反應(yīng)時間長，反應(yīng)深度大。9、催化劑循環(huán)量的控制 催化劑循環(huán)量的大小直接影響兩器熱平衡和產(chǎn)品分布，是一個受多參數(shù)綜合影響的重要參數(shù)，以下調(diào)節(jié)方法多指固定其它參數(shù)，單獨(dú)調(diào)整某一項參數(shù)時的變化情況。實際操作中要區(qū)分影響循環(huán)量變化的關(guān)鍵因素。影響因素：再生和待生滑閥的開度：開度大，循環(huán)量大。兩器壓力變化。進(jìn)料霧化蒸汽量。預(yù)提升蒸汽（干

31、氣或粗汽油）量的變化。各松動流化點壓力、流量的變化及再生斜管流化推動力的變化。提升管總進(jìn)料量的變化。反應(yīng)溫度的變化。再生溫度的影響。原料預(yù)熱溫度的變化調(diào)節(jié)方法： 正常操作中，用反應(yīng)溫度（TIC101）控制再生單動滑閥開度來調(diào)節(jié)催化劑的循環(huán)量，隨滑閥開度的增加，催化劑的循環(huán)量也增加，而滑閥壓降減少。當(dāng)滑閥的壓力降減少到某一限度時，繼續(xù)開大滑閥，催化劑循環(huán)量就不一定會繼續(xù)再有顯著變化，而大的滑閥開度和小的滑閥壓降將成為一種造成催化劑倒流的潛在危險，調(diào)節(jié)再生滑閥時要注意兩器料位的變化和滑閥壓力降的變化。調(diào)節(jié)再生、待生滑閥開度。開大再生滑閥，循環(huán)量上升，同時待生滑閥也將相應(yīng)開大。保持平穩(wěn)的兩器壓力在控

32、制指標(biāo)內(nèi)。兩器差壓的變化對循環(huán)量有不同的影響，根據(jù)不同工況可能有不同結(jié)果。進(jìn)料量增加，若反應(yīng)溫度不變，循環(huán)量將上升；反之下降。保持進(jìn)料、霧化蒸汽、預(yù)提升蒸汽（干氣）的相對穩(wěn)定。調(diào)節(jié)各松動流化點的風(fēng)量，可以增加流化推動力，在再生滑閥開度不變的情況下，流化推動力上升，循環(huán)量上升。但此項調(diào)節(jié)一定要在車間指導(dǎo)下進(jìn)行。檢查斜管松動蒸汽和錐體松動蒸汽，穩(wěn)定汽提蒸汽量。滑閥故障，改手動控制，聯(lián)系儀表，鉗工處理。提高反應(yīng)溫度，循環(huán)量上升；反之下降。在反應(yīng)溫度不變的情況下，再生溫度下降，循環(huán)量上升；反之下降。在反應(yīng)溫度不變的情況下，原料預(yù)熱溫度下降，循環(huán)量上升；反之下降。10、再生器二再料位控制二再床料位的主要

33、目的在于：封住旋分器料腿保證再生斜管正常下料保證一定的燒焦效果再生器二再料位（WICA102）用循環(huán)滑閥開度（ZI105）來自動調(diào)節(jié)。影響因素：系統(tǒng)總藏量。再生器壓力變化造成燒焦罐中氣體操作線速變化，催化劑攜帶量變化，從而引起二再藏量變化，料位同時改變。沉降器、外取熱與燒焦罐藏量。主風(fēng)量及二再風(fēng)量變化。再生器密相密度：當(dāng)再生器藏量不變時，密相密度下降，再生器上料位將上升；反之下降。新鮮劑加入速率、主風(fēng)量、再生器壓力對密度均有影響。催化劑上含炭。循環(huán)斜管推動力變化會影響到循環(huán)斜管的循環(huán)量。循環(huán)滑閥開度與外取熱滑閥開度、外取熱流化風(fēng)量。調(diào)節(jié)方法：通過調(diào)整補(bǔ)充新鮮催化劑速率或定期卸出部分平衡劑來控制

34、系統(tǒng)藏量。總藏量高，則上料位相應(yīng)高。開大外取熱滑閥，料位降低；反之上升。提高流化風(fēng)量，料位上升；反之下降。調(diào)節(jié)循環(huán)滑閥開度，開度增大，再生器料位降低。循環(huán)斜管推動力下降，料位上升；反之下降。在實際調(diào)整過程中，可以開大外取熱滑閥以適當(dāng)控制料位平穩(wěn)。需要注意的是循環(huán)滑閥持續(xù)開大（60%以上）并不能有效提高通過循環(huán)斜管的流通量。再生器壓力提高，再生器料位降低。主風(fēng)量增加，料位增加。二再風(fēng)量降低，再生器料位增加。當(dāng)再生劑含炭過多時（采樣呈灰色）會引起料位較快的上升，此時應(yīng)降低油漿回?zé)捔坎⑻岣邿构拗黠L(fēng)量或適當(dāng)降低渣油量，以增加燒焦效果，提高氧含量，而不應(yīng)只對料位進(jìn)行調(diào)整。11、燒焦罐床層溫度的控制燒焦

35、罐出口溫度（TIC102）串級控制外取熱器流化風(fēng)量（FIC1127）時，手動控制外取熱器滑閥開度。調(diào)節(jié)流化風(fēng)量，燒焦罐出口溫度相應(yīng)變化。當(dāng)燒焦罐出口溫度控制外取熱器滑閥開度時，流化風(fēng)量為單參數(shù)調(diào)節(jié)。焦碳生成量及取熱量是造成再生溫度變化的主要原因。影響因素：外取熱器取熱量的變化。催化劑循環(huán)量及反應(yīng)溫度的變化。原料進(jìn)料量、溫度和性質(zhì)的變化。主風(fēng)量的變化。汽提蒸汽量的變化。油漿回?zé)捔康淖兓?，摻渣量的變化。CO助燃劑的使用。調(diào)節(jié)方法：提高總進(jìn)料、摻渣比、回?zé)挶龋沽吭龃?，再生溫度升高。外取熱器下滑閥開度增加，再生溫度降低。外取熱器流化風(fēng)增加，再生溫度降低。反應(yīng)深度大，生焦量大，再生溫度升高。調(diào)節(jié)主風(fēng)

36、量，選擇適宜的燒焦比例主風(fēng)量增加，煙氣帶走的熱量多，再生溫度降低；要保證燒焦效果。調(diào)節(jié)催化劑循環(huán)量，循環(huán)量減少，再生溫度提高。開工或者事故狀態(tài)下，熱量不足，可采取噴燃燒油的方法，提高再生溫度。調(diào)節(jié)汽提蒸汽量，降低汽提蒸汽量，再生溫度提高（一般不作為調(diào)節(jié)手段）。此時應(yīng)對焦中氫含量進(jìn)行分析。使用CO助燃劑，再生溫度增加。粗汽油回?zé)捔吭黾樱偕鷾囟认陆?。燒焦罐下部溫度代表了待生催化劑的起燃溫度，起燃溫度過低會造成半再生劑含炭上升，再生器稀、密相溫差增加?？梢酝ㄟ^提高循環(huán)斜管循環(huán)量提高燒焦罐下部溫度。外取熱下斜管溫度一般控制在500以上。12、再生壓力控制再生器壓力(PIC101)設(shè)計由三旋出口煙氣管

37、道上的雙動滑閥開度和煙機(jī)入口蝶閥開度分程控制，其設(shè)計目的是為了在正常情況下煙氣優(yōu)先走煙機(jī)回收能量。但是為了避免煙機(jī)入口蝶閥的頻繁調(diào)整影響煙機(jī)的長周期運(yùn)行，實際生產(chǎn)中將煙機(jī)入口蝶閥手動控制，用雙動滑閥自動調(diào)整再生壓力。影響因素：雙動滑閥開度變化、煙機(jī)入口蝶閥開度變化。主風(fēng)量變化。燃燒油的啟用。煙氣后部閥門開度變化。外取熱器管束破裂，水和蒸汽串入再生器。再生溫度變化對再生壓力也有影響。再生溫度上升，再生壓力上升。調(diào)節(jié)方法：主風(fēng)量增加，再生器壓力提高。雙動滑閥及煙機(jī)入口蝶閥開大，再生壓力下降；反之上升。外取熱器管束破裂，壓力上升。及時查找，切出該組管束查明蒸汽竄入點，切除竄入的水和蒸汽。余熱鍋爐入口

38、或旁路蝶閥失靈關(guān)閉，會引起再生器超壓，主風(fēng)機(jī)停車。使用燃燒油后，再生壓力上升。引蒸汽進(jìn)再生器之前要脫水，防止蒸汽帶水。蒸汽帶水將引起再生壓力上升。三旋出口至容002手閥關(guān)閉，再生壓力上升。13、再生煙氣氧含量的控制 煙氣氧含量是判斷燒焦所用主風(fēng)量充足與否的重要參數(shù)，氧含量過高造成能耗大，過低造成燒焦效果變差，甚至出現(xiàn)碳堆積。為保證燒焦效果和減少能耗，必須保證一定的剩余氧。影響因素：再生器總風(fēng)量的變化。加工量、原料性質(zhì)變化，加工量上升，原料性質(zhì)變重，油漿回?zé)捔吭龃?，摻渣量大，過剩氧含量下降。汽提段藏量及汽提蒸汽，原料霧化蒸汽壓力低，流量低，霧化或汽提效果差，過剩氧含量下降。待生催化劑含碳量的變化

39、。催化劑循環(huán)量的變化。CO助燃劑的使用。燃燒油的使用。發(fā)生二次燃燒和碳堆積現(xiàn)象。調(diào)節(jié)方法：生焦量增加，氧含量下降；反之上升。主風(fēng)量增加，氧含量上升；反之下降。原料性質(zhì)變重，氧含量下降。通過降低進(jìn)料量，摻渣比、油漿回?zé)捔浚ūM量不回?zé)挘┑确椒ㄕ{(diào)整生焦量?？刂坪醚b置內(nèi)蒸汽壓力，平穩(wěn)霧化及汽提蒸汽流量?？刂破椒€(wěn)原料預(yù)熱溫度。正常操作中，加入助燃劑，要求控制煙氣氧含量在1.5（V）以上。助燃劑加入量增加，氧含量下降。操作中防止大幅度調(diào)整藏量分配，應(yīng)控制各器藏量穩(wěn)定。14、再生劑含炭量控制 再生劑含炭的高低對催化劑的活性有顯著的影響，為保證反應(yīng)深度，必須控制一定的再生劑含炭量。 當(dāng)再生劑含炭量大于0.1w

40、%時，要注意塔底油組分的變化。因影響含炭的因素很多，以下調(diào)整方法多為固定其余參數(shù)的情況，具體操作中要區(qū)別對待。影響因素：再生溫度變化。進(jìn)再生器主風(fēng)量的變化。再生壓力變化，汽提蒸汽量變化。催化劑循環(huán)量變化。再生煙氣氧含量。系統(tǒng)藏量變化，總藏量低，燒焦時間短，炭差高，再生劑含炭上升。床層流化質(zhì)量。反應(yīng)深度的變化，待生劑含炭量的變化。調(diào)節(jié)方法：再生溫度上升，燒焦速度加快，再生劑含炭下降。氧含量上升，含炭下降；反之下降。調(diào)節(jié)方法同前述。提高再生器壓力，燒焦速度加快，含炭下降；反之上升。穩(wěn)定再生器流化，保證燒焦效果。控制穩(wěn)再生藏量，藏量低時，加料補(bǔ)劑。循環(huán)量增加過多，燒焦時間短，含炭上升。進(jìn)再生器主風(fēng)量

41、增加，含炭下降。平穩(wěn)汽提蒸汽量，保持適當(dāng)?shù)姆磻?yīng)深度。15、燒焦罐藏量控制燒焦罐藏量一般不作為主要參數(shù)來控制，維持在1025T以保證燒焦效果?？偛亓刻岣撸瑹构薏亓刻岣?。循環(huán)滑閥開大，燒焦罐藏量提高。燒焦罐風(fēng)量增加，燒焦罐藏量減少。外取熱器滑閥開大，燒焦罐藏量提高。新鮮劑補(bǔ)入速率快，燒焦罐藏量提高。二、非正常操作1、反應(yīng)溫度大幅度波動原因：提升管總進(jìn)料量大幅度變化，原料油泵或回?zé)捰捅贸榭?、故障。終止劑量大幅度波動。再生滑閥故障，控制失靈。兩器壓力大幅度波動。原料的預(yù)熱溫度大幅度變化。再生器溫度大幅度波動。催化劑循環(huán)量大幅度變化。原料油帶水。儀表失靈。處理方法：提升管進(jìn)料量波動，查找原因。若儀表故

42、障可改手動或付線手閥控制。若機(jī)泵故障，迅速換泵，以穩(wěn)定其流量。平穩(wěn)終止劑量。聯(lián)系儀表、鉗工處理?？刂品€(wěn)兩器壓力，穩(wěn)定催化劑循環(huán)量。并查找造成壓力波動的原因。控制穩(wěn)油漿循環(huán)流量，調(diào)整預(yù)熱溫度。若三通閥失靈，改手動，由儀表處理。調(diào)整外取熱器取熱量控制好再生器溫度。原料油帶水按原料油帶水的非正常情況處理。控制好提升管溫度470。儀表失靈可通過提升管內(nèi)溫度、粗旋出口溫度、沉降器出口溫度等判斷，發(fā)現(xiàn)失靈要立刻改手動，聯(lián)系處理。2、原料帶水現(xiàn)象原料預(yù)熱溫度突然下降，然后迅速增加，并波動不止。提升管反應(yīng)溫度下降，后迅速上升，并波動不止。沉降器壓力上升，后下降，并波動不止。進(jìn)料量大幅波動。帶水嚴(yán)重時油漿泵、回

43、煉油泵抽空。處理方法根據(jù)原料換罐情況確定哪一種原料帶水，并與調(diào)度聯(lián)系換罐?？刂品€(wěn)反應(yīng)溫度，降低處理量。事故旁通副線稍開，將水帶至容203。啟用DG300、DG400放火炬，控制穩(wěn)反應(yīng)壓力。在處理過程中，要注意再生器溫度，并注意主風(fēng)機(jī)、氣壓機(jī)運(yùn)行工況。防止發(fā)生二次燃燒。及時向系統(tǒng)補(bǔ)入助燃劑。帶水嚴(yán)重時若反應(yīng)溫度過低，應(yīng)切斷進(jìn)料。反應(yīng)溫度正常后重新組織進(jìn)料。3、進(jìn)料量大幅度波動原因原料帶水。原料油泵、回?zé)捰捅貌簧狭炕虬l(fā)生機(jī)械、電氣故障。原料油、回?zé)捰偷攘骺叵到y(tǒng)失靈，或噴咀進(jìn)料不暢。處理方法迅速判斷原因，采取相應(yīng)措施。原料帶水時，按原料帶水處理。泵抽不上量時，油罐抽空，迅速聯(lián)系罐區(qū)處理，若機(jī)泵故障，

44、立即啟用備用泵。控制閥失靈后，迅速改手動或控制閥付線手閥控制，聯(lián)系儀表處理。原料油短時間中斷后，可適當(dāng)提其它回?zé)捰图坝蜐{量，降低壓力。若蠟油中輕組分過多或溫度過高也會表現(xiàn)出相同特征，但明顯體現(xiàn)在機(jī)泵上，迅速和調(diào)度聯(lián)系要求換罐。4、沉降器壓力大幅度波動原因原料帶水或進(jìn)料量大幅度波動。反應(yīng)溫度大幅度變化。反應(yīng)注終止劑或粗汽油回?zé)拞⒂眠^猛，沉降器壓力突然升高。蒸汽帶水或汽提蒸汽量、壓力大幅度波動，預(yù)提升蒸汽量、干氣量大幅度波動，防焦蒸汽控制失靈。分餾塔底液面過高，容201液面過高，引起反應(yīng)壓力上升。分餾塔冷回流量過大，反應(yīng)壓力升高。氣壓機(jī)入口壓力變化大（反飛動控制閥失靈，氣壓機(jī)故障等）。主風(fēng)機(jī)背壓蒸

45、汽壓力及流量變化影響氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速。氣壓機(jī)故障停車。分餾塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)效果差，冷后溫度高，反應(yīng)壓力上升。分餾塔各段回流取熱分配不均，造成局部負(fù)荷過大或液封現(xiàn)象，分餾塔壓降增大造成反應(yīng)壓力升高。儀表失靈。處理方法迅速查明原因，采用相應(yīng)處理措施。對于原料帶水、反應(yīng)溫度波動、進(jìn)料量波動，按前述三種非正常情況處理。反應(yīng)注終止劑及回?zé)挻制蛦⒂靡徛?，啟用時，密切監(jiān)視并控制好沉降器壓力。搞好蒸汽的脫水，控制平穩(wěn)汽提蒸汽、霧化蒸汽、預(yù)提升蒸汽干氣流量；控制閥失靈時，改手動或控制閥付線手閥控制。控制好塔201液位，必要時油漿外甩提大降液面；容201液面超高，及時調(diào)整，如無其它手段，此時，反應(yīng)崗位應(yīng)迅速放火炬降

46、壓。反飛動控制閥失靈時，改手動或付線手閥控制，氣壓機(jī)蒸汽壓力變化聯(lián)系管網(wǎng)，平穩(wěn)背壓蒸汽壓力。氣壓機(jī)因蒸汽中斷或其它原因故障停車時，氣壓機(jī)入口放火炬維持反應(yīng)壓力。調(diào)整分餾塔頂冷凝冷卻器負(fù)荷，檢查冷凝冷卻系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)故障，及時處理保證冷后溫度45。優(yōu)化分餾塔各段回流取熱分配，保證全塔熱平衡。分餾調(diào)整冷回流量時要做好崗位間的聯(lián)系。處理過程中，密切注意反一再差壓變化情況，注意兩器藏量。儀表失靈，及時聯(lián)系儀表處理。若分餾塔出現(xiàn)液封，查明液封塔盤大概位置，按相應(yīng)規(guī)程處理。 5、再生器壓力異常波動。原因再生器主風(fēng)量，二再風(fēng)量，增壓風(fēng)量波動。煙機(jī)入口蝶閥故障，雙動滑閥失靈。再生器啟用燃燒油過猛或燃燒油、霧化蒸汽

47、帶水。外取熱器取熱管突然破裂。煙氣大旁路蝶閥或余熱爐入口蝶閥控制失靈，余熱鍋爐系統(tǒng)故障。臨界噴嘴或V002卸劑線發(fā)生故障。待生催化劑大量帶油。儀表失靈。處理方法迅速查明原因，采用相應(yīng)措施及時處理。以主風(fēng)機(jī)防喘振曲線為調(diào)節(jié)依據(jù)，防止防喘振聯(lián)鎖造成全裝置切斷進(jìn)料。調(diào)整各路主風(fēng)、增壓風(fēng)分配，控制各路主風(fēng)量穩(wěn)定在正常值。雙動滑閥或煙道蝶閥故障改手動控制，余熱爐入口蝶閥關(guān)小時，應(yīng)先打開旁路蝶閥，再手動關(guān)閉余熱爐入口蝶閥。啟用燃燒油要緩慢，啟用前，燃燒油霧化蒸汽要脫凈水。外取熱器管束破裂時，按管束破裂事故處理。儀表失靈時，及時聯(lián)系處理。搞好待生劑汽提，保證汽提蒸汽流量、壓力，確保汽提效果。若應(yīng)反應(yīng)溫度低而

48、導(dǎo)致催化劑帶油嚴(yán)重，短時間無法解決可切斷進(jìn)料。當(dāng)采取以上措施無效，應(yīng)啟用自保，調(diào)整好兩器流化，平穩(wěn)后恢復(fù)進(jìn)料。6、碳堆積 碳堆積的出現(xiàn)是因為生焦量和燒焦量嚴(yán)重不平衡引起的，在短時間內(nèi)生焦量大大超過燒焦量。原因處理量大，原料性質(zhì)突然變重。反應(yīng)溫度高，催化劑活性高，深度過大，生焦量增大。汽提蒸汽量小，汽提效果差。再生溫度過低，燒焦效果不好，再生劑含炭升高。催化劑循環(huán)量過大或藏量過低，燒焦時間不足。回?zé)捰突蚧責(zé)捰蜐{量大?，F(xiàn)象再生煙氣氧含量指示下降或回零，再生器稀密相溫差下降再生催化劑顏色發(fā)黑發(fā)亮，含炭量增加。再生器旋分器壓降上升，再生器及燒焦罐料位異常波動且快速上升，主風(fēng)分布板壓降上升。反應(yīng)深度減小

49、，富氣量、液態(tài)烴量、汽油量減少，回?zé)捰凸?、分餾塔底液面上升。再生溫度和反應(yīng)溫度下降，沉降器壓力下降。處理方法迅速降低渣油量，降低反應(yīng)深度，降低提升管總進(jìn)料量。提高主風(fēng)量，控制燒焦罐出口溫度700，密切注意調(diào)整外取熱器取熱量，防止再生溫度超高。及時加入助燃劑，防止二次燃燒。采取以上步驟時，注意控制反應(yīng)溫度不大幅波動。開大油漿外甩，如有油漿回?zé)拕t切除。用提高汽提蒸汽量，提高汽提效果。當(dāng)再生煙氣氧含量逐漸回升，采再生劑發(fā)現(xiàn)顏色已變淺，說明再生劑含炭已降至正常值附近，同時旋分器壓降、回?zé)捰鸵何?、分餾塔底液位均恢復(fù)正常時，說明燒焦過程結(jié)束。此時及時調(diào)節(jié)進(jìn)料量及主風(fēng)量、外取熱器取熱量，恢復(fù)正常操作。若采取

50、以上措施后，再生劑含炭量無下降趨勢，可停摻渣油，如仍無好轉(zhuǎn)，可切進(jìn)料循環(huán)燒焦。發(fā)生碳堆積時，及時采催化劑樣比色分析并通知車間及調(diào)度；通知分餾崗位維持各段回流，提大油漿外甩。控制提升管底溫度，防止過高造成原料過度裂化，給處理帶來困難。提高取熱量同時，要注意外取熱器不能超負(fù)荷。7、待生催化劑帶油原因反應(yīng)溫度過低，提升管中下部溫度大幅度下降。汽提蒸汽壓力低或蒸汽量太小，汽提效果差。汽提段藏量過低，汽提時間短。原料突然變重，殘?zhí)扛?。原料、回?zé)捰涂刂崎y失靈全開，進(jìn)料量突然增大。原料預(yù)熱溫度低，控制閥失靈。待生滑閥失靈全開或兩器差壓突然增大，待生劑大量壓入再生器?，F(xiàn)象再生器溫度大幅度上升，再生壓力上升。再

51、生煙氣氧含量下降，二氧化碳量急劇上升。旋分器壓降突然上升，煙氣CO濃度增加。煙囪冒黃煙。處理方法 無論什么原因造成催化劑帶油，都會出現(xiàn)再生器氧含量迅速回零，再生床溫超標(biāo)，嚴(yán)重時大煙囪冒黃煙甚至著火，此時要立即切除主風(fēng)。 采用降處理量、提預(yù)熱溫度等方法盡快提高反應(yīng)溫度，具體步驟如前所述。控制好汽提蒸汽流量、壓力，保證良好的汽提效果，若自控失靈，改手動或付線控制。因沉降器藏量過低導(dǎo)致待生劑帶油時，應(yīng)提高汽提段藏量，減少催化劑循環(huán)量。待生滑閥失靈時，改現(xiàn)場手動控制，同時聯(lián)系儀表處理。平穩(wěn)操作，控制好兩器壓力。注意事項：煙囪冒黃煙時，及時處理。嚴(yán)重時啟用主風(fēng)自保，防止爆炸；嚴(yán)重帶油時，提高外取熱器取熱

52、量，防止再生溫度大幅度升高；原因未查明時，為防止催化劑長時間帶油，應(yīng)切斷進(jìn)料。8、外取熱器取熱管破裂現(xiàn)象：其它操作條件未變，再生壓力突然升高。再生溫度突然下降。汽包產(chǎn)氣量突然下降。煙囪中大量冒汽。觀察催化劑跑損情況，酌情加入催化劑。外取熱藏量波動。處理方法：維持好再生壓力及溫度，同時檢查管束破裂的是哪一組，查出后切出該組。視再生溫度情況調(diào)整渣油加工量及油漿回?zé)捔?，并控制?30以下。嚴(yán)重時關(guān)閉下滑閥，停用流化風(fēng)，切除外取熱器及汽包，降低處理量，控制好再生溫度。煙氣全走雙動滑閥，煙機(jī)切除。9、 增壓風(fēng)中斷：原因：因增壓風(fēng)量小，外取熱器密度大，產(chǎn)生噎噻，阻力增大。主風(fēng)機(jī)、增壓機(jī)設(shè)備故障?？刂崎y故障

53、?，F(xiàn)象：汽包發(fā)生蒸汽量減小，再生床溫上升。增壓風(fēng)流量回零。再生溫度上升。外取熱器料位上升。處理：開大外取熱器滑閥。視再生溫度上升情況，降低生焦量。查明原因，若控制閥故障，啟用副線；增壓機(jī)停機(jī)，關(guān)閉外取熱下滑閥，重新開機(jī)。通知調(diào)度中壓蒸汽產(chǎn)量波動，降低摻渣量。第二節(jié) 反應(yīng)崗位事故處理一、原則：不超溫；不超壓；壓力平衡，防止油氣互串、催化劑倒流；催化劑不和泥。二、裝置異常時，在采取緊急措施的同時應(yīng)立即聯(lián)系調(diào)度、車間和有關(guān)單位協(xié)助處理。三、反應(yīng)切斷進(jìn)料事故處理方案。室內(nèi)：1、投反應(yīng)溫度自保，切斷進(jìn)料和兩器流化。2、用空冷201、各蒸汽量、容201充瓦斯、DN300放火炬控制反應(yīng)壓力大于再生壓力101

54、5kPa，3、手動關(guān)死再生、待生滑閥切斷兩器流化，防止油氣互串。4、檢查霧化蒸汽（FIC-1107）是否改為事故蒸汽狀態(tài)，需蒸汽流量開大至7噸/時以上,開大預(yù)提升蒸汽至2.0噸/時。5、外取熱器下滑閥關(guān)小至1%。 6、進(jìn)料量（FIC-213）循環(huán)時降至40噸/時，TIC-210閥位逐漸關(guān)死，維持油漿溫度。7、控制好外取熱汽包液面、廢鍋汽包液面；控制好泵501G出口壓力，防止超壓；通知動力管網(wǎng)，中壓汽量降低。 8、手動關(guān)死FIC-214控制閥，看好容202、容203液面，容203液面只允許補(bǔ)蠟油，渣油量（FIC-227）切斷，停泵404。并通知各罐區(qū)防止泵出口憋壓。室外：1、迅速關(guān)死原料噴嘴第一道手閥（4組）、回?zé)捰蛧娮斓谝坏朗珠y（2組），終止劑、急冷油、油漿回?zé)挘ㄓ蜐{回?zé)捵员Ｌ幨珠y）、污油回?zé)挘‵IC-108處手閥）如投用，均須關(guān)死手閥。予提升干氣如投用，須關(guān)死手閥。2、再生、待生滑閥現(xiàn)場改點動關(guān)死。3、檢查自保動作情況。4、容201充瓦斯3