超超臨界1000MW機(jī)組中低壓缸軸承瓦溫

1、.;超超臨界1000MW 機(jī)組中低壓缸軸承瓦溫高分析及處理白廣臣 趙 軍（神華廣東國(guó)華粵電臺(tái)山發(fā)電有限公司 廣東 臺(tái)山 529228）【摘 要】介紹了西門子技術(shù)超超臨界1000MW 汽輪機(jī)在投入生產(chǎn)的同類型機(jī)組中，普遍存在中、低壓缸支撐軸承金屬溫度偏高的情況，從機(jī)組軸系的設(shè)計(jì)理念、軸系裝配工藝以及影響瓦溫的因素等方面對(duì)軸瓦金屬溫度偏高的原因進(jìn)行了分析，并制定出相應(yīng)的可行性處理措施，以期能在同類型機(jī)組的瓦溫控制方面有所借鑒?！娟P(guān)鍵詞】軸瓦負(fù)載 軸系揚(yáng)度 絕對(duì)水平線 軸瓦支撐標(biāo)高 潤(rùn)滑油量 潤(rùn)滑油溫1 背景西門子技術(shù)超超臨界1000MW 汽輪機(jī)是由上海汽輪機(jī)有限公司和德國(guó)SIEMENS 公司聯(lián)合設(shè)

2、計(jì)制造的超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、八級(jí)回?zé)岢槠⒎磩?dòng)凝汽式汽輪機(jī)N1000-26.25/600/600（TC4F）。從國(guó)內(nèi)已投產(chǎn)的同類型機(jī)組的運(yùn)行情況基本處于良好狀況，但卻普遍主機(jī)中、低壓缸軸承（3、4、5 瓦）金屬溫度偏高的共性問題一直沒有得到有效解決，大部分機(jī)組汽輪機(jī)中、低壓缸軸承瓦溫都超過了105C，有的電廠甚至達(dá)到110C 以上，處于瓦溫高報(bào)警狀態(tài)，對(duì)機(jī)組運(yùn)行可靠性產(chǎn)生較大的影響。2 原因分析影響汽輪機(jī)軸瓦金屬溫度的因素很多，主要包括：軸瓦的載荷、軸瓦的冷卻及潤(rùn)滑系統(tǒng)、軸瓦楔形油膜以及潤(rùn)滑油量、油溫等等方面；結(jié)合某電廠現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況以及西門子百萬機(jī)組的設(shè)計(jì)理念，

3、主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行分析；2.1 汽輪機(jī)的軸系支承設(shè)計(jì)方面分析：汽輪機(jī)軸系的軸系設(shè)計(jì)和良好對(duì)中是汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子平穩(wěn)運(yùn)行的重要條件，軸系設(shè)計(jì)和良好對(duì)中是保證轉(zhuǎn)子各支承軸瓦載荷合理分配的主要條件；同時(shí)，也是影響到軸瓦運(yùn)行過程中金屬溫度的重要因素。西門子1000MW 四缸機(jī)型采用一只高壓缸、一只中壓缸和二只低壓缸串聯(lián)布置。汽輪機(jī)各轉(zhuǎn)子為單軸承支承結(jié)構(gòu)，即軸系支撐采用（N+1）軸承設(shè)計(jì)（N 為轉(zhuǎn)子數(shù)量），4 根轉(zhuǎn)子分別由5 只徑向軸承來支承,除高壓轉(zhuǎn)子由2 個(gè)徑向軸承支承外,其余3 根轉(zhuǎn)子,即中壓轉(zhuǎn)子和2 根低壓轉(zhuǎn)子均只有一全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)75只徑向軸

4、承支承,整臺(tái)機(jī)組包括發(fā)電機(jī)和勵(lì)磁機(jī)在內(nèi)共8 道軸承。（如下圖2.1）圖2.1 百萬機(jī)組軸系示意圖采用單支點(diǎn)軸系設(shè)計(jì),可以縮短軸系的長(zhǎng)度（汽輪發(fā)電機(jī)軸系總長(zhǎng)度約為49m），使軸系補(bǔ)償基礎(chǔ)變形能力增強(qiáng)，減少基礎(chǔ)變形對(duì)軸承負(fù)載、彎矩和機(jī)組運(yùn)行的影響；還可以有效保證軸承負(fù)荷穩(wěn)定,不受膨脹變化影響；并且在避免軸瓦油膜振蕩，改善軸瓦及軸系振動(dòng)方面具有顯著優(yōu)勢(shì)。但在西門子百萬機(jī)組的設(shè)計(jì)中，為提高機(jī)組容量，低壓轉(zhuǎn)子的末級(jí)葉片采用1146mm 的鈦合金長(zhǎng)葉片，相對(duì)應(yīng)為增加轉(zhuǎn)子抗拉、抗扭力矩的強(qiáng)度，低壓轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)得很重（達(dá)95.3T）；中壓轉(zhuǎn)子（達(dá)36.17T）及低壓轉(zhuǎn)子都采用單軸瓦支撐，使的各支承軸承的載荷及比壓

5、大大增加。西門子百萬機(jī)組在軸系設(shè)計(jì)上代表了當(dāng)前世界汽輪機(jī)組的先進(jìn)水平，但是由于中、低壓轉(zhuǎn)子單支承軸瓦負(fù)載及比壓的增大，對(duì)于軸瓦在運(yùn)行中金屬溫度的升高創(chuàng)造了先天條件，相對(duì)于雙支承軸瓦，單支承設(shè)計(jì)是軸瓦運(yùn)行溫度高的原因之一。西門子汽輪機(jī)各軸瓦參數(shù)（如下表：2.2）表2.2 西門子汽輪機(jī)軸瓦參數(shù)軸徑尺寸 受力面積 比壓 功耗 潤(rùn)滑流量 潤(rùn)滑油量名 稱直徑寬度(mm)軸瓦型式(cm2) (MPa) (kW) (dm3/s) (m3/h)高壓缸軸承 250180 橢圓瓦 450 2.3 25.2 0.76 2.736徑向推力聯(lián)合軸承 380300 橢圓瓦 1140 2.53 417 12.07 43.4

6、52中壓缸軸承 475475 橢圓瓦 2256 3.2 206 6.01 21.636#1 低壓缸軸承 560560 橢圓瓦 3136 3.2 439 12.8 46.08#2 低壓缸軸承 560425 橢圓瓦 2380 2.43 336 9.8 35.28發(fā)電機(jī)軸承 500400 橢圓瓦 2000 2.56 201 5.86 21.096發(fā)電機(jī)軸承 500400 橢圓瓦 2000 2.56 201 5.86 21.096勵(lì)磁機(jī)軸承 260170 橢圓瓦 442 2.09 16.2 0.7 2.52合計(jì) 1841.4 53.86 193.896潤(rùn)滑油余量 4.104從表中可以看出：中壓缸軸承（

7、#3 瓦）及#1 低壓缸軸承（#4 瓦）的設(shè)計(jì)比壓最大，可以得出，西門子百萬機(jī)組的軸系支承點(diǎn)，在#3、#4 瓦處需要承擔(dān)的載荷最大。全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)762.2 汽輪機(jī)軸系的設(shè)計(jì)理念及在基建安裝中的工藝實(shí)現(xiàn)方面分析：由于轉(zhuǎn)子自身的重量，一根兩端支撐的轉(zhuǎn)子會(huì)有一定程度的撓曲，考慮到轉(zhuǎn)子的自然靜撓度以及靠背輪的平行找中，一系列軸系轉(zhuǎn)子的中心線不會(huì)是一條直的水平線而是一條圓滑的曲線；這條實(shí)際的中心線在術(shù)語上叫做轉(zhuǎn)子偏差曲線，即使在汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)這條偏差曲線仍保持不變；偏差曲線產(chǎn)生的撓度應(yīng)力會(huì)對(duì)軸系產(chǎn)生附加應(yīng)力，對(duì)軸系的安全穩(wěn)定影響巨大；因此，在基建安裝中控

8、制軸系的偏差曲線符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求至關(guān)重要；軸系形成的圓滑曲線中揚(yáng)度為零的一段是整個(gè)軸系最重要的位置，就是我們常說的軸系“絕對(duì)水平線”；也是控制軸系偏差曲線的關(guān)鍵所在，絕對(duì)水平線的位置是整個(gè)軸系的最低點(diǎn)，如果各轉(zhuǎn)子重量均勻的話，絕對(duì)水平線的位置也就是軸系中運(yùn)行沖擊載荷最重的位置；西門子百萬機(jī)組設(shè)計(jì)理念中，根據(jù)汽輪機(jī)各轉(zhuǎn)子的重量（高壓轉(zhuǎn)子：16.56T；中壓轉(zhuǎn)子：36.17T；#1、#2 低壓轉(zhuǎn)子：各95.3T；發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子：88T），并且充分考慮到各軸瓦的比壓分配（如表2.2），因?yàn)楸容^起來汽輪機(jī)中低壓缸3 只軸承中，#2 低壓缸軸承（5 瓦）的比壓最小，而發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子屬于雙支承（6、7 瓦），相對(duì)

9、來講比壓也是比較小的，因此在軸系設(shè)計(jì)上，將軸系的最低點(diǎn)也就是軸系的絕對(duì)水平線放在了5 瓦與6 瓦之間；也就是將軸系中運(yùn)行沖擊載荷最重的地方放在了#2低壓缸轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子連接的位置。這種設(shè)計(jì)對(duì)于整個(gè)軸系來講是最合理的，可以讓比壓較小的5 瓦及發(fā)電機(jī)6 瓦多承擔(dān)一些軸系的靜載荷及沖擊載荷，有效減少比壓最大的#3、4 瓦對(duì)于軸系的載荷分配，如此設(shè)計(jì)對(duì)于有效減少軸瓦載荷，有效控制運(yùn)行過程中軸瓦的金屬溫度是非常有利的。西門子汽輪機(jī)各軸瓦處軸頸的相對(duì)標(biāo)高設(shè)計(jì)（如下表2.3）；表2.3 各軸瓦設(shè)計(jì)標(biāo)高位置 #1 瓦 #2 瓦 #3 瓦 #4 瓦標(biāo)高 13.6 11.1 7.7 2.7位置 #5 瓦 #6

10、瓦 #7 瓦 #8 瓦標(biāo)高 0 0 9.6 21.2根據(jù)各軸瓦的設(shè)計(jì)標(biāo)高、各轉(zhuǎn)子的設(shè)計(jì)靜撓度以及各轉(zhuǎn)子軸向數(shù)據(jù)，可以用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出軸系的設(shè)計(jì)揚(yáng)度；（如下圖：2.4）圖2.4 軸系設(shè)計(jì)揚(yáng)度（計(jì)算值）上圖可以看出：5 瓦軸頸前揚(yáng)，6 瓦軸頸后揚(yáng)，軸系最低點(diǎn)及絕對(duì)水平線在5 瓦與6 瓦之間。全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)77“絕對(duì)水平線”在軸系設(shè)計(jì)中，是為了合理分配軸系各軸瓦載荷，減少軸系附加應(yīng)力，保證各軸瓦振動(dòng)、瓦溫都在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)的關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)；軸系絕對(duì)水平線的狀況同樣是影響支承軸瓦金屬溫度的重要因素；因此在基建安裝及機(jī)組大修軸系調(diào)整中必須與以保證。西門子百萬機(jī)

11、組汽輪機(jī)單支承軸系，軸系找中心時(shí)需要借助各轉(zhuǎn)子對(duì)輪的凹凸止口來實(shí)現(xiàn)，并且止口的搭接對(duì)于轉(zhuǎn)子的揚(yáng)度影響較大，在安裝、檢修工藝方面存在一定的難度；另外，當(dāng)前在國(guó)內(nèi)同類型機(jī)組的安裝、運(yùn)行尚處于剛剛開始階段，安裝隊(duì)伍對(duì)于此類機(jī)組汽輪機(jī)的安裝經(jīng)驗(yàn)不足，在軸系的安裝調(diào)整工藝方面尚不成熟，大都達(dá)不到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)；從投運(yùn)的一些同類型機(jī)組了解到的軸系安裝數(shù)據(jù)：（如下圖：2.5）圖2.5 某廠2 機(jī)組軸系揚(yáng)度上圖可以看出：4 瓦軸頸前揚(yáng)，5 瓦軸頸后揚(yáng)，軸系最低點(diǎn)及絕對(duì)水平線在4 瓦與5 瓦之間。軸系最低點(diǎn)及絕對(duì)水平點(diǎn)比設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)明顯前移，實(shí)際上代表5 瓦、#6 瓦沒有起到多承擔(dān)載荷的目的，3、4 瓦的載荷將進(jìn)一步增大

12、，為運(yùn)行中3、4 瓦的瓦溫偏高創(chuàng)造了條件；在基建安裝及大修過程中，如不能嚴(yán)格控制軸系的安裝、調(diào)整工藝，不能將軸系的最低點(diǎn)以及軸系的絕對(duì)水平線調(diào)整到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，將會(huì)成為造成中、低壓缸軸瓦在運(yùn)行中瓦溫偏高的重要原因。3.3 汽輪機(jī)軸瓦供油系統(tǒng)及調(diào)試方面分析：軸瓦的冷卻及潤(rùn)滑介質(zhì)是影響軸瓦運(yùn)行中金屬溫度的重要因素之一。從軸承的承載能力和軸承的穩(wěn)定性等方面綜合考慮，西門子推薦使用ISO VG46 的透平油；屬于高粘度類型，油膜剛度很大，相對(duì)粘度較低的油質(zhì)（如600MW 機(jī)組常用的32 透平油），承載能力更強(qiáng)；缺點(diǎn)是冷卻效果及流動(dòng)性相對(duì)差一點(diǎn)，軸承瓦溫容易偏高；為保證軸頸與軸瓦之間能形成良好的油膜，并有足

13、夠的油量來冷卻，因此汽輪機(jī)潤(rùn)滑油壓一般取0.120.15MPa。潤(rùn)滑油壓過高可能造成油擋漏油，軸承振動(dòng)；油壓過低、油量過小會(huì)使油膜建立不良，瓦溫升高，甚至?xí)p壞軸瓦。因此，對(duì)于汽輪機(jī)各軸瓦供油系統(tǒng)的調(diào)整至關(guān)重要，包括各軸瓦的供油量、供油壓力等方面。西門子百萬機(jī)組基建安裝及大修現(xiàn)場(chǎng)對(duì)于軸瓦供油系統(tǒng)的調(diào)試，軸承所需的油量通過軸承前潤(rùn)滑油管線中的節(jié)流閥進(jìn)行調(diào)整，將壓力油系統(tǒng)內(nèi)的油壓減少到潤(rùn)滑油過濾器下游所需的潤(rùn)滑油壓，大約在370 kPa (3.7 bar) 和400 kPa (4 bar)之間。（如下圖：2.6 所示）全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)78圖2.6 節(jié)

14、流閥及壓差/流量曲線西門子百萬機(jī)組在軸瓦潤(rùn)滑油系統(tǒng)設(shè)計(jì)上，給出的是潤(rùn)滑油流量標(biāo)準(zhǔn)（見表2.2），基建現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試時(shí)需要對(duì)節(jié)流閥進(jìn)行靜態(tài)調(diào)整、盤車狀態(tài)下的調(diào)整、機(jī)組3000r/min 狀態(tài)下的調(diào)整三個(gè)階段下完成，然后再借助節(jié)流閥的壓差和流量曲線來進(jìn)行核算，目的是為了使?jié)櫥土吭诟鬏S瓦中能得到合理分配，并能夠達(dá)到潤(rùn)滑油流量的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)；這個(gè)過程往往要經(jīng)過無數(shù)次的反復(fù)調(diào)整，是一個(gè)十分紛雜、費(fèi)力的調(diào)試過程，并且需要有豐富的經(jīng)驗(yàn)才能達(dá)到良好的效果；從投運(yùn)的同類型機(jī)組了解到，由于各種因素的影響，在軸瓦供油系統(tǒng)的調(diào)整工藝及調(diào)整效果方面，尚存在一定的差距；（如下表：2.7）表2.7 某廠同類型機(jī)組潤(rùn)滑油系統(tǒng)調(diào)試參數(shù)

15、軸瓦節(jié)流閥全關(guān)行程(mm)節(jié)流閥全開行程(mm)開度(mm)調(diào)整流量(m3/h)節(jié)流閥后壓力(Mpa,靜止)節(jié)流閥后壓力(Mpa 盤車)#1 43.48 66.52 47.5 23.04 0.355 0.370.39#2 69.52 133.4 79.3 63.88 0.04 0.04#3 59.9 106.28 70 46.62 0.07 0.07#4 70.88 134.4 82 63.52 0.062 0.065#5 60.1 107.5 77.1 17 0.09 0.09#6 56.88 105.64 66 9.12 0.16 0.145#7 52.8 106 62.8 10 0.13

16、5 0.13#8 42.48 67.12 45 2.52 0.245 0.25供油量合計(jì)：235.7 潤(rùn)滑油母管壓力(Mpa):0.395潤(rùn)滑油泵出口壓力(Mpa):0.55潤(rùn)滑油溫():34.6 盤車轉(zhuǎn)速:54從上表看出：中、低壓缸軸瓦潤(rùn)滑油量與標(biāo)準(zhǔn)相差較大，并且供油量合計(jì)：235.7 m3/h，但是潤(rùn)滑油泵的額定容量為：198 m3/h，調(diào)整計(jì)算值明顯超過了潤(rùn)滑油總量，潤(rùn)滑油泵的供油余量存在不足，運(yùn)行過程中各軸瓦潤(rùn)滑油供油在合理分配方面會(huì)存在偏差；基建安裝及大修現(xiàn)場(chǎng)對(duì)于軸瓦供油系統(tǒng)的調(diào)試，達(dá)不到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，中、低壓缸軸瓦潤(rùn)滑油量分配存在偏差，也是中、低壓缸軸瓦在運(yùn)行中瓦溫偏高的重要原因。全國(guó)

17、火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)793 應(yīng)對(duì)措施3.1 基建安裝期間的控制措施：3.1.1 各支承軸瓦處軸徑中心線設(shè)計(jì)標(biāo)高的控制：西門子百萬機(jī)組軸頸設(shè)計(jì)標(biāo)高（見表2.3），要求的是軸系調(diào)整完成后各支承軸瓦軸徑中心線最終的實(shí)際標(biāo)高；直接關(guān)系到軸系負(fù)荷分配，是軸系的關(guān)鍵控制數(shù)據(jù)，必須嚴(yán)格按標(biāo)準(zhǔn)保證；具體措施包括：3.1.1.1 軸承座標(biāo)高的調(diào)整：、汽輪機(jī)將各軸承座軸向、橫向位置調(diào)整好之后，用專用螺栓按照（表2.3）的要求調(diào)整軸承座的標(biāo)高，調(diào)整期間注意各軸承座的水平、揚(yáng)度應(yīng)符合機(jī)組設(shè)計(jì)要求；各軸承座的標(biāo)高一般使用長(zhǎng)距水平儀，按照西門子圖紙要求的專用位置進(jìn)行測(cè)量，最終標(biāo)高以

18、軸承座灌漿定位后的測(cè)量數(shù)值為準(zhǔn)，“H”點(diǎn)的驗(yàn)收數(shù)值誤差應(yīng)在0.05mm 以內(nèi)；、發(fā)電機(jī)軸瓦的支承座在發(fā)電機(jī)定子兩端的大端蓋上，可通過調(diào)整發(fā)電機(jī)定子軸向、橫向以及徑向位置，與調(diào)整定子兩端大端蓋與相對(duì)位置相結(jié)合的工藝方法，即要保證定子兩端大端蓋（發(fā)電機(jī)軸瓦支座）洼窩中心線符合標(biāo)高及中心標(biāo)準(zhǔn)要求，又要保證定子兩端大端蓋洼窩中心連線與兩端大端蓋內(nèi)平面的垂直度，也就是保證下一步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子與定子端蓋的垂直度，這對(duì)于以后保證發(fā)電機(jī)密封瓦的安裝質(zhì)量至關(guān)重要；、集電環(huán)軸瓦的支承座固定在集電環(huán)臺(tái)板上，可通過調(diào)整集電環(huán)臺(tái)板底部墊片的方法，調(diào)整集電環(huán)軸瓦的支承座洼窩中心線標(biāo)高，符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)；上述數(shù)據(jù)都應(yīng)作為“H”點(diǎn)進(jìn)

19、行見證驗(yàn)收，驗(yàn)收數(shù)據(jù)誤差應(yīng)在0.05mm 以內(nèi)；3.1.1.2 轉(zhuǎn)子就位前軸瓦標(biāo)高的調(diào)整：由于加工誤差，以及軸瓦底部調(diào)整墊片變動(dòng)的原因，軸瓦的軸承座標(biāo)高并不等同于軸瓦的標(biāo)高，軸承座標(biāo)高的調(diào)整只是安裝中必須的過渡工藝，各支承軸瓦軸徑中心線最終標(biāo)高的保證最終要靠軸瓦標(biāo)高的調(diào)整來實(shí)現(xiàn)；、低壓缸軸瓦（4、5 瓦）標(biāo)高的調(diào)整：軸瓦標(biāo)高測(cè)量方法：在保證4、5 瓦底部支座接觸良好的基礎(chǔ)上，將4、5 下瓦放在軸承座內(nèi)就位，同時(shí)將低壓轉(zhuǎn)子就位，制作專用工具，測(cè)量軸承座與軸頸最高點(diǎn)的標(biāo)高差值，再減去此處轉(zhuǎn)子軸頸直徑的一半得出此處軸頸中心的標(biāo)高與軸承座標(biāo)高的相對(duì)值；然后以5 瓦軸承標(biāo)高為“0”點(diǎn)，按照（表2.3）的

20、要求調(diào)整4 瓦軸承標(biāo)高，如發(fā)現(xiàn)5 瓦軸承標(biāo)高有偏差，也可以分別對(duì)4、5 瓦軸承標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，可通過調(diào)整軸瓦底部調(diào)整墊片厚度來實(shí)現(xiàn)，最終達(dá)到4 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高2.7mm；低壓內(nèi)缸各部件可根據(jù)軸瓦標(biāo)高的變化進(jìn)行微調(diào)整。、中壓缸軸瓦（3 瓦）標(biāo)高的調(diào)整：機(jī)組中壓缸在廠家整體組裝；測(cè)量3 瓦軸承標(biāo)高，然后通過調(diào)整3 瓦底部調(diào)整墊片厚度來調(diào)整標(biāo)高，最終實(shí)現(xiàn)3 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高7.7mm；相應(yīng)的汽缸與軸承座的徑向相對(duì)位置可通過調(diào)整貓爪墊片實(shí)現(xiàn)。全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)80、高壓缸軸瓦（1、2 瓦）標(biāo)高的調(diào)整：機(jī)組高壓缸在廠家整體組裝

21、；通過調(diào)整軸瓦底部調(diào)整墊片厚度來調(diào)整標(biāo)高，最終實(shí)現(xiàn)2 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高11.1mm，1 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高13.6mm；相應(yīng)的汽缸與軸承座的徑向相對(duì)位置可通過調(diào)整貓爪墊片實(shí)現(xiàn)。因本機(jī)組軸系將以高壓缸為基準(zhǔn)進(jìn)行調(diào)整，因此高壓缸軸瓦（1、2 瓦）標(biāo)高的要求最為關(guān)鍵。、發(fā)電機(jī)軸瓦（6、7 瓦）標(biāo)高的初調(diào)整軸承標(biāo)高的調(diào)整可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，通過調(diào)整發(fā)電機(jī)定子底部墊片和發(fā)電機(jī)定子端蓋相對(duì)位置相結(jié)合的方法實(shí)現(xiàn)；最終實(shí)現(xiàn)6 瓦軸頸中心標(biāo)高與5 瓦軸頸中心標(biāo)高相同，7 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高9.6mm；、集電環(huán)軸瓦（8 瓦）標(biāo)高的調(diào)整通過調(diào)整軸瓦底部調(diào)整墊片厚度來調(diào)整標(biāo)高，

22、最終實(shí)現(xiàn)8 瓦軸頸中心標(biāo)高比5 瓦軸頸中心高21.2mm。上述所有軸瓦標(biāo)高應(yīng)作為“H”點(diǎn)進(jìn)行見證驗(yàn)收，驗(yàn)收數(shù)據(jù)誤差在0.05mm 以內(nèi)；3.1.2 軸系調(diào)整方面的控制措施3.1.2.1 軸系調(diào)整，必須要保證軸系的“絕對(duì)水平線”要準(zhǔn)確；軸系的最低點(diǎn)在5 瓦和6 瓦之間的設(shè)計(jì)要求必須要保證，因?yàn)樗P(guān)系著軸系的穩(wěn)定及軸瓦的負(fù)荷分配，是控制瓦溫以及軸系振動(dòng)值的關(guān)鍵；可以利用各軸瓦標(biāo)高的設(shè)計(jì)要求，結(jié)合轉(zhuǎn)子靜撓度的經(jīng)驗(yàn)值，計(jì)算出軸系各支承軸瓦軸頸的揚(yáng)度（如圖2.4），在軸系調(diào)整時(shí)，可作為趨勢(shì)參考；有一點(diǎn)必須要保證，軸系調(diào)整時(shí)，5 瓦軸頸揚(yáng)度一定是向前揚(yáng)，否則，軸系需要重新調(diào)整，此點(diǎn)可作為最重要的“H”點(diǎn)進(jìn)

23、行驗(yàn)收；3.1.2.2 本機(jī)組整個(gè)軸系只有高壓轉(zhuǎn)子為雙支承轉(zhuǎn)子，為保證軸系找中心時(shí)的支承結(jié)構(gòu)與機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)下的支承狀態(tài)基本相吻合，西門子在設(shè)計(jì)上要求，整個(gè)軸系以高壓轉(zhuǎn)子為基準(zhǔn)，進(jìn)行軸系的調(diào)整；因此為保證整個(gè)軸系的設(shè)計(jì)標(biāo)高及絕對(duì)水平線，高壓轉(zhuǎn)子支承軸承（1、2 瓦）的位置、標(biāo)高至關(guān)重要，調(diào)整時(shí)必須要按照設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)與以保證；3.1.2.3 各轉(zhuǎn)子的撓曲曲線是確定值，要保證整個(gè)軸系聯(lián)接后形成圓滑曲線，就必須保證機(jī)組軸系按靠背輪精確對(duì)中；具體措施包括：、單支承轉(zhuǎn)子對(duì)輪找中心時(shí)，一般將聯(lián)軸器前端凸面嵌入另?xiàng)l轉(zhuǎn)子凹槽內(nèi)，并將靠背輪推開一定間隙后進(jìn)行中心偏差的測(cè)量；在實(shí)際操作中，開始轉(zhuǎn)子找中之前，首先要檢

24、查凹凸槽對(duì)中裝置的配和間隙，因?yàn)檫@直接關(guān)系到找中心的原始誤差；凹凸槽的圖紙尺寸是直徑差為0.05mm，相當(dāng)于兩對(duì)輪外圓的中心原始誤差已經(jīng)是0.025mm，接近于公差高限（0.03mm）；如檢查時(shí)加工好的凹凸槽直徑配和間隙超過0.06mm，就不能使用“聯(lián)軸器凸面嵌入另?xiàng)l轉(zhuǎn)子凹槽內(nèi)”的方法進(jìn)行找中，可以采用裝配工藝聯(lián)接螺栓或者使用假瓦綜合找中；此數(shù)值應(yīng)作為“W”點(diǎn)進(jìn)行見證驗(yàn)收，驗(yàn)收數(shù)據(jù)誤差應(yīng)在0.05mm 以內(nèi)；全國(guó)火電600MW 級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第十五屆年會(huì)論文集 汽機(jī)81、現(xiàn)場(chǎng)對(duì)于各轉(zhuǎn)子中心偏差的控制，西門子設(shè)計(jì)要求端面、圓周的中心偏差不超過0.03mm，為保證軸系穩(wěn)定以及軸瓦負(fù)荷的均勻，

25、各轉(zhuǎn)子中心如有偏差，在端面中心方面一定要保證是下張口，不允許有上張口；在圓周中心方面，一定要求高壓轉(zhuǎn)子高于中壓轉(zhuǎn)子，中壓轉(zhuǎn)子高于低壓1 轉(zhuǎn)子，低壓1 轉(zhuǎn)子高于低壓2 轉(zhuǎn)子，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子高于低壓2 轉(zhuǎn)子；此數(shù)值應(yīng)作為“H”點(diǎn)進(jìn)行見證驗(yàn)收，驗(yàn)收數(shù)據(jù)誤差應(yīng)在0.03mm 以內(nèi)；、各轉(zhuǎn)子找中心完閉，臨時(shí)螺栓聯(lián)接直到對(duì)輪螺栓鉸孔、研磨，必須保證兩對(duì)輪的聯(lián)接同心度0.02mm；同心度的計(jì)算公式：（兩對(duì)輪同一徑向位置兩塊表的測(cè)量數(shù)值之差-兩對(duì)輪對(duì)角兩塊表的測(cè)量數(shù)值之差）/2，所有數(shù)值中的最大值即為同心度；各轉(zhuǎn)子最終聯(lián)接后，同心度是檢驗(yàn)對(duì)輪聯(lián)接質(zhì)量的關(guān)鍵指標(biāo)，驗(yàn)收數(shù)據(jù)誤差應(yīng)在0.02mm 以內(nèi)；3.1.3 軸瓦

26、裝配方面的控制措施3.1.3.1 高壓缸軸承安裝在球形座上，低壓缸軸承安裝在圓柱形殼內(nèi)；裝配時(shí)應(yīng)將紅丹粉涂于軸承上（凸面）檢查軸承與支座的接觸；球面支承軸承檢查時(shí)以機(jī)組縱向軸線為轉(zhuǎn)動(dòng)軸輕微轉(zhuǎn)動(dòng)軸承，接觸面應(yīng)為70%80%。圓柱面支承軸承檢查時(shí)以軸承座橫向軸線為轉(zhuǎn)動(dòng)軸輕微轉(zhuǎn)動(dòng)軸承，合格的要求是得到一條寬約20mm 的連續(xù)接觸線。若接觸面不符合要求，須用刮刀對(duì)支架（凹面）進(jìn)行修刮。圓柱面支承軸承（3、4、5、6、7 瓦）自位能力較差，因此，軸瓦裝配時(shí)必須要保證軸瓦的縱向水平、揚(yáng)度與轉(zhuǎn)子軸頸的揚(yáng)度相附，以避免因軸承的縱向載荷不均而造成軸瓦損壞、瓦溫升高的異常事件（在600MW 機(jī)組汽輪機(jī)就曾出現(xiàn)過此情況）；支承面的接觸情況（如下圖：3.1）應(yīng)做為“H”點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)收；圖3.1 支承軸承的接觸示意圖3.2 基建期間及大修后調(diào)試階段的控制措施：3.2.1 潤(rùn)滑油流量節(jié)流閥的調(diào)整；轉(zhuǎn)子靜止時(shí)進(jìn)行軸承油流量的預(yù)調(diào)整；