橋梁工程現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案（word23頁）

1、PAGE PAGE 24支架搭設(shè)方案一、工程概況 工程概況在圖紙總說明里摘錄，然后敘述重難點(diǎn)。二、支架搭設(shè)方案1、主橋采用滿堂支架澆筑施工法,在高速路每側(cè)通行車道搭設(shè)門洞，保障高速路正常通行要求。支架及門洞搭設(shè)：邊跨采用WDJ碗扣型鋼管，跨路施工需在高速公路上搭設(shè)門洞。按招標(biāo)文件專用本第402.03（增加第六條）要求，上跨濟(jì)青高速公路大橋主橋支架設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)充分考慮到濟(jì)青高速公路的通行要求，每側(cè)各設(shè)置兩個(gè)通行車道，要求凈寬不小于7.5米，凈高不小于5米。每側(cè)門洞搭設(shè)設(shè)計(jì)為通行凈寬度為7.5米，凈高為5.2米。門洞支墩采用D530mm的鋼管柱，管柱中心間距2.58m；門洞頂過梁采用35*35 HW型

2、鋼，HW型鋼的枕梁采用32c號(hào)工字鋼（并排2根）。門洞支墩在高速公路中央分隔帶內(nèi)設(shè)置兩排D530鋼管柱（中支墩）,在硬路肩設(shè)置一排鋼管柱（邊支墩）。2、邊跨WDJ碗扣型（48*3.5mm）支架滿堂布設(shè)。箱梁底板下60cm*60cm*120，翼板側(cè)布置60cm*90cm*120。即箱梁底板下支架縱橫向間距采用0.6m；翼板下支架縱向間距采用0.6m，橫向間距采用0.9m；立桿支架底部及頂部均采用0.6m步距，中部采用1.2m步距，支架底部設(shè)置掃地橫桿。立桿使用LG120、LG150、LG180、LG240、LG300五種型號(hào)搭配支立，保證立桿接口交錯(cuò)布置。為保證支架穩(wěn)定性，用6m普通鋼管和活動(dòng)扣

3、件搭設(shè)剪刀撐，角度控制在3060之間。縱向剪刀撐設(shè)置6道，即每道箱梁腹板處和支架最外排各1道，橫向剪刀撐1.8m設(shè)置一道；每根鋼管至少保證四個(gè)卡子與立桿連接，剪刀撐用單根鋼管長度不夠時(shí)，用鋼管連接，每個(gè)連接處不得少于兩個(gè)卡子。1、支架：中橫梁兩側(cè)各6m范圍內(nèi)采用30*60*120步距布置（即縱橫向間距為30*60cm,豎向步距為120cm）;箱室及腹板底均采用60cm*60cm*120步距布置；翼板處采用60cm*90cm*120cm步距布置。2、縱向分布木：10*15，全橋通長布設(shè)；3、橫向分布木：10*10，中橫梁兩側(cè)各6m范圍內(nèi)箱梁底板下間距采用25布設(shè)，中橫梁兩側(cè)各6m范圍外箱梁底板下

4、兩側(cè)翼板處采用30cm間距布設(shè)；4、側(cè)模：橫肋間距60，豎肋間距30，采用10*10方木；在中橫梁處豎肋間距適當(dāng)加密為25cm。5、竹膠板：底模、側(cè)模、翼板采用優(yōu)質(zhì)覆膜A類竹膠板，規(guī)格122*244*1.5；6、內(nèi)模支架：鋼管支架采用60*60*60；7、支架底托下墊木：10cm*15cm*4m的方木；三、主橋支架、模板、地基受力驗(yàn)算a、計(jì)算依據(jù)：設(shè)計(jì)圖紙；箱梁砼澆注方法：采用分兩次澆注完成（荷載計(jì)算按一次澆注計(jì)算）。模板支架使用材料、規(guī)格及其力學(xué)性能。b、檢算內(nèi)容底模、縱橫向木枋的強(qiáng)度、撓度檢算。立桿整體穩(wěn)定性檢算。地基承載力檢算。c、檢算原則：方木按照市場上最普遍的紅松考慮，彈性模量9*1

5、03Mpa ,抗彎強(qiáng)度12Mpa；抗剪強(qiáng)度1.9MPa，容重取木材最大容重7.5kn/m3。檢算要求所有方木的彎曲最大正應(yīng)力均小于其容許應(yīng)力12MPa。立柱桿件容許應(yīng)力按215MPa進(jìn)行計(jì)算。所有桿件的撓度變形量均小于L/400。（一）荷載計(jì)算：本橋箱梁為變截面箱梁，箱梁底至地面平均高度為7.5m，擬采用48*3.5mm鋼管作為全橋支架的基本構(gòu)件，橫向木枋擬采用10*10cm松木單層布置，間距25cm-30cm，縱向木枋采用15*10cm松木單層布置，經(jīng)初步設(shè)計(jì)的支架結(jié)構(gòu)詳見附圖所示。根據(jù)鋼管支架設(shè)計(jì)圖，支架頂部直觀布置圖見下圖所示1、荷載分析（1）、鋼筋混凝土自重 箱梁鋼筋混凝土自重屬均布荷

6、載，直接作用于底模及側(cè)模，根據(jù)設(shè)計(jì)圖可得箱梁各部分最不利自重荷載為：中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)： q1橫梁=3.8*26=98.8KN/m2中橫梁兩側(cè)6米腹粱處： q1腹板=2.16*26=56.16KN/m2中橫梁兩側(cè)6m處腹梁厚度： h=2*X1.5/281.5+1.64=2*231.5/281.5+1.64=3.13m底板厚度： D=0.2*X1.5/281.5+0.3=0.2*231.5/281.5+0.3=0.45m1m范圍內(nèi)腹板面積：S=0.5*(3.13+0.16)+0.25*0.45*2+0.2*0.2*2+(0.39+0.45 /2*0.25*2=2.16m2 端橫梁處：q1端梁=

7、1.8*26=46.8 KN/m2翼板處： q1翼板=1*0.7*1*26=18.2KN/m2因中橫梁兩側(cè)6m處腹梁荷載大于端粱處，兩處支架布設(shè)相同，可只驗(yàn)算中橫梁兩側(cè)6m腹梁處滿足要求即可。(2)、竹膠板底模（板厚=1.5cm 容重=10.08KN/m3）q2=1*1*0.015*10.08KN/m3=0.15KN/m2(3)、橫向木枋（10*10cm）中橫梁兩側(cè)6米內(nèi)段落 q3=1/0.25*0.1*0.1*7.5=0.3KN/m2中橫梁兩側(cè)6米外及翼板處q3=1/0.3*0.1*0.1*7.5=0.25KN/m2(4)、縱向木枋（15*10cm）中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi) q4橫梁=1/0.6

8、*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2中橫梁兩側(cè)6米腹板處 q4腹板=1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19 KN/m2中橫梁兩側(cè)6米外翼板處 q4翼板=1/0.9*0.1*0.15*7.5=0.13 KN/m2(5)、支架體系自重、單根鋼管自重按7.5m的支架高度計(jì)算鋼管自重荷載（含配件、剪刀撐及水平拉桿等），48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m，加配件乘以系數(shù)2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=7.5m*3.84kg/m*系數(shù)2*9.8N/1000=0.56KN/根、鋼管支架體系自重根據(jù)支架設(shè)計(jì)圖，中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)平均每平方米布置了6.05根鋼管，中橫梁

9、兩側(cè)6米腹板外箱室底板處平均每平方米布置了1.83根鋼管，則支架體系自重為：中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi) q5橫梁=0.56*1/（0.6*0.3）=3.11KN/m2 中橫梁兩側(cè)6米腹板外 q5腹板=0.56*1/（0.6*0.6）=1.56KN/m2 翼板處 q5翼板 =0.56*1/（0.6*0.9）=1.04 KN/m2(6)、施工機(jī)具及人員荷載 q6=1.5KN/m2 (7)、傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載 q7=2.0KN/m2(8)、振搗砼產(chǎn)生的荷載 q8=2.0KN/m2(9)、風(fēng)荷載： 支架高度為8.5m左右，風(fēng)荷載按0.85 KN/m2考慮2、荷載組合根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)P175表8-5要求

10、，計(jì)算中靜載系數(shù)取值1.2，動(dòng)載系數(shù)取值1.4。（1）、驗(yàn)算底模、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)底模 q=1.2(q1橫梁+q2)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=126.44KN/m2 、中橫梁兩側(cè)6米腹板處底模q=1.2(q1腹板+q2)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.27KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=29.72KN/m2 （2）、驗(yàn)算橫向木枋、中

11、橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi) q=1.2(q1橫梁+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.3)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=126.80 KN/m2 、中橫梁兩側(cè)6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.57KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+ q2+q3)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15+0.25)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=30.02KN/m2 （3）、驗(yàn)算縱向木枋、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi) q=

12、1.2(q1橫梁+q2+q3+q4橫梁)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.30+0.19)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=127.03KN/m2 中橫梁兩側(cè)6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25+0.19)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.8KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2+q3+q4翼板)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15+0.25+0.13)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=30.18KN/m2 （4）、驗(yàn)算立桿、

13、地基、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)q=1.2(q1橫梁+q2+q3+q4橫梁+q5橫梁)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.3+0.19+3.11)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=130.76KN/m2 、中橫梁兩側(cè)6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板+q5腹板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25+0.19+1.56)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=77.67KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2+q3+q4翼板+q5翼板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(18.2+0.15+0.25+0.13

14、+1.04)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=31.42KN/m2 (二)、結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 1、底模板驗(yàn)算底模釘在橫向木枋上，直接承受上部施工荷載,取承受最大荷載的腹板處(橫梁與腹板處承受的荷載相同)進(jìn)行驗(yàn)算,截取1m寬的竹膠板簡化為相應(yīng)跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗(yàn)算，1m寬*0.015m厚竹膠板截面特性： I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4 W=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2（1）、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)底模板驗(yàn)算該段落模板直接承受混凝土荷載，底部橫向方木中心間距25cm, 截取

15、1m寬的竹膠板簡化為相應(yīng)25cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗(yàn)算,則q=126.44KN/m2*0.25m=31.61KN/m計(jì)算簡圖如下：a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*31.61*0.252=0.20KN.mw =Mmax/W=0.20/(3.75*10-5)/1000=5.33Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax=qL4/(150EI)=31.61*0.254/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.032cmf=L/400=0.063cm 滿足要求（2）中橫梁兩側(cè)6米腹板處底模板驗(yàn)算該段落模板直接承受混凝土荷載，底部橫向方木中心間距30cm,

16、截取1m寬的竹膠板簡化為相應(yīng)30cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗(yàn)算,則q=75.27KN/m2*0.30m=22.58KN/m計(jì)算簡圖如下： a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*25.28*0.32=0.203KN.mw =Mmax/W=0.203/(3.75*10-5)/1000=5.41Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax=qL4/(150EI)=25.28*0.34/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.054cmf=L/400=0.075cm 滿足要求（3）、翼板底模板驗(yàn)算該段落模板直接承受混凝土荷載，底部橫向方木中心間距30cm, 截取1m寬

17、的竹膠板簡化為相應(yīng)30cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗(yàn)算,則q=29.72KN/m2*0.3=8.92KN/m按三等連續(xù)梁進(jìn)行截面驗(yàn)算：計(jì)算簡圖如下： a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*8.92*0.302=0.08KN.mw =Mmax/W=0.08/(3.75*10-5)/1000=2.13Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax=qL4/(150EI)=8.92*0.304/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.019cmf=L/400=0.075cm 滿足要求2、橫向木枋驗(yàn)算橫向木枋采用10*10cm松木單層布設(shè)，直接承受底模傳遞下來的荷載，中橫

18、梁兩側(cè)6米段落內(nèi)采用跨徑為0.6m的三等跨連續(xù)梁來計(jì)算，翼板用跨徑為0.9m的三等跨連續(xù)梁來計(jì)算。（1）、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)橫向木枋驗(yàn)算支點(diǎn)中心間距60cm，順橋方向中心間距為25cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.6*0.25*126.8)/0.6=31.7KN/m，計(jì)算簡圖如下：、10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*31.7*0.602=1.14KN.mw =Mmax/

19、W=1.14/(1.67*10-4)/1000=6.83Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(150EI)=31.7*0.64/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.037cmf=L/400=0.15cm 滿足要求（2）、中橫梁兩側(cè)6米腹板處橫向木枋驗(yàn)算 支點(diǎn)中心間距60cm，順橋方向中心間距為30cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.6*0.3*75.57)/0.6=22.67KN/m，計(jì)算簡圖如下： 、10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=1

20、2MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*22.67*0.602=0.82KN.mw =Mmax/W=0.82/(1.67*10-4)/1000=4.91Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(150EI)=22.67*0.64/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.026cmf=L/400=0.15cm 滿足要求（3）、翼板處橫向木枋驗(yàn)算 支點(diǎn)中心間距90cm，順橋方向中心間距為30cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.9*0.3*30.02)/0.9=9.006KN/m，計(jì)算簡

21、圖如下： 、10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*9.006*0.902=0.73KN.mw =Mmax/W=0.73/(1.67*10-4)/1000=4.37Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(150EI)=9.006*0.94/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.053cmf=L/400=0.15cm 滿足要求3、縱向木枋驗(yàn)算縱向

22、木枋采用15*10cm松木枋單層布置，直接承受橫向木枋傳遞下來的荷載。中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)及其外箱室底板處的縱向木枋按跨徑為0.6m的三等跨連續(xù)梁來計(jì)算，翼板處為跨徑為0.9m的三等跨連續(xù)梁。（1）、中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)縱向木枋驗(yàn)算中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)縱向木枋支點(diǎn)中心間距為60cm，橫向間距30cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.6*0.3*127.03)/0.6=38.11KN/m，計(jì)算簡圖如下： 、15*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106k

23、N/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*38.11*0.62=1.37KN.mw =Mmax/W=1.37/(3.75*10-4)/1000=3.65Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(150EI)=38.11*0.64/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.013cmf=L/400=0.15cm 滿足要求（2）、中橫梁兩側(cè)6米段落外箱梁底縱向木枋驗(yàn)算中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)縱向木枋支點(diǎn)中心間距為60cm，橫向間距60cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.6*0.6*75.8)/0.6=45.48KN/m，計(jì)算簡圖如下

24、： 、15*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*45.48*0.62=1.64KN.mw =Mmax/W=1.64/(3.75*10-4)/1000=4.37Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(150EI)=45.48*0.64/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.016cmf=L/400=0.15cm 滿足要求（3）、翼板底縱向木枋

25、驗(yàn)算翼板底縱向木枋支點(diǎn)中心間距為90cm，橫向間距60cm，則橫向木枋的分布荷載為: q=（0.9*0.6*30.18)/0.9=18.11KN/m，計(jì)算簡圖如下：、15*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗(yàn)算a、彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q*L2=0.1*18.11*0.92=1.47KN.mw =Mmax/W=1.47/(3.75*10-4)/1000=3.91Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗(yàn)算fmax= qL4/(15

26、0EI)=18.11*0.94/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.031cmf=L/400=0.225cm 滿足要求4、立桿驗(yàn)算（1）、立桿軸向荷載計(jì)算據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)，采用48*3.5鋼管作支架，當(dāng)橫桿步距為1.2 時(shí)，對(duì)接立桿的容許荷載N容=33.1KN。立桿底部承受豎向荷載為:中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)箱室下:N=0.3*0.6*130.76KN/m2=23.54KNN容=33.6KN。（內(nèi)插路橋施工計(jì)算手冊(cè) P189表8-34）中橫梁兩側(cè)6米段落外箱室下:N=0.6*0.6*77.67KN/m2=27.96KNN容=33.6KN翼板下：N=0.6*0.9*31.42

27、KN/m2=16.97KN N容=33.6KN. 結(jié)論:單根立桿承受荷載滿足容許荷載要求。（2）、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿的計(jì)算長度L0 L0=120cm 截面回轉(zhuǎn)半徑I i=1.58cm截面積A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3鋼材的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 容許=215Mpa長細(xì)比 = L0/i= 120/1.58=76軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)=0.715（查路橋施工計(jì)算手冊(cè)P790 3-26表）則立桿的穩(wěn)定性按下列公式計(jì)算（取中橫梁兩側(cè)6米段落外箱室下最大值計(jì)算）:N/(*A)=27.96*1000/(0.715*4.89*10-4)/106=79.97Mpa容許=215Mpa（3）考慮風(fēng)

28、荷載的穩(wěn)定性驗(yàn)算：由于本項(xiàng)目屬內(nèi)陸地區(qū)，各季的平均風(fēng)速相差不大,且支架高度較低,考慮風(fēng)荷載對(duì)滿堂支架力桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，風(fēng)荷載可取值0.85 KN/m2。 立桿底部承受豎向荷載計(jì)算：（風(fēng)荷載為動(dòng)荷載，活載系數(shù)取ri=1.4）中橫梁兩側(cè)6米段落內(nèi)箱室下:N=0.3*0.6*（130.76+1.4*0.85）KN/m2=23.75KN N容=33.6KN。（內(nèi)插路橋施工計(jì)算手冊(cè) P189表8-34）中橫梁兩側(cè)6米段落外箱室下:N=0.6*0.6*（77.67+1.4*0.85）KN/m2=28.39KNN容=33.6KN。翼板下：N=0.6*0.9*（31.42+1.4*0.85）KN/m2=17

29、.61KN N容=33.6KN.取中橫梁兩側(cè)6米段落外箱室下最大值進(jìn)行立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算： N/(*A)=28.39*1000/(0.715*4.89*10-4)/106=81.20Mpa容許=215Mpa結(jié)論：支架立桿的穩(wěn)定性滿足要求。（三）、地基驗(yàn)算地基處理:搭設(shè)支架前先清除表土，并進(jìn)行填前碾壓，而后分層填筑50cm建筑碎料并碾壓密實(shí)，最后鋪筑20cm石灰土，碾壓后密實(shí)度不小于96%。填筑寬度較支架兩側(cè)各加寬0.5m,高程較原地面高出0.5m。期間要注意石灰土的養(yǎng)生，并用觸探儀檢測地基實(shí)際承載力。地基處理完畢后，按支架搭設(shè)要求放樣布設(shè)10cm*15cm*4m的方木作為支架底托下墊木，據(jù)路橋施工

30、計(jì)算手冊(cè)p360表11-17，碎石土密實(shí)狀態(tài)下最小的容許承載力可達(dá)500-700Kpa，我們按以上方法處理的地基遠(yuǎn)大于該容許承載力范圍。支架底托采用10cm*10cm，根據(jù)路橋設(shè)計(jì)與通用規(guī)范第5.0.3條，擴(kuò)散角采用45，底托的擴(kuò)散面積保守采用0.06 m2（30cm*20cm）考慮，則支架對(duì)地基的壓力為： 27.96KN /(0.3*0.2)m2=466Kpa500Kpa結(jié)論：地基承載力滿足要求結(jié)論：通過以上驗(yàn)算，鋼管支架方案滿足受力要求。四、主跨門洞鋼管柱支墩、橫梁受力驗(yàn)算門洞采用D530mm的鋼管柱作支墩，中支墩縱向布置2排,邊支墩1排, 箱梁底板下立柱間距2.65m，翼板下立柱間距2.

31、75m，每排鋼管柱11根。柱頂布置雙排32c工字鋼作支墩橫向枕梁；采用400*400HW型鋼作縱向過梁，縱梁全橋橫向布置：底板以下間距0.6m，翼板下0.9m。橫向布置寬度27m，共40根(16/0.6+1+11/0.9)，梁底16米寬范圍布置28根,兩側(cè)翼板下共12根。門洞通行寬度設(shè)計(jì)7.5m，計(jì)算跨度L=7.5+0.85+0.53=8.88m。按9m驗(yàn)算受力，按9m驗(yàn)算剛度。、門洞支墩：中支墩為兩排D530*10的鋼管柱，邊支墩為1排，箱梁底板下橫向中心距2.65米，翼板下間距2.75米；、門洞縱梁：400*400HW型鋼，間距60，底板16米范圍布28根,兩側(cè)翼板共布12根；、門洞枕梁：

32、32c工字鋼（320*134*13.5*15）；、門洞頂縱向分布方木：15*10cm,箱梁底中心距60cm,翼板下90cm;、門洞縱梁頂橫向分布木：10*10，中心距30。（一）荷載計(jì)算：1、截面面積 箱梁混凝土分兩次澆筑，受力驗(yàn)算以全斷面重量計(jì)算荷載，按均布荷載計(jì)算，以增加安全系數(shù)。(1)腹梁(最不利荷載):門洞最外側(cè)處腹梁厚度： h=2*X1.5/281.5+1.64=2*9.51.5/281.5+1.64=2.04m底板厚度： D=0.2*X1.5/281.5+0.3=0.2*9.51.5/281.5+0.3=0.35m門洞最外端截面面積：S=16*2.04-14*（2.04-0.25-

33、0.35）+6*0.2*0.2/2+6*0.8*0.2/2+（0.5+0.7）/2*1*2+(0.5+0.2)/2*2.9*2=16.31m2按均布荷載考慮受力（增大安全系數(shù)只分布底板）： q1 =16.31*26/16=26.5KN/m22、荷載計(jì)算(1)門洞受力(按平均值考慮)單位荷載:G門洞q1腹板=16.31*26/16=26.5KN/m2。(2)、竹膠板底模（板厚=1.5cm 容重=10.08KN/m3）q2=1*1*0.015*10.08KN/m3=0.15KN/m2、橫向木枋（10*10cm）q3=1/0.3*0.1*0.1*7.5=0.25KN/m2(4)、縱向木枋（15*10

34、cm） q4=1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19 KN/m2 (5)、支架體系自重、單根鋼管自重門洞頂按2m的支架高度計(jì)算鋼管自重荷載（含配件、剪刀撐及水平拉桿等），48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m，加配件乘以系數(shù)2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=2m*3.84kg/m*系數(shù)2*9.8N/1000=0.15KN/根、鋼管支架體系自重根據(jù)支架設(shè)計(jì)圖，箱室底板處平均每平方米布置了1.83根鋼管，則支架體系自重為： q5 =0.15*1/（0.6*0.6）=0.42KN/m2 (6)、施工機(jī)具及人員荷載 q6=1.5KN/m2 (7)、傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載 q7=2

35、.0KN/m2(8)、振搗砼產(chǎn)生的荷載 q8=2.0KN/m2(9)、風(fēng)荷載： 支架高度為8.5m左右，風(fēng)荷載按0.85 KN/m2考慮荷載取值系數(shù)：靜載系數(shù)rG=1.2，活載系數(shù)rQ=1.4P門洞=26.5*1.2+1.2*（0.15+0.25+0.19+0.42）+1.4*（(1.5+2+2+0.85)41.90 KN/m2。（二）門洞縱過梁H型鋼強(qiáng)度驗(yàn)算400*400HW縱梁型鋼，箱梁底板下間距60，以配合門洞頂部支架布設(shè)。每根縱梁縱向均布荷載q=41.90*0.6=25.14KN/m，40號(hào)H型鋼自重172kg/m，計(jì)1.72KN/m；荷載總重 q縱=25.14+1.72=26.86K

36、N/m 1、根據(jù)400*400H(16Mn)型鋼的截面尺寸參照路橋施工計(jì)算手冊(cè)P185鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： 抗拉(彎)f=215 Mpa；抗剪fv=125 Mpa。2、按簡支梁計(jì)算，驗(yàn)算抗彎能力：按9米驗(yàn)算受力跨中彎矩M=q*l2/8=26.86*9*9/8=271.96 KNm?？缰薪孛嫦戮壚瓚?yīng)力：=M/W= 271.96*100/3340=8.143KN/cm2=81.43Mpaf=215Mpa(W為抗彎截面模量，采用型鋼表Wx=3340cm3)3、支點(diǎn)上部受壓約束，按連續(xù)結(jié)構(gòu)驗(yàn)算抗剪能力：(支點(diǎn)外部邊緣距中距離忽略不計(jì))剪力Q=q*L/2=26.86*9/2=120.87KN；面積矩，近似按

37、S=(A/2)*(H/2)=AH/4=219.5*40/4=2195cm3(A為H型鋼截面積，H為總高40)剪應(yīng)力：=Q*S/(B*I)= 120.87*2195 cm3/(1.3 cm*66690 cm4)=3.06KN/cm2=30.6Mpafv=125Mpa（見路橋施工計(jì)算手冊(cè)P411表12-1）(計(jì)算式中，B為腹板寬度1.3cm，I為慣性矩，采用型鋼表Ix=66690 cm4)(三) 門洞縱過梁剛度驗(yàn)算跨中撓度計(jì)算按門洞頂寬度9米計(jì)算： 最大彎曲撓度計(jì)算(計(jì)算參照路橋施工計(jì)算手冊(cè)P784)：f=5ql4/384EI=5*26.86*90004/(384*2.1*105*66690*10

38、4)=16.38mmL/400=22.5(鋼材彈性模量E=2.1*105Mpa，容許撓度按L/400)。(四) 枕梁受力驗(yàn)算門洞鋼管柱頂部枕梁：2排32c工字鋼（320*134*13.5*15）；H型鋼上部承受均布荷載q=41.9KN/m2，40號(hào)H型鋼自重172kg/m，計(jì)1.72KN/m；計(jì)算時(shí)按H型密布考慮枕梁受力：每平方米35*35H型鋼自重：1.72*（1/0.6）=2.87KN/m232c工字鋼自重62.7Kg/m，計(jì)0.63KN/m；每根工字鋼承受均布荷載為：q=(41.9+2.87)*9*2.65+2.65*4*0.63)/2.65/4根=101.36KN/m 1、工字鋼強(qiáng)度驗(yàn)

39、算（1）、按簡支梁計(jì)算，驗(yàn)算抗彎能力：跨中彎矩M=q*l2/8=101.36*2.652/8=88.98KNm跨中截面下緣拉應(yīng)力：=M/W=88.98*100/760.8=11.70KN/cm2=117Mpaf=215Mpa (W為抗彎截面模量，采用型鋼表P63：Wx=760.8cm3)（2）、支點(diǎn)上部受壓約束，驗(yàn)算抗剪能力：剪力Q=q*L/2=101.36*2.65/2=134.29KN；面積矩，近似按S=(A/2)*(H/2)=AH/4=79.92*32/4=639.36cm3(A為工型鋼截面積，H為總高32)剪應(yīng)力：=Q*S/(B*I)= 134.29*639.36cm3/(1.35cm

40、*12173 cm4)=5.225KN/cm2=52.25Mpafv=125Mpa(計(jì)算式中，B為腹板寬度1.35cm，I為慣性矩，采用型鋼表Ix=12173 cm4)2、剛度驗(yàn)算:跨中撓度計(jì)算按門洞頂枕梁寬度2.65米計(jì)算；最大彎曲撓度計(jì)算(計(jì)算參照路橋施工計(jì)算手冊(cè)P784)： f=5ql4/384EI=5*101.36*26504/(384*2.1*105*12173*104)=2.55mmL/400 =6.63mm(鋼彈性模量E=2.1*105Mpa，容許撓度按l/400)。(五) 門洞支墩鋼管立柱受力驗(yàn)算門洞中支墩為兩排，排中心間距1.37米，其上縱梁采用40號(hào)型鋼連接兩門洞間隔部分，

41、其受力遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于邊支墩，在此只驗(yàn)算邊支墩即可。邊支墩采用1排D530mm的鋼管，箱梁底板下16m范圍內(nèi)設(shè)計(jì)間距2.65m,共布設(shè)7根，其上布置40號(hào)H型鋼28根；兩側(cè)翼板下間距2.75米，共布設(shè)4根，其上布置40號(hào)H型鋼12根。因翼板荷載較輕，只對(duì)箱梁底板下支墩進(jìn)行驗(yàn)算。 H型鋼總重：28*（8.88+0.53）m *1.72 KN/m=453.19KN32c工字鋼受力P1=41.9+453.19/(16*9)= 45.05KN/m232c工字鋼總重：16*4*62.74Kg/m=4015.36Kg=40.15KNF洞= S*P1=16*9*45.05=6487.2KN；單根D530鋼管受力:F

42、單柱=(6487.2KN+40.15KN)/7/2= 466.24KN/根；鋼管截面最小回轉(zhuǎn)半徑i17.327mm，鋼管立柱取高度為4.5m。根據(jù)書鋼結(jié)構(gòu)簡易計(jì)算書：i（I/A）=（46219.896cm4/153.938cm2）=17.327cm長細(xì)比l/i450/17.32725.97=26,考慮使用: 26*(345/235)=32查表P79得:穩(wěn)定系數(shù)0.929。鋼管截面面積：A03.14*(50/2)2-3.14*(48/2)2=153.938cm2強(qiáng)度驗(yàn)算：aN/A0466.24KN*1000/(153.938*100)mm230.29MPaa 215 MPa ；穩(wěn)定驗(yàn)算：a466

43、.24*1000/(0.929*153.938*100)mm232.6MPaa 215 MPa ；(六) 地基承載力驗(yàn)算 確定邊支墩地基承載力，邊支墩寬度1.03m,橫向長度澆注整體基礎(chǔ)。PN/ A466.24KN /（1.03m*1.325m）341.63KN /m2341.63KPa高速公路路面承載力能夠滿足要求。通過以上驗(yàn)算，門洞搭設(shè)方案滿足受力要求。五、支架預(yù)壓及預(yù)拱度方案 、支架預(yù)壓：門洞及支架搭設(shè)完成后需對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，以消除支架的非彈性變形同時(shí)，在加載前、加載中,要對(duì)模板、支架的沉降變形進(jìn)行觀測,卸載后還要對(duì)支架模板的變形恢復(fù)情況進(jìn)行觀測，卸載時(shí)按照均值卸載按兩次卸完，分別為50

44、%。布點(diǎn)初測：加載前需對(duì)支架基礎(chǔ)頂、支架底和底模頂進(jìn)行標(biāo)高布點(diǎn)測量，觀測點(diǎn)布置在地面以及模板底的方木上，以四分之一跨度為縱距，三分之一梁底寬度為橫距分別設(shè)置觀測點(diǎn)。測量點(diǎn)設(shè)在支點(diǎn)、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6處，橫向均設(shè)3點(diǎn)位。加載卸載順序：為加快施工進(jìn)度，同時(shí)保證預(yù)壓效果，不考慮進(jìn)行整聯(lián)等載預(yù)壓，實(shí)行分跨超載預(yù)壓。按照梁體荷載的120%逐跨進(jìn)行加載，預(yù)壓荷載分期加到支架頂部，加載卸載順序?yàn)椋喊搭A(yù)壓荷載總重的050%75%100%50%25%0進(jìn)行分期加載及分期卸載，并測得各級(jí)荷載下的測點(diǎn)的變形值。沉降觀測：預(yù)壓觀測48小時(shí)（觀測時(shí)間以沉降穩(wěn)定為準(zhǔn)），加載完成后每2小時(shí)觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm,即為趨于穩(wěn)定，改為每6小時(shí)觀測一次，沉降穩(wěn)定48小時(shí)后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，即可進(jìn)行卸載。第一次卸載后停46小時(shí)，觀測2次。第二次