汽輪機設備及運行-教學課件(105p)

1、汽輪機設備及運行課件（4）4 汽輪機的工作原理 1、汽輪機的級：是由一組安裝在噴嘴汽室或隔板上的靜葉柵和一組安裝在葉輪上的動葉柵所組成，它是汽輪機作功的最小單元。2、級內(nèi)能量轉換過程：具有一定壓力、溫度的蒸汽通過汽輪機的級時，首先在靜葉柵通道中得到膨脹加速，將蒸汽的熱能轉化為高速汽流的動能，然后進入動葉通道，在其中改變方向或者既改變方向同時又膨脹加速，推動葉輪旋轉，將高速汽流的動能轉變?yōu)樾D機械能。通過沖動和反動兩種作用實現(xiàn)。2第一節(jié) 級的一般概念 一、汽輪機的級、級內(nèi)能量轉換過程3汽輪機低壓轉子（含動葉柵）4蒸汽在級中做功的熱力過程線53、沖動作用原理(impulse):當汽流通過動葉通道時

2、，由于受到動葉通道形狀的限制而彎曲被迫改變方向，因而產(chǎn)生離心力，離心力作用于葉片上，被稱為沖動力。這時蒸汽在汽輪機的級所作的機械功等于蒸汽微團流進、流出動葉通道時其動能的變化量。4、反動作用原理(reaction):當汽流通過動葉通道時，一方面要改變方向，同時還要膨脹加速，前者會對葉片產(chǎn)生一個沖動力，后者會對葉片產(chǎn)生一個反作用力，即反動力。蒸汽通過這種級，兩種力同時作功。6蒸汽對于動葉柵的作用力二、反動度 為了描述蒸汽通過汽輪機某一級時在動葉通道中的膨脹程度大小，通常用反動度來描述。反動度等于蒸汽在動葉通道中膨脹時的焓降和在整個級的理想焓降之比，即7 蒸汽參數(shù)隨葉高變化，即比焓降也沿葉高變化，

3、因此級的反動度也隨葉高變化。一般取葉片根部截面、葉片平均截面、葉片頂部截面為特征截面，相應的反動度為r、m和t。實際上，級的反動度沿葉高是增大的。對于短葉片，一般給出的反動度為級的平均反動度。三、汽輪機級的類型及特點（一）沖動級和反動級 按蒸汽在動葉通道內(nèi)膨脹程度不同，即反動度的大小不同，軸流式級可分為沖動級和反動級。1、沖動級。 m=0的級叫純沖動級，蒸汽只在噴管葉柵中膨脹，在動葉柵中不膨脹而只改變其流動方向。純沖動級做功能力大，但效率比較低，現(xiàn)代一般采用帶少量反動度（m=0 .050.2）的沖動級。做功能力比反動級大，效率比純沖動級高。8沖動式汽輪機的結構特點：因為汽流在動葉柵內(nèi)膨脹量較少

4、，所以動葉柵的截面形狀是近似對稱的。因為動葉柵前后壓力相差較小，沒有太大的軸向力作用在轉子上，所以沖動式汽輪機可以采用質(zhì)量輕，結構緊湊的輪盤式轉子。同樣可以采用較大的徑向間隙，從而提高汽輪機運行的靈活性。但是噴嘴葉柵前后存在較大的壓力差，為了減少噴嘴葉柵與軸之間間隙的漏汽量，要盡量減小間隙的直徑，所以設計為隔板結構，把噴嘴裝在隔板的外環(huán)上，在隔板的內(nèi)孔裝有汽封片。92、反動級：m0.5。蒸汽在噴管和動葉通道中的膨脹程度相等。做功的力基本上沖動力和反動力各占一半。結構特點：動葉葉型與噴管葉型相同。效率比純沖動級高，但做功能力較小。1011反動級汽輪機特點：噴嘴葉柵和動葉柵可以采用相同的葉型，構成

5、相似的噴嘴葉柵和動葉柵通道，因而可以降低汽輪機的制造成本。因為在動葉片前后存在較大的壓力差，為了減小汽流對轉子作用的軸向力，反動式汽輪機采用轉鼓式結構，沒有葉輪。噴嘴葉片直接安裝在汽缸內(nèi)壁，使級的軸向尺寸減小。但粗大的轉鼓式轉子質(zhì)量大，啟動時熱慣性大，增加了暖機時間而影響到汽輪機運行的機動性。為了減少蒸汽漏泄量應盡量減小徑向間隙。為了平衡軸向推力，還設置了平衡活塞。反動級因動葉片前后存在壓力差，為了避免過大的級內(nèi)損失，一般不采用部分進汽，而采用全周進汽。12（二）壓力級和速度級 按蒸汽的動能轉換為轉子機械能的過程不同，還把汽輪機和級分為壓力級和速度級。1、壓力級：蒸汽的動能轉換為轉子機械能的過

6、程在級內(nèi)只進行一次的級。葉輪上只裝一列動葉柵，故又稱單列級?？梢允菦_動級，也可以是反動級。2、速度級：轉換過程進行一次以上的級?？梢允请p列或多列的。只有一列噴管，后面有兩列或更多列動葉片。采用最多的是雙列速度級，又稱復速級。速度級是沖動式的，可以看作是單列沖動級的延伸。做功能力很大，但效率低。常用于單級汽輪機和中、小型多級汽輪機的第一級。1314（三）調(diào)節(jié)級和非調(diào)節(jié)級 按通流面積是否隨負荷大小改變，可將汽輪機的級分為調(diào)節(jié)級(governing stage)和非調(diào)節(jié)級。1、調(diào)節(jié)級：通流面積能隨負荷改變而改變。如噴管調(diào)節(jié)汽輪機的第一級。運行時，可通過改變通流面積來控制進氣量，達到調(diào)節(jié)汽輪機負荷的目

7、的。一般中小汽輪機用復速級作為調(diào)節(jié)級，大型汽輪機常用單列沖動級作為調(diào)節(jié)級。2、非調(diào)節(jié)級：通流面積不隨負荷改變而改變的級。二者另一個不同點：調(diào)節(jié)級總是做成部分進汽，而非調(diào)節(jié)級可以是全周進汽，也可以是部分進汽。15 汽輪機的第一級就是調(diào)節(jié)級，機組靠改變調(diào)速汽門的開度，控制汽室的投入和噴嘴的工作，改變部分進汽度，改變進汽量，以調(diào)整負荷。用調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)負荷的機組是節(jié)流調(diào)節(jié)機組，其第一級噴嘴是全部投入的，不起調(diào)節(jié)作用，當然也不是調(diào)節(jié)級。當然，也有符合調(diào)節(jié)的。 調(diào)節(jié)級是汽缸中溫度最高、壓力最高、做功量最大的級，又是部分進汽，所以，對其溫度、壓力要嚴格監(jiān)控，防止超標造成危害。另外，監(jiān)視調(diào)節(jié)級壓力，也可以了解后

8、面各級蒸汽通道的工作情況。16一、基本假設和基本方程式二、蒸汽在噴嘴中的流動過程三、蒸汽在動葉柵中的流動與能量轉換過程17第二節(jié) 蒸汽在噴嘴中的能量轉換過程 一、基本假設和基本方程式 流過葉柵通道的蒸汽是具有粘性、非連續(xù)性和不穩(wěn)定三元流的實際流體。為了研究方便，特作假設：1.蒸汽在葉柵通道的流動是穩(wěn)定的：即在流動過程中，通道中任意點的蒸汽參數(shù)不隨時間變化而改變。2.蒸汽在葉柵通道的流動是一元流動：即蒸汽在葉柵通道中流動時，其參數(shù)只沿流動方向變化，而在與流動方向相垂直的截面上不變化。3.蒸汽在葉柵通道的流動是絕熱流動：即蒸汽在葉柵通道中流速很快，流動時與外界沒有熱交換。1819二、蒸汽在噴嘴中的

9、流動過程（一）汽流參數(shù)與噴嘴形狀的關系根據(jù)連續(xù)方程式、動量方程式、等熵過程方程，綜合可得：M是馬赫數(shù)(M= c/a )?？梢钥吹?，噴嘴截面積的變化規(guī)律，不僅和汽流速度有關，同時還和馬赫數(shù)M有關。（1）當汽流速度小于音速，即M0，則必須dA/dx1時，若要使汽流能繼續(xù)加速， 即dc/dx0，則必須dA/dx0，即漸擴噴嘴。（3）當汽流速度在噴嘴某截面上剛好等于音速，即M=1， dA/dx =0。表明橫截面A不變化，達到最小值。 2021 1、臨界速度 在膨脹過程中，到某一截面會出現(xiàn)汽流速度等于當?shù)匾羲?。當汽流速度等于當?shù)匾羲贂r，則稱此時的流動狀態(tài)為臨界狀態(tài)。這時的參數(shù)為臨界參數(shù)，用 等表示。臨界

10、速度的表達式為： （二）噴嘴中氣流的臨界狀態(tài)臨界速度只取決于蒸汽的初始參數(shù)，與過程無關。22 2，臨界壓力 臨界壓力表達式為： 對于等熵膨脹過程來說，有 ，則上式為 上式表明，臨界壓力只與等熵指數(shù)和初壓有關。臨界壓力與初壓之比稱為臨界壓力比，用 表示： 對于過熱蒸汽（=1.3)則 =0.546;對于飽和蒸汽（ =1.135 )則 =0.577；濕蒸汽=1.035+0.1x，所以 隨干度x變化 .23 1，噴嘴出口的汽流理想速度 在進行噴嘴流動計算時，噴嘴前的參數(shù)是已知條件。按等熵過程膨脹，其過程曲線如右圖所示。噴嘴出口汽流理想速度表達式為 或者為 蒸汽在噴嘴出口處的速度由噴嘴進口和出口的蒸汽參

11、數(shù)決定，并和噴嘴進口的蒸汽速度有關。（二）噴嘴出口汽流速度計算 242，噴嘴出口的汽流實際速度 實際流動是有損失的，汽流實際速度小于汽流理想速度。通常用噴嘴速度系數(shù)來考查兩者之間的差別(通常取 = 0.97 )。這樣，噴嘴出口的汽流實際速度為 3，噴嘴損失 蒸汽在噴嘴通道中流動時，動能的損失稱為噴嘴損失，用 表示 ： 噴嘴損失與噴嘴理想焓降之比稱為噴嘴能量損失系數(shù)，用 表示： 252627 1，噴嘴的理想流量Gt 計算 噴嘴的理想流量Gt 可用下式計算:式中， - 噴嘴出口處截面積; - 噴嘴出口處理想汽流速度; - 噴嘴出口處比容。 還可以寫成 當噴嘴前參數(shù)和出口面積一定時，理想流量只與壓比

12、，或者噴嘴背壓有關。(三) 噴嘴流量計算282，噴嘴流量曲線 臨界流量為： 式中，只與值有關。對于過熱蒸汽（=1.3),=0.667；飽和蒸汽（=1.135) , =0.635。 293，通過噴嘴的實際流量的計算 通過噴嘴的實際流量為： 式中， 稱為噴嘴流量系數(shù)。對于過熱蒸汽，取 n= 0.97；對于飽和蒸汽，取n= 1.02。 考慮了流量系數(shù)之后，通過噴嘴的實際流量為： 對于過熱蒸汽： 對于飽和蒸汽： 另外還可以用單一的計算公式表示： 其中，稱為彭臺門系數(shù)。對于亞臨界流動， 。 這樣，汽流從動葉通道中流出的絕對速度的大小和方向可以從圖解得到。 、 可用下式求得： 為了方便，通常將動葉進出口速

13、度三角形繪制到一起。 42動葉柵出口汽流相對速度和絕對速度 通過動葉通道的能量方程式可得到動葉柵出口汽流相對理想速度為： 結合右下圖，焓降 稱為 動葉柵理想焓降，這樣， 。其中， , 稱為動葉柵的滯止理想焓降。 由于通過動葉柵的流動是有損失的，與噴嘴一樣引入動葉速度系數(shù)。這樣，動葉出口的實際相對速度為43 動葉損失 動葉損失就是蒸汽通過動葉柵的能量損失，由于動葉損失的存在，使動葉出口的焓值由h2t升到h2，則動葉損失為： 動葉損失與理想滯止焓降之比成為動葉柵的能量損失系數(shù)，即 在計算時，通常取 = 0.850.95。 44余速損失由速度三角形可知，蒸汽在動葉柵中作功之后，最后以絕對速度 離開動

14、葉，其具有的動能稱為余速損失： 在多級汽輪機中，余速損失可以被下一級所利用，其利用程度可用余速利用系數(shù)表示，=01之間。 45（二）蒸汽作用在動葉片上的力及輪周功 為求取蒸汽在動葉柵作功大小，必先求取蒸汽對動葉柵的作用力。 1，蒸汽對動葉片的作用力 蒸汽在動葉柵通道中要改變方向、或者還要膨脹加速，其對動葉片的作用力可用下式進行計算： 圓周分力 或者 軸向分力 或者 合力 以上各式中， -單位時間內(nèi)流過動葉柵的流量； -動葉通道軸向投影面積。 46 2，輪周功和輪周功率 蒸汽通過汽輪機的級在動葉片上所作的有效機械功稱為輪周功。而單位時間內(nèi)作出的輪周功稱為輪周功率。輪周功率為圓周分力和圓周速度的乘

15、積： 或者， (J / s ) 用G除以上二式，得到1kg蒸汽所作出的輪周功。輪周功表示作功能力，用 表示： 或者， 結合速度三角形和余弦定理，輪周功還可以用下式表示： ( J / k g ) 級的熱力過程線考慮了噴嘴損失、動葉損失和余速損失之后的級焓降稱為級的輪周有效焓降，它是用焓降表示的1kg蒸汽所做的輪周功：47小結1、汽輪機級內(nèi)的能量轉換基本假設、基本方程2、靜葉（噴嘴）中的能量轉換噴嘴出口速度及速度系數(shù)、噴嘴損失噴嘴臨界狀態(tài)、噴嘴截面積的變化規(guī)律噴嘴流量計算：臨界流量理想流量實際流量噴嘴的平均出氣角、汽流偏轉角3、動葉中的能量轉換過程速度三角形c1-uw1+htw2+uc2輪周作用力

16、速度投影輪周功率Fuu輪周功動葉損失系數(shù) 余速損失4850 蒸汽在級內(nèi)所具有的理想能量不能百分之百地轉變?yōu)檩喼芄Γ嬖谥鴵p失。為了描述蒸汽在汽輪機級內(nèi)能量轉換的完善程度，通常用各種不同的效率來加以說明。 一，輪周效率與速度比 1、輪周效率：蒸汽在汽輪機級內(nèi)所作出輪周功 與它在級內(nèi)所具有的理想能量 之比稱為級的輪周效率,即 2、級的理想能量：一般來說，級的理想能量是級的理想焓降、進入本級的動能和本級余速動能被下一級所利用部分的代數(shù)和，即第四節(jié) 汽輪機級的輪周效率和最佳速度比513，級的理想速度：為了研究方便，這里引入級的理想速度的概念,定義：4，級的輪周效率：或者 式中， 分別為噴嘴損失、動葉損

17、失和余速損失與級的理想能量之比，稱其為噴嘴、動葉和余速能量損失系數(shù)。 525，速度比：為了提高級的輪周效率，則要求減少噴嘴損失、動葉損失和余速損失。其中，前二項損失與相應的速度系數(shù)、有關。如果選定了動靜葉柵的葉型， 則系數(shù)、就確定了。這樣，為了提高輪周效率，就得盡量減少余速損失。通常定義輪周速度與噴管出口速度之比為速度比,簡稱速比。使c2達到軸向排汽的速度比稱為最佳速度比，用 表示。速比是汽輪機級的一個很重要的特性參數(shù)。速度比的取值直接影響汽輪機的效率和作功能力。對于不同型式的級，其最佳速度比是不相同的。 5390余速損失不為最小不同速比下純沖動級速度三角形 w1=w25455二、輪周效率與速

18、比的關系（1）對于不考慮余速利用的純沖動級： 其最佳速度比是： 或 一般來說， 因此，若取=0.97，則對于反動度不為零的沖動級， ； 當考慮余速利用的中間級， 左右。 （2）對于復速級，其最佳速度比為： 通常，復速級的最佳速度比為： 之間。（3）對于反動級，其最佳速度比為： 若取 則 56小結1、輪周效率定義2、最佳速比 u/c1min(c2)3、輪周效率與速比之間的關系5758三、 葉柵幾何尺寸的確定（一）葉柵幾何特性1，葉型、型線：葉片截面的形狀、周線分別稱為葉型、型線；2，等截面葉片和變截面葉片：葉型及面積沿葉高不變的葉片稱為等截面葉片，反之為變截面葉片。3，亞音速葉柵、近音速葉柵、超

19、音速葉柵。4，葉柵幾何參數(shù)：-平均直徑；葉高；節(jié)距； B葉片寬度； b弦長；59出口邊厚度；、 、 進出口寬度。5，無因次幾何特性： 相對節(jié)距； 相對葉高； 徑高比。6，汽流角度：、 噴嘴、動葉進口汽流角；、 噴嘴、動葉出口汽流角；、 噴嘴、動葉葉型進口角；、 噴嘴、動葉葉型出口角；、 噴嘴、動葉葉型安裝角。60（二）葉柵形式的選擇已知條件：蒸汽流量G，參數(shù) 、 、 ；轉速 ，初速 ，級的平均直徑 ，反動度 。1，噴嘴葉柵型式的選擇 噴嘴葉柵型式的選擇主要決定于需要得到多大的出口速度。即根據(jù)噴嘴前后壓力比 來確定：當需要得到小于或等于音速汽流時，即 ，可選用漸縮噴嘴。當噴嘴前后壓力比還不大于0

20、.30.4時，即 ，仍然可選用漸縮噴嘴，這時，可利用噴嘴斜切部分繼續(xù)膨脹加速，以得到超音速汽流。當噴嘴前后壓力比小于0.3時，則必須選用縮放噴嘴。612，動葉柵型式的選擇 動葉柵型式的選擇的方法和靜葉柵相似。但動葉柵通道中的流動多為亞音速流動。根據(jù)動葉柵的各參數(shù)，根據(jù)速度三角形，計算 ，查 ；再根據(jù)壓力比的值和臨界壓力比相比，是否超臨界。623.噴嘴葉柵與動葉柵幾個主要參數(shù)的選定 （一）葉柵出汽角 和 的選擇通常，高壓沖動級噴嘴出汽角 ；反動級中、低壓沖動級 ；復速級 。動葉柵出氣角一般按下列關系選取：沖動級：復速級： （二）部分進汽度的選擇：1，一般采用全周進汽（e=1）；小型機采用部分進汽

21、（e1）；2，調(diào)節(jié)級采用部分進汽（e1），分47組。（三）蓋度的選擇：通常要求動葉進口高度略大于噴嘴出口高度。6364（四）沖動級內(nèi)反動度的合理選用： 純沖動級具有作功能力大的特點，但其效率較低。當適當?shù)剡x用反動度之后，就可以達到提高效率的目的。這是因為，采用適當?shù)姆磩佣龋梢蕴岣邉尤~的速度系數(shù)，以減小動葉損失；也可以減小動葉根部軸向間隙中由于吸汽而產(chǎn)生的附加損失 。1，當根部反動度較大時，則平均反動度會更大，會造成葉頂和平衡孔漏汽，因而產(chǎn)生損失，見下頁圖a；2，當根部反動度太小或者為負時，會造成葉片根部吸汽，或者使級后蒸汽通過平衡孔回到動葉前，造成損失，見下頁圖b ；3，當根部反動度 = 0

22、.030.05 時可使動葉根部不發(fā)生吸汽和漏汽現(xiàn)象，同時也可以使動葉前后壓力差不至太大以至造成大的葉頂漏汽損失，見下頁圖c 。 65 在進行汽輪機熱力設計時，通常是按級的平均直徑處的平均反動度進行計算的。但級的反動度沿葉高是變化的，這樣，根據(jù)選定的根部反動度，平均反動度為： 葉根反動度為： 式中， 為動葉柵的平均直徑、葉高。圖1-3666確 定 某 一 級 的 反 動 度 ， 除 了 合 理 選 用 動 靜 葉 柵 之 葉 型 之 外 ， 主 要 是 靠 通 過 一 定 的 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 f來 實 現(xiàn) 的 。 即 一 定 的 反 動 度 對 應 一 定 的 動 靜 葉 柵

23、 出 口 面 積 比 。 面 積 比 隨 著 反 動 度 的 增 加 而 減 小 。 汽 輪 機 中 反 動 度 與 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 的 對 應 范 圍 為 ： 1 . 直 葉 片壓力 級 f = 1.86 1.65 . 2. 扭 葉 片 級 = 0.2 0.4 , f = 1.7 1.4 . 3. 復 速 級 67前述噴嘴損失 、動葉損失 、余速損失 都是級內(nèi)損失。除此之外，級內(nèi)損失還包括：葉高損失 、扇形損失 、葉輪摩擦損失 、部分進汽損失 、漏汽損失 、濕汽損失 。當然，不是每一級都同時具有這些損失，要根據(jù)具體情況進行分析。如只有在部分進汽的級才有部分進汽損失；葉片較

24、長又不采用扭曲葉片的級中才存在扇形損失；工作在濕蒸汽區(qū)的級才有濕汽損失等等。第五節(jié) 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 汽輪機級內(nèi)損失6869一、級內(nèi)損失1、葉高損失將噴嘴和動葉中與葉高有關的損失稱為級的葉高損失，或叫端部損失。當葉片較短（一般說葉高l12時，可采用等截面直葉片。等截面直葉片的設計和加工都比較容易，但存在著扇形損失；當812的短葉片級，可以獲得滿意的工程效果，計算簡便，物理概念清晰。但是隨著汽輪機單級功率增大，蒸汽容積流量必然增大，特別是末幾級，需要更大的通流面積，因此徑高比較小，葉片很長。如仍按等截面直葉片進行設計，將產(chǎn)生很大的附加損失，使級效率顯著降低。附加損失表現(xiàn)在：（1）沿葉高圓周

25、速度不同所引起的損失（2）沿葉高相對節(jié)距不同所引起的損失（3）軸向間隙中汽流徑向流動所引起的損失現(xiàn)代汽輪機對長葉片級普遍采用三維流動設計理論。第六節(jié)級的二維和三維熱力設計90（1）沿葉高圓周速度不同所引起的損失：從葉根到葉頂，其相應的圓周速度相差很大。（如200MW汽輪機的末級葉片，平均直徑為2000mm, 葉高為665mm, 徑高比=3，其葉頂?shù)膱A周速度為418.6 m/s，而葉根的的圓周速度為209.7m/s，二者相差一半）。由于圓周速度沿葉高增加，使汽流進入動葉通道時的進汽角 沿葉片高逐漸增大，即 。如果仍以平均直徑處速度三角形有關參數(shù)作為依據(jù)來進行設計，并采用等截面直葉片。那么，除了平

26、均直徑附近處之外，其余直徑處的汽流在進入動葉通道時，都會有不同程度的撞擊現(xiàn)象發(fā)生，從而造成能量損失。 91（2）沿葉高相對節(jié)距不同所引起的損失：葉片是安裝在葉輪上的，呈環(huán)形，當徑高比很小時，節(jié)距沿葉高變化很大。而每一種葉型構成的葉柵都有一個最佳相對節(jié)距，其對應葉柵的效率最高。只要偏離這一最佳值，都會引起損失，造成效率下降。（3）軸向間隙中汽流徑向流動所引起的損失：蒸汽從動、靜葉柵通道中流出時，都有一定的圓周速度，因此，在動、靜軸向間隙中必然產(chǎn)生離心力作用，而產(chǎn)生徑向流動。徑向流動就會造成損失。而且，葉片越長，徑向流動造成的損失就越大。929394因此，對于長葉片級來說，就不能采用短葉片級的設計

27、方法來進行設計。必須把長葉片級設計成型線沿葉高變化的變截面葉片?？紤]到氣動特性，絕大多數(shù)情況下設計成扭葉片。扭葉片加工困難，制造成本高。長葉片級設計普遍采用徑向平衡法，方法的核心問題是確定動、靜葉柵軸向間隙汽流的平衡條件。建立徑向平衡條件和徑向平衡方程式，求解得出汽流參數(shù)沿葉高的變化規(guī)律?，F(xiàn)代設計計算方法已經(jīng)可以直接數(shù)值求解長葉片級的三維氣動方程。95因此，對于長葉片級來說，就不能采用短葉片級的設計方法來進行設計。必須把長葉片級設計成型線沿葉高變化的變截面葉片?？紤]到氣動特性，絕大多數(shù)情況下設計成扭葉片。扭葉片加工困難，制造成本高。長葉片級設計普遍采用徑向平衡法，方法的核心問題是確定動、靜葉柵軸向間隙汽流的平衡條件。建立徑向平衡條件和徑向平衡方程式，求解得出汽流參數(shù)沿葉高的變化規(guī)律。現(xiàn)代設計計算方法已經(jīng)可以直接數(shù)值求解長葉片級的三維氣動方程。96一 ，簡 單 徑 向 平 衡 法 簡 單 徑 向 平 衡 法 是 假 設 動 、 靜 葉 柵 軸 向 間 隙 中 汽 流 作 軸 對 稱 的 圓 柱 面 流 動 ， 其 徑 向 分 速 為 零 ， 子 午 線 曲 線 半 徑 無 窮 大 。 求 得 的 簡 單 徑 向 平 衡 方 程 式 為 ： 噴 嘴 出 口 軸 向 間 隙 ： (1 - 186 )動 葉 出 口 軸 向 間 隙 ：