火焰?zhèn)鞑ヅc火焰穩(wěn)定性

1、關(guān)于火焰?zhèn)鞑ズ突鹧娣€(wěn)定性第一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月火焰分類預(yù)混合火焰錐體按火焰面位置：移動(dòng)火焰和駐定火焰移移動(dòng)火焰基本概念第二張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰火焰面通過熱傳導(dǎo)和分子擴(kuò)散把熱量和活性中心提供給臨近尚未燃燒的預(yù)混氣體薄層，使火焰?zhèn)鞑ハ氯?。湍流火焰火焰面的熱量和活性中心向未燃混合氣輸運(yùn)是依靠流體的渦團(tuán)運(yùn)動(dòng)來激發(fā)和強(qiáng)化，受流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)支配。層流火焰 湍流火焰按預(yù)混氣流動(dòng)狀態(tài)：層流火焰和湍流火焰第三張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月火焰前沿（前鋒、波前）已燃?xì)庑迈r混氣火焰前沿已燃的區(qū)域和未燃的區(qū)域之間形成的分界線特征尺寸極薄，可看成幾何面發(fā)光的火焰

2、層，化學(xué)反應(yīng)區(qū)第四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月火焰的傳播速度已燃?xì)馕慈細(xì)鈔dn火焰的傳播速度： 火焰前鋒沿其法線方向相對(duì)于新鮮混合氣移動(dòng)的速度。第五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月平面火焰的傳播方式正?；鹧?zhèn)鞑ニ俣龋ň徰娌ǎ?預(yù)混氣火焰前鋒燃燒產(chǎn)物爆震波火焰前鋒多個(gè)火焰中心電點(diǎn)火不正?；鹧?zhèn)鞑ィū鸩ǎ?第六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ダ碚搶恿骰鹧鎮(zhèn)鞑ダ碚摲譃椋?熱力理論:火焰?zhèn)鞑ミ^程主要是由于反應(yīng)區(qū)向預(yù)熱區(qū)的熱量交換的傳熱過程。 擴(kuò)散理論:火焰?zhèn)鞑ミ^程取決于活性中心濃度的擴(kuò)散過程。 實(shí)際中兩種機(jī)制同時(shí)起作用。第七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年

3、6月火焰結(jié)構(gòu)及其特征Cf,0T0TiTm火焰前鋒駐定u0=uLTm,Cf,0up,Tmi+x-xw火焰結(jié)構(gòu)及參數(shù)分布示意圖Cf00第八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月火焰結(jié)構(gòu)及其特征火焰前沿分兩個(gè)區(qū)：物理預(yù)熱區(qū)和化學(xué)反應(yīng)區(qū)前沿厚度很小，但溫度梯度和濃度梯度很大，存在強(qiáng)烈的熱傳導(dǎo)和物質(zhì)擴(kuò)散火焰前沿在預(yù)混氣中移動(dòng)，是由于反應(yīng)區(qū)放出熱量不斷向新鮮混合氣傳遞及新鮮混合氣不斷向反應(yīng)區(qū)中擴(kuò)散。第九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月燃燒前沿的導(dǎo)熱微分方程對(duì)于絕熱條件，火焰面的邊界條件為能量微分方程為：第十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ニ俣萿L表達(dá)式（1）在預(yù)熱區(qū)：反應(yīng)速度

4、W近似為零積分后：澤爾多維奇和弗朗克-卡門涅茨基的分區(qū)近似解邊界條件：第十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ニ俣萿L表達(dá)式（2）在反應(yīng)區(qū)：反應(yīng)區(qū)溫度升高所消耗的能量近似為零積分后：邊界條件：第十二張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ニ俣萿L表達(dá)式（2）拐點(diǎn)處：則求得傳播速度為：第十三張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ニ俣萿L表達(dá)式（3）因?yàn)轭A(yù)熱區(qū)反應(yīng)速度很小因?yàn)榉磻?yīng)區(qū)溫度變化不大:火焰?zhèn)鞑ニ俣葹椋簩恿骰鹧鎮(zhèn)鞑ニ俣仁桥c預(yù)混氣的物理化學(xué)性質(zhì)有關(guān)第十四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月在固定火焰、穩(wěn)定燃燒條件下：導(dǎo)入熱量獲得熱焓量火焰?zhèn)鞑ニ?/p>

5、度宏觀角度分析：第十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月選定燃料的火焰速度計(jì)算公式 往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)在典型溫度和壓力下的經(jīng)驗(yàn)公式： 參考溫度下：式中： 時(shí)：第十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月燃料(cm/s)(cm/s)甲醇丙烷異辛烷RMFD-3031.11.081.131.1336.9234.2226.3227.58-140.51-138.65-84.72-78.34第十七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月例題：針對(duì)下述幾種工況，對(duì)汽油空氣混合物在 下的層流火焰速度進(jìn)行比較：（1）參考狀態(tài)：（2）典型的電火化點(diǎn)火的條件，即： （3）條件與（2）相當(dāng)，但有15的廢氣

6、回流量。第十八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月影響火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊囊蛩厝剂?、氧化劑性質(zhì)及其混合比壓力初始溫度添加劑第十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月燃料、氧化劑性質(zhì)及其混合比影響燃料種類 火焰?zhèn)鞑ニ俣炔煌怯捎谌剂系臒嵛锢硇再|(zhì)和化學(xué)反應(yīng)性質(zhì)不同造成。甲烷乙烷丙烷丁烷乙烯氫氣CO人工煤氣0.430.450.4870.4720.4530.793.45-3.570.175-0.191.0常用燃料層流時(shí)的火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?1）第二十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月燃料濃度的影響火焰?zhèn)鞑ブ话l(fā)生在一定濃度界限內(nèi),燃料氣過貧或過富，火焰都無法傳播。在火焰?zhèn)鞑舛冉缦拗猓瑐鞑ニ俣鹊扔?/p>

7、零。 兩者都在化學(xué)恰當(dāng)比濃度XFS附近達(dá)到最大火焰?zhèn)鞑ニ俣?。氫氣預(yù)混氣比一氧化碳預(yù)混氣的火焰?zhèn)鞑舛冉缦抟枚唷?80H2/空氣CO/O2 0 20 40 60 80 10004080120160200240XfuL第二十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月壓力的影響壓力對(duì)火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊挠绊懭Q于反應(yīng)的壓力指數(shù)（n-2)/2壓力指數(shù)對(duì)uL的影響0-0.30.3201001000(n-2)/2uL第二十二張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月初始溫度的影響初始溫度提高 實(shí)驗(yàn)結(jié)果m=1.52 經(jīng)驗(yàn)公式cm/s預(yù)熱到著火的時(shí)間縮短燃燒反應(yīng)帶溫度提高反應(yīng)速度加快氣體導(dǎo)熱系數(shù)增加 氣體密度減小

8、?；鹧?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟮诙龔?，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月添加劑的影響活性添加劑（H2） 火焰?zhèn)鞑ソ缦藓突鹧鎮(zhèn)鞑ニ俣入S活性添加劑濃度改變而發(fā)生明顯變化。惰性添加劑（CO2、N2、He） 火焰?zhèn)鞑ニ俣葴p小，火焰?zhèn)鞑ソ缦蘅s小，火焰?zhèn)鞑O限向燃料濃度減小方向偏移。催化劑（鉑、鈀、銫） 加入混合氣中對(duì)火焰?zhèn)鞑ニ俣扔忻黠@的影響。第二十四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月加入H2對(duì)CO預(yù)混氣uL的影響加入CH4對(duì)CO預(yù)混氣uL的影響活性添加劑H2 CO%0 100100 00 40 800250uLXfCH4 CO%100001000 40 70060uLXf第二十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作

9、于2022年6月惰性添加劑0.81.400.5uL(m/s)當(dāng)量比0.81.400.5uL(m/s)當(dāng)量比加入N2對(duì)甲烷uL的影響加入CO2對(duì)甲烷uL的影響0%N250%N258.8%N20%CO225%CO232.1%CO2第二十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月催化劑的影響 CO/空氣反應(yīng)中加入水蒸汽： 干CO/空氣： 潮濕CO/空氣：第二十七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊臏y(cè)量方法肥皂泡法球彈法平面火焰法本生燈法測(cè)定方法分類 移動(dòng)火焰測(cè)定法 駐定火焰測(cè)定法測(cè)定方法：第二十八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月肥皂泡法實(shí)際火焰?zhèn)鞑ニ俣裙剑浩渲腥秉c(diǎn)：并

10、非所有混氣適用受水分影響實(shí)現(xiàn)困難移動(dòng)火焰測(cè)量法第二十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月球彈法火焰?zhèn)鞑ニ俣葍?yōu)點(diǎn) 可測(cè)定不同壓力下、溫度下的以及高壓情況下的火焰?zhèn)鞑ニ俣?只適用火焰?zhèn)鞑ニ俣瓤斓幕旌蠚庖苿?dòng)火焰測(cè)量法第三十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月平面火焰法駐定火焰測(cè)量法使用專門的火焰燒嘴火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊扔跉饬魉俣葴y(cè)量的結(jié)果準(zhǔn)確適用于火焰?zhèn)鞑ニ俣容^低的預(yù)混氣體。網(wǎng)格平面火焰整流網(wǎng)預(yù)混氣惰性氣體第三十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月本生燈法平均的層流火焰?zhèn)鞑ニ俣龋夯蛘?駐定火焰測(cè)定法RHLu第三十二張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月湍流火焰?zhèn)鞑サ谌龔垼琍PT共八十

11、頁，創(chuàng)作于2022年6月不同燃燒速率時(shí)湍流火焰表面窄縫燃燒湍流火焰表面第三十四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月層流火焰和湍流火焰的不同層流火焰湍流火焰外觀清晰，火焰層薄外觀模糊，火焰層厚長度較長長度較短火焰穩(wěn)定，表面光滑火焰抖動(dòng)，呈毛刷狀燃燒時(shí)較安靜燃燒時(shí)有噪聲流動(dòng)面積小，粘度系數(shù)大流動(dòng)面積大，粘度系數(shù)小第三十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月湍流火焰?zhèn)鞑ヌ攸c(diǎn)：層流火焰湍流火焰湍流使火焰面變彎曲，增大反應(yīng)面積湍流加劇了熱和活性中心的輸運(yùn)速率，增大燃燒速率湍流縮短混合時(shí)間，提高燃燒速率湍流燃燒，燃燒加強(qiáng)，反應(yīng)率增大第三十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月預(yù)混氣火焰?zhèn)鞑ニ俣?/p>

12、的實(shí)驗(yàn)結(jié)果Re2300, 實(shí)驗(yàn)圖形，層流狀態(tài)2300Re6000, ，小尺度湍流火焰6000Re18000, ，大尺度湍流火焰1）鄧克爾實(shí)驗(yàn)第三十七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月0 4 8 12 16 Re 20X10012345uT/uLRe對(duì)火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊挠绊懶〕叨却蟪叨确祷氐谌藦垼琍PT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月3) 達(dá)郎托夫經(jīng)驗(yàn)公式預(yù)混氣火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊膶?shí)驗(yàn)結(jié)果2）博林杰威廉姆斯經(jīng)驗(yàn)公式第三十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月預(yù)混氣火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊膶?shí)驗(yàn)結(jié)果湍流火焰?zhèn)鞑ソ?jīng)驗(yàn)公式總結(jié)：湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣扔绊懸蛩兀?混合氣性質(zhì)、濃度、初溫、初壓，流動(dòng)狀態(tài) 湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣?/p>

13、： 混合氣的物理化學(xué)性質(zhì) 流動(dòng)狀態(tài)（Re）第四十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月湍流火焰?zhèn)鞑ダ碚摪櫿郾砻胬碚?湍流脈動(dòng)火焰面皺褶變形燃燒反應(yīng)表面積增大燃燒速度增大湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃?實(shí)質(zhì)：火焰面褶皺到那里，就燃燒到那里。容積擴(kuò)散理論。 湍流混合強(qiáng)度決定了火焰?zhèn)鞑ニ俣取?實(shí)質(zhì)：湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣燃扰c湍流脈動(dòng)特性有關(guān)，也與可燃物特性及著火燃燒條件有關(guān)。第四十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月皺折表面理論層流及湍流火焰前鋒示意圖：1）小尺度湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣饶Ｐ偷谒氖?，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月 湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?混合氣的物理化學(xué)性質(zhì) 流動(dòng)狀態(tài)（Re）層流：湍流：湍流擴(kuò)

14、散系數(shù)（渦粘性系數(shù)）：鄧克爾用本生燈湍流火焰實(shí)驗(yàn)證實(shí)了此式。第四十三張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月皺折表面理論模型2）大尺度弱湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣饶Ｐ瓦M(jìn)一步發(fā)展的小尺度湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣饶Ｐ偷谒氖膹?，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月皺折表面理論模型3）大尺度強(qiáng)湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣饶Ｐ?）達(dá)朗托夫假定氣團(tuán)l0火焰速度uM=uL+u氣團(tuán)尺寸減小l火焰速度變?yōu)閡L第四十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月皺折表面理論模型火焰向氣團(tuán)內(nèi)部的傳播速度：與實(shí)驗(yàn)結(jié)論相吻合。第四十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月容積擴(kuò)散理論微團(tuán)多個(gè)新的微團(tuán)強(qiáng)湍流脈動(dòng)作用整體燃燒與其他微團(tuán)結(jié)合邊混合邊反應(yīng)達(dá)

15、到著火條件沒達(dá)到著火條件湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣燃扰c湍流脈動(dòng)特性有關(guān)，也與可燃物特性及著火燃燒條件有關(guān)。湍流混合強(qiáng)度決定了火焰?zhèn)鞑ニ俣取５谒氖邚?，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月湍流兩種燃燒模型判據(jù)表面燃燒模型保持了層流火焰前鋒的基本結(jié)構(gòu)，燃燒表面積增大。解釋弱湍流。容積燃燒模型混合氣微團(tuán)受到脈動(dòng)的沖擊，表面燃燒已不存在，而是微團(tuán)整體的反應(yīng)。解釋強(qiáng)湍流。判據(jù)K定義：第四十八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月大尺度弱湍流：皺褶表面理論起主要作用大尺度強(qiáng)湍流：容積燃燒理論起主要作用大尺度較強(qiáng)湍流：兩個(gè)理論都可以用第四十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月火焰的穩(wěn)定性火焰穩(wěn)定概念： 沒吹熄

16、（脫火），沒回火； 火焰區(qū)位置和體積穩(wěn)定。主要內(nèi)容： 火焰穩(wěn)定的條件 穩(wěn)定火焰的方法第五十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月一維平面火焰穩(wěn)定的條件w0=uL,火焰駐定點(diǎn)火w0uLuLuLw0w0uL,產(chǎn)生吹熄（脫火）火焰穩(wěn)定條件uLw0第五十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月本生燈口層流火焰穩(wěn)定機(jī)理本生燈火焰特點(diǎn)： 外凸邊緣火焰 穿透距離（熄火距離） 徑向火焰?zhèn)鞑ニ俣炔煌?wn0最大，uL0最大 wnr最小，uLr最小wn0uL0wnruLr圓頂凸緣第五十二張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月wn0uL0wnruLr圓頂凸緣第五十三張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月本生

17、燈口層流火焰穩(wěn)定機(jī)理w， ，火焰伸長w ， ，火焰變短 米海爾松顧己定律或余弦定律wwwnuL理想火焰面 切向速度火焰微元段速度分析第五十四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月第五十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月圓錐形火焰自動(dòng)穩(wěn)定機(jī)理燈壁射流邊界Rx1）管口0-0截面：外界大氣ywiuLi0w0uL01w1uL1A2w2uL2BC3w3uL3D2）1-1截面 ： 3）2-2截面 ： 4）3-3截面 ： 點(diǎn)火熱源區(qū)分析第五十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月圓錐形火焰自動(dòng)穩(wěn)定機(jī)理區(qū)域收縮、火焰上移D燈壁射流邊界回火區(qū)外界大氣123Rw001yxwiuLiuL0A區(qū)域拉長、

18、火焰下移點(diǎn)火熱源區(qū)收縮為零，出現(xiàn)吹熄點(diǎn)火熱源區(qū)進(jìn)入噴嘴內(nèi)，出現(xiàn)回火第五十七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月回火和脫火的臨界條件（1）體積流量：噴嘴出口流速分布：徑向速度梯度：第五十八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月回火和脫火的臨界條件（2）臨界吹熄梯度GcrA臨界回火梯度GcrB臨界吹熄流量VcrA臨界回火流量VcrB火焰吹熄火焰回火第五十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月回火和脫火的臨界條件（3）1）吹熄臨界極限比較陡峭脫火區(qū)火焰穩(wěn)定區(qū)回火區(qū)邊界速度梯度G05000500102燃?xì)庀鄬?duì)濃度（1/）1.01.22) 富燃料混合氣穩(wěn)定燃燒的工作范圍較大C

19、H4/AIR混氣火焰穩(wěn)定特性3) 化學(xué)當(dāng)量比附近，混合氣最 容易回火，其臨界速度梯度GcrB4) 混合氣濃度確定，一固定噴嘴，回火臨界梯度是一個(gè)常數(shù)第六十張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月回火與脫火的臨界條件天然氣/空氣在不同噴嘴孔徑時(shí)的回火特性曲線討論：d0 易回火， GcrB d0 不易回火， GcrB d0 =constCf CfsCf Cfs最易回火GcrB Max第六十一張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月回火與脫火的臨界條件討論天然氣/空氣在不同噴嘴孔徑時(shí)的吹熄特性曲線熄火d0 不易吹熄， GcrA d0 易吹熄， GcrA d0 =constCf GcrA 第六十二張，

20、PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月防止回火的辦法基本方法1）噴口處的UL 2）混合氣在噴口處w 具體措施：1）減小噴嘴孔徑大d0多個(gè)小d0，GcrB 2）冷卻噴嘴頭部T壁，T混合氣，UL 3）減小混合氣的1Cf偏離Cfs，Cf UL 4）改進(jìn)噴嘴結(jié)構(gòu)和材料：外散熱好,內(nèi)散熱不好, T混合氣5）保持較高的噴嘴內(nèi)壓力6）采用擴(kuò)散燃燒1 0w 第六十三張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月高速混合氣流的火焰穩(wěn)定穩(wěn)定火焰的方法鈍體穩(wěn)焰，旋轉(zhuǎn)射流或逆噴射流穩(wěn)焰，值班火焰穩(wěn)焰，突擴(kuò)通道或偏轉(zhuǎn)射流穩(wěn)焰第六十四張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月鈍體穩(wěn)焰的機(jī)理鈍體穩(wěn)焰器鈍體：高速氣流中放置的非流線型物

21、體矩形截面V型截面圓形截面穩(wěn)定性好穩(wěn)定性差不同截面形狀的鈍體穩(wěn)焰器第六十五張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月鈍體穩(wěn)焰的機(jī)理回流區(qū)：截面上軸向速度為負(fù)值的區(qū)域環(huán)流區(qū)：回流區(qū) 外側(cè)的順流區(qū)回流區(qū)環(huán)流區(qū)iiV型槽（鈍體）下游的流場(chǎng)火焰第六十六張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月鈍體穩(wěn)焰理論能量理論(1)能量理論回流區(qū)熱量新鮮混合氣T0著火溫度TB吸熱回流區(qū)點(diǎn)火熱源提供的能量：混合氣燃燒吸收的能量：速度梯度G第六十七張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月鈍體穩(wěn)焰理論能量理論(2)討論：表明混合氣消耗能量與提供能量之比取決于混合氣性質(zhì)與燃燒反應(yīng)條件Qs/Qr ，維持火焰穩(wěn)定所需要的能量Qs/

22、Qr 臨界值，火焰就熄火Qs/Qr 臨界值VcrA，wcrA反應(yīng)級(jí)數(shù)n=2,T=const,P=const第六十八張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月特征時(shí)間理論：鈍體穩(wěn)焰理論特征時(shí)間理論s新鮮混合氣在回流區(qū)外邊界停留的時(shí)間i新鮮混合氣點(diǎn)燃過程的感應(yīng)期 S i混合氣被不斷加熱，火焰才能穩(wěn)定住 S臨界值火焰將熄滅火焰穩(wěn)定取決于兩個(gè)特征時(shí)間的相對(duì)大小。第六十九張，PPT共八十頁，創(chuàng)作于2022年6月討論鈍體穩(wěn)焰理論特征時(shí)間理論能量理論與特征時(shí)間理論的穩(wěn)定性準(zhǔn)則關(guān)系式基本相同回火和熄火都與速度梯度有關(guān)系P，T=const, d 有利于火焰穩(wěn)定燃料濃度化學(xué)當(dāng)量比濃度有利于火焰穩(wěn)定iP，T有利于火焰穩(wěn)定第七十張，PPT