機(jī)械畢業(yè)設(shè)計3000升開式搪玻璃反應(yīng)釜的設(shè)計

1、3000升開式搪玻璃反應(yīng)釜的設(shè)計摘要：搪玻璃設(shè)備具有質(zhì)量好、耐腐蝕等優(yōu)點，對資源的節(jié)約、我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展和石油工業(yè)的發(fā)展起著巨大的作用。設(shè)計一臺操作容積為3000L的搪玻璃反應(yīng)釜，全容積為3715L。按照GB150T998鋼制壓力容器，HG2432-2001搪玻璃設(shè)備技術(shù)條件，HG/T2371-2003搪玻璃開式攪拌容器進(jìn)行設(shè)計、制造、檢驗和驗收。容器圓筒的材料為Q235B,工作壓力為0.4MPa,工作溫度為0200；夾套材料為Q235B,工作壓力為0.6MPa,工作溫度為0200。此次設(shè)計主要進(jìn)行了搪玻璃反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強(qiáng)度計算。進(jìn)行了圓筒壁厚計算，夾套的壁厚計算，電動機(jī)軸功率校核，攪拌器強(qiáng)度

2、校核，開孔補(bǔ)強(qiáng)計算，耳座的校核等。該設(shè)備按JB/T4709-2009進(jìn)行焊接，焊縫進(jìn)行無損探傷。該設(shè)備應(yīng)根據(jù)TSGR0004-2009固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程和壓力容器定期檢驗規(guī)則的要求定期檢驗。關(guān)鍵詞：搪玻璃；反應(yīng)釜；耐腐蝕Thedesignfor3,000litresopen-cycleglassliningreactionkettleAbstract:Glass-linedequipmentwithgoodquality,corrosionresistance,etc.,resourceconservation,economicdevelopmentandthedevelopmen

3、toftheoilindustryplaysahugerole.Thedesignoperatingglass-linedreactorwithavolumeof3000L,3715Lfullvolume.SteelpressurevesselinaccordancewiththeGB150-1998HG2432-2001glass-linedequipmenttechnicalconditions,HG/T2371-2003iglass-linedopenmixingvesselforthedesign,manufacture,inspectionandacceptance.Themater

4、ialofthecontainercylinderQ235B,workingpressureto0.4MPa,theoperatingtemperatureof0to200C;jacketmaterialforQ235B,workingpressureof0.6MPa,theoperatingtemperatureof0to200C.Thedesignismainlyforthestructuraldesignandstrengthcalculationofglass-linedreactor.Cylinderwallthickness,thewallthicknessofthejacket,

5、themotorshaftpowercheck,stirrerstrengthcheck,openingreinforcementcalculation,earseatcheck.ThedeviceJB/T4709-2009welding,weldNDT.TheequipmentshouldbebasedontherequirementsoftheTSGR0004-2009fixed-pressurevesselsafetytechnologytomonitortheproceduresandregularpressurevesselinspectionrulesperiodicinspect

6、ion.Keywords:Honingglass;reactionkettle;corrosionresistance.目錄 TOC o 1-5 h z 摘要1Abstract2 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 緒論5 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 第一章反應(yīng)釜釜體與傳熱裝置71.1反應(yīng)釜釜體7 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1.1.1確定反應(yīng)釜釜體的直徑和高度7 HYPERLINK l bookmark9 o Current Documen

7、t 1.1.2確定反應(yīng)釜夾套的直徑和高度8 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document L1.3夾套類型的選擇91.1.4夾套圓筒的應(yīng)力計算91.5夾套試驗壓力10 HYPERLINK l bookmark37 o Current Document 確定反應(yīng)釜內(nèi)筒的材料和壁厚11 HYPERLINK l bookmark45 o Current Document 封頭、卡子及密封裝置的選擇13 HYPERLINK l bookmark52 o Current Document 第二章反應(yīng)釜的傳遞裝置14 HYPERLINK l bookmark54 o

8、Current Document 1減速裝置14 HYPERLINK l bookmark56 o Current Document 電動機(jī)基本特性及選用16 HYPERLINK l bookmark67 o Current Document 機(jī)架17機(jī)架的選用原則17 HYPERLINK l bookmark69 o Current Document 4傳動軸18 HYPERLINK l bookmark71 o Current Document 5聯(lián)軸器19 HYPERLINK l bookmark73 o Current Document 第三章反應(yīng)釜的攪拌裝置20 HYPERLINK

9、l bookmark75 o Current Document 1攪拌器20 HYPERLINK l bookmark77 o Current Document 1.1攪拌器的選擇20 HYPERLINK l bookmark79 o Current Document 1.2攪拌器的強(qiáng)度計算213.2攪拌軸24 HYPERLINK l bookmark99 o Current Document .2.1攬拌軸的材質(zhì)及加工要求24 HYPERLINK l bookmark102 o Current Document .2.2攪拌軸直徑的確定及強(qiáng)度計算24 HYPERLINK l bookmark

10、127 o Current Document 第四章反應(yīng)釜的軸封裝置34 HYPERLINK l bookmark129 o Current Document 1軸封裝置的選用原則34 HYPERLINK l bookmark131 o Current Document 2機(jī)械密封原理34 HYPERLINK l bookmark133 o Current Document 4.3填料密封原理35 HYPERLINK l bookmark135 o Current Document 4機(jī)械密封與填料密封的對比35 HYPERLINK l bookmark137 o Current Docume

11、nt 5機(jī)械密封及其循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)的選擇356反應(yīng)釜耳座的選用計算36 HYPERLINK l bookmark157 o Current Document 第五章反應(yīng)釜開孔補(bǔ)強(qiáng)計算38 HYPERLINK l bookmark159 o Current Document 1人孔M的開孔補(bǔ)強(qiáng)計算38 HYPERLINK l bookmark161 o Current Document 5.2溫度計套管口T的開孔補(bǔ)強(qiáng)計算40 HYPERLINK l bookmark163 o Current Document 3攪拌孔e的補(bǔ)強(qiáng)計算42 HYPERLINK l bookmark165 o Curre

12、nt Document 5.4放料口f的補(bǔ)強(qiáng)計算44 HYPERLINK l bookmark167 o Current Document 第六章主要技術(shù)要求46 HYPERLINK l bookmark169 o Current Document 1材料方面46 HYPERLINK l bookmark171 o Current Document 2焊接方面46 HYPERLINK l bookmark173 o Current Document 6.3焊縫無損探傷46 HYPERLINK l bookmark175 o Current Document 結(jié)語47 HYPERLINK l b

13、ookmark177 o Current Document 參考文獻(xiàn)48 HYPERLINK l bookmark179 o Current Document 致謝50緒論搪玻璃反應(yīng)釜是將含高二氧化硅的玻璃，襯在鋼制容器的內(nèi)表面，經(jīng)高溫灼燒而牢固地密著于金屬表面上成為復(fù)合材料制品。所以，它具有玻璃的穩(wěn)定性和金屬強(qiáng)度的雙重優(yōu)點，是一種優(yōu)良的耐腐蝕設(shè)備。搪玻璃反應(yīng)釜廣泛地應(yīng)用于化工、石油、醫(yī)藥、農(nóng)藥、食品等工業(yè)。搪瓷反應(yīng)釜技術(shù)規(guī)范：1、使用壓力：0.20.4Mpa2、耐酸性：對各種有機(jī)酸、無機(jī)酸、有機(jī)溶劑均有較好的抗蝕性。如將我廠生產(chǎn)的搪玻璃試樣置于20%HCI溶液中煮沸48h,腐蝕速率為0.91

14、g/m2.d（優(yōu)等品指標(biāo)為1.0g/m2.d）o3、耐堿性：搪玻璃對堿性溶液抗蝕性較酸溶液差。但將我廠搪玻璃試樣置于1N氫氧化鈉溶液腐蝕，試驗溫度80C時間48ho腐蝕速率為6.76g/m2.d（優(yōu)等品指標(biāo)為7.0g/m2.d）o4、操作溫度：搪玻璃設(shè)備加熱和冷卻時，應(yīng)緩慢進(jìn)行。我廠制造的搪玻璃設(shè)備使用溫度為0200C,耐溫急變性2200。5、瓷層厚度：玻璃設(shè)備的瓷層厚度0.8-2.0mm,搪玻璃設(shè)備附件的瓷層厚度0.6-1.8mm。6、耐壓電：搪玻璃具有良好的絕緣性，當(dāng)搪玻璃在規(guī)定厚度內(nèi)用20KV高頻電火花檢查瓷層時，高頻電火花不能擊穿瓷層。7、耐沖擊性：玻璃層的內(nèi)應(yīng)力越小，彈性越好，硬度越

15、大，抗彎抗壓強(qiáng)度越高，則耐沖擊就越好。8搪玻璃設(shè)備的耐溫差急變性是指搪玻璃表面或其反側(cè)的金屬基體經(jīng)受突然溫度急變的性能。搪玻璃設(shè)備耐溫差急變溫度為：冷急變溫度為110C,熱急變溫度為120。本設(shè)計主要介紹制膠搪玻璃反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)、特點和各個零件的選型原則。制膠搪玻璃反應(yīng)釜的基本結(jié)構(gòu)：反應(yīng)釜、攪拌裝置、傳動裝置、軸封等組成。攪拌裝置由攪拌軸和攪拌器組成，靠攪拌軸傳動動力，由攪拌器達(dá)到攪拌目的。傳動裝置包括電動機(jī)、減速機(jī)、機(jī)座、聯(lián)軸器、底座、和活套法蘭等附件，它為攪拌器提供攪拌動力和相應(yīng)的條件。軸封裝置為反應(yīng)釜和攪拌軸間的密封裝置，以封住反應(yīng)釜體內(nèi)的流體不致泄露。制膠搪玻璃反應(yīng)釜機(jī)械設(shè)計的依據(jù)：制膠

16、搪玻璃反應(yīng)釜機(jī)械設(shè)計是在工藝設(shè)計之后進(jìn)行的。工藝設(shè)計所確定的對反應(yīng)釜的工藝要求是機(jī)械設(shè)計的依據(jù)。反應(yīng)釜的工藝要求通常包括反應(yīng)釜的面積、最大工作壓力、工作溫度、工作介質(zhì)、腐蝕情況、傳熱面積、換熱方式、攪拌形勢、轉(zhuǎn)動及速率、接管方位尺寸的確定等。反應(yīng)釜中的攪拌器有錨式、框式、漿式、渦輪式，刮板式，組合式，轉(zhuǎn)動機(jī)構(gòu)可采用擺線針輪減速機(jī)、無級變速減速機(jī)或變頻調(diào)速等，可滿足各種物料的特殊反應(yīng)要求。密封裝置可采用機(jī)械密封、填料密封等密封機(jī)構(gòu)。加熱、冷卻可采用夾套、半管、盤管、米勒板等機(jī)構(gòu)，加熱方式有蒸汽、電加熱、導(dǎo)熱油，以滿足耐酸、耐高溫、設(shè)計磨損、抗腐蝕等不同工作環(huán)境的工藝要求?？筛鶕?jù)用戶工藝要求進(jìn)行設(shè)

17、計、制造。制膠搪玻璃反應(yīng)釜機(jī)械設(shè)計大體包括：1確定反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)形式和尺寸；2選擇材料；3計算強(qiáng)度或穩(wěn)定性；4選擇主要零件；5繪制圖樣；6提出技術(shù)要求。第一章反應(yīng)釜釜體與傳熱裝置攪拌設(shè)備常被稱作攪拌釜（或攪拌槽），當(dāng)攪拌設(shè)備用作反應(yīng)器時，又被稱為攪拌釜式反應(yīng)器，有時簡稱反應(yīng)釜。釜體的結(jié)構(gòu)型式通常是立式圓筒形，其高徑比值主要依據(jù)操作容器的裝液高徑比以及裝料系數(shù)大小而定。傳熱方式有兩種：夾套式壁外傳熱結(jié)構(gòu)和釜體內(nèi)部蛇管聯(lián)合使用。根據(jù)工藝需要，釜體上還需要安裝各種工藝接管。所以，反應(yīng)釜釜體和傳熱裝置設(shè)計的主要內(nèi)容包括釜體的結(jié)構(gòu)和部分尺寸、傳熱形式和結(jié)構(gòu)、各種工藝接管的安設(shè)等。反應(yīng)釜釜體確定反應(yīng)釜釜體的

18、直徑和高度在已知攪拌器的操作容積后，首先要選擇筒體適宜的長徑比（H/DD，以角定筒體直接和高度。選擇筒體長徑比主要考慮一下兩方面因素：長徑比對攪拌功率的影響：在轉(zhuǎn)速不變的情況下，PocD3其中D：攪拌器直徑；P：攪拌功率），P隨釜體直徑的增大而增大很多，減小長徑比只能無謂的損耗一些攪拌功率。一次一般情況下，長徑比應(yīng)該大一點。長徑比對傳熱的影響：當(dāng)容積一定時H/Di越高越有利于傳熱。長徑比的確定通常采用經(jīng)驗值。表1-1種類罐體物料類型H/Dj一般攪拌罐液-固或液-液相物料1-1.3氣-液相物料1-2發(fā)酵罐類1.7-2.5在確定反應(yīng)釜直徑和高度時，還應(yīng)該根據(jù)反應(yīng)釜操作時所允許的裝料程度一裝料系數(shù)n

19、等予以綜合考慮,通常裝料系數(shù)n可取0.6-0.85.如果物料在反應(yīng)過程中產(chǎn)生泡沫或沸騰狀態(tài)，r|應(yīng)取較低值，一般為06-0.7；若反應(yīng)狀態(tài)平穩(wěn)，可取0.8-0.85（物料粘度大時可取最大值）。因此，釜體的容積V與操作溶積Vo有如下關(guān)系：V=Vo/r|（1.1）選取反應(yīng)釜裝料系數(shù)11=0.8,由v=Vo/n可得設(shè)備容積：V=Vo/n=2.97/0.8=3.715/對液-液相類型選取H/Di=1.3,4V3,兀H(1.2)將計算結(jié)果圓整至公稱直徑標(biāo)準(zhǔn)系列，選取筒體直徑Di=1600mm,查JB/T4746-2002,DN=1600mm時的標(biāo)準(zhǔn)封頭曲面高度h=400mm,直邊高度h2=25mm,封頭

20、容積Vh=0.5864/3,內(nèi)表面積Fh=2.9007/,由手冊查得每一米高的筒體容積為匕=1.539,/,表面積片=4.40m2。由公式可知筒體高度=匕二幺=715-。5864=2.04匕筒體高度圓整為H=2100mmo1.539(1.3)于是%=2100/1600=1.31,復(fù)核結(jié)果基本符合原定范圍。1.1.2確定反應(yīng)釜夾套的直徑和高度500-600700-18002000-3000DjDj+50Di+100Dj+200Dj可根據(jù)罐體內(nèi)徑按下表推薦的數(shù)據(jù)選取。表1.2夾套直徑Dj與罐體直徑Di的關(guān)系（mm）對于筒體內(nèi)徑Di=7001800mm,夾套內(nèi)徑Dj=Di+100,因此Dj=1600

21、+100=1700mm,符合壓力容器公稱直徑系列。按式”-匕Vo-V2.97-0.5864,H.=ArnmK生XD2工X164,4取夾套高度Hj=1200mm,則夾套頂部與釜體法蘭間應(yīng)留有足夠的距離：=H一Hj=1700-1200=500mm150200這樣便于筒體法蘭拆裝。驗算夾套傳熱面積：(1.4)F=FxHFh=4.40 x1.2+2.29=7.57m27/n2（查化工設(shè)備基礎(chǔ)16-516-6得瓦=4.40/,6=2.29m2）夾套傳熱面積符合傳熱要求。符號說明C厚度附加量mmG鋼板或鑄鐵件厚度的負(fù)偏差mmC2一夾套的腐蝕余量nunDj夾套的內(nèi)直徑mmD,一夾套的外直徑（Do=D,+23

22、n）mm一計算壓力MPaP一夾套的最大允許工作壓力MPa6夾套的計算厚度mm8e一夾套的有效厚度mm8n一夾套的名義厚度mm口設(shè)計溫度下圓通材料的需用應(yīng)力MPa。一焊接接頭系數(shù)E設(shè)計溫度下材料的彈性模量MPa?一許用外壓力MPaS1一容器筒體的實際壁厚，如”$2一夾套筒體、封口錐或通道的實際壁厚，由團(tuán)夾套類型的選擇U型整體夾套，采用封口錐方式與筒體連接夾套的最高工作壓力夾套的材料為Q235B,許用應(yīng)力匕】=235MPa夾套的最高工作壓力尸06MPa夾套的壁厚的計算=2.63mm0.6x1750 x10-32x235x0.85-0.6所以夾套圓筒的厚度圓整為10o夾套圓筒的應(yīng)力計算夾套圓筒的有效

23、厚度的計算8e=2-G。2=10-0-1.5=8.5wm的計算cr0=235x0.85=199.75MPa圓筒的應(yīng)力計算人迤m=吆（9。色）=62O6MP。232x8.5e所以應(yīng)力強(qiáng)度符合要求。夾套圓筒的最大允許工作壓力2同0aKD,+0.56,2x235x1x(10-1.5-0)1x1750 + 0.5x(10-1.5-0)=2.2SMPa 0.6MPa所以夾套圓筒的最大允許工作壓力符合要求。1.1.5夾套試驗壓力夾套的水壓試驗=1.25 x 0.6 x235=0.15MPa所以夾套水壓試驗壓力為0.75 MP。夾套壓力試驗前的應(yīng)力校核壓力試驗前，應(yīng)按下式校核夾套應(yīng)力: 4（。+a）（y.r

24、 =0.75x（1750 + 8.5）2x8.5=T158MPa0.9 虹=0.9 x0.85x 235 = 179.78MP。液壓試驗時，叫滿足叫所以夾套試驗前得應(yīng)力校核滿足要求。夾套橢圓形封頭的計算設(shè)計溫度下標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的計算厚度的計算PQ,2bJ0-0.5P,0.6x17502x235x1-0.5x0.6=2.24mm則夾套橢圓形封頭厚度圓整為IS加O有效厚度的計算0.15%xl750=2.6mm-8n-C,-C9-10-0-1.5=8.5/n/n2,6mm所以夾套封頭厚度符合要求。夾套橢圓形封頭最大允許工作壓力的計算2匕T娟,肛+0.5心=2.28MP。 0.6MPa2x235x1x8

25、.51x1750+0.5x8.5所以夾套橢圓形封頭最大允許工作壓力符合要求。封口錐e“=0.5(),+S2)-(D,+25()=0.5x(1750+10)-(1600+2x16)=64mmeoOAMPa所以該公式適用內(nèi)壓圓筒的計算厚度g2cr20杳GB150得使用下面方法進(jìn)行外壓圓筒的計算yiij3e=8nC2-C|=161.5-0=14.5加加L=橢圓直邊段之間的長度加上曲面深度的L=1740-120-400+-X400=1366.7mm則3illL=366.1mm,Dlt=1632mm查得：外壓或軸向受壓圓筒和管子集合參數(shù)計算圖A=0.053外壓圓筒、管子和球殼厚度計算圖8=182。許用外

26、壓力問的計算182112.6= 1.62MPa 災(zāi)隹=0.75MPa則假設(shè)成立，取圓筒的4=.麗。封頭、卡子及密封裝置的選擇封頭的選擇橢圓形封頭是由半個橢球面和短圓筒組成，直邊段的作用是避免封頭和圓筒的連接焊縫處出現(xiàn)經(jīng)向曲率半徑突變，以改善焊縫的受力狀況。由于封頭的橢球部分經(jīng)線曲率變化平滑連續(xù)，故應(yīng)力分布比較均勻，且橢圓形封頭深度較半球形封頭小得多，易于沖壓成型，適合中、低壓容器。故該搪玻璃反應(yīng)釜選用橢圓形封頭?？ㄗ拥倪x型根據(jù)HG/T2054-2007搪玻璃設(shè)備卡子規(guī)定，A型卡子適用于設(shè)計溫度高于-20200,設(shè)計壓力小于等于l.OMPa的搪玻璃設(shè)備，該設(shè)備選用法蘭高度為110mm。則h3=1

27、10mm,所以選用卡子的型號為AM201。密封裝置的選用密封主要有兩種：填料密封和機(jī)械密封。本設(shè)備選用機(jī)械密封。機(jī)械密封是把轉(zhuǎn)軸的密封面從軸向改為徑向，通過動環(huán)和靜環(huán)兩個端面的相互貼合，并做相對運動達(dá)到密封的裝置，又稱端面密封。機(jī)械密封的泄漏率低，密封性能可靠，功耗小，使用壽命長，在攪拌反應(yīng)器中得到廣泛使用。故本設(shè)備選用機(jī)械密封作為密封裝置。第二章反應(yīng)釜的傳遞裝置反應(yīng)釜的傳動裝置包括電動機(jī)、減速機(jī)、機(jī)架、傳動軸、傳動軸聯(lián)軸器、攪拌釜內(nèi)聯(lián)軸器、活套法蘭、安裝底蓋、攪拌軸軸封等。反應(yīng)釜的長動裝置通常設(shè)置在反應(yīng)釜的頂蓋（上封頭）上，一般采用立式布置電動機(jī)經(jīng)減速機(jī)將轉(zhuǎn)速減至工藝要求的攪拌轉(zhuǎn)速，再通過聯(lián)

28、軸器帶動攪拌軸轉(zhuǎn)速，從而帶動攪拌器轉(zhuǎn)動。電動機(jī)與減速機(jī)配套使用，減速機(jī)下設(shè)置一機(jī)架，安裝在反應(yīng)釜的封頭上?？紤]到傳動裝置與軸封裝置安裝時要求保持一定的同心度以及裝卸檢修的方便，常在機(jī)架下安裝一個安裝底蓋，還在上封頭的開口處安裝一個活套法蘭。減速裝置1）主要形式：目前我國已頒布的標(biāo)準(zhǔn)釜用立式減速機(jī)，有擺線針齒行星減速機(jī)、兩級齒輪減速機(jī)、三角皮帶減速機(jī)和諧波減速機(jī)四種。a.擺線針齒星減速機(jī)：減速比879,轉(zhuǎn)速16160r/min,功率0.630kw。特點是傳動效率高，結(jié)構(gòu)緊湊，拆裝方便，壽命長，承載能力高，工作平穩(wěn)，允許正反轉(zhuǎn)。b.兩級齒輪減速機(jī)：為兩級同中心距并流式斜齒輪減速傳動裝置。減速比11

29、.6-5.63,轉(zhuǎn)速125250r/min,功率0.630Kw。體積小，效率高，制造成本低，結(jié)構(gòu)簡單，裝配檢修方便，可以正反轉(zhuǎn)。c.三角皮帶減速機(jī)：單級三角皮帶傳動的減速裝置。減速比4.53-2.9,轉(zhuǎn)速320550r/min,功率0.65.5Kw。結(jié)構(gòu)簡單，過載打滑，起保護(hù)作用，允許反轉(zhuǎn)。d.諧波減速機(jī):減速比35990,轉(zhuǎn)速416r/min,功率0.613Kw。結(jié)構(gòu)簡單，重量輕，承載能力高，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，封閉性好，可用于有防爆要求的場合。查標(biāo)準(zhǔn)攪拌傳動裝置系統(tǒng)組合、選用及技術(shù)要求(HG21563-1995)以及釜用立式減速機(jī)，按照攪拌功率和轉(zhuǎn)速選擇擺線針齒行星減速機(jī)，已知攪拌轉(zhuǎn)速為85r/mi

30、n,功率為5.5kw,查標(biāo)表可知，選用機(jī)型號為3,減速比為17的擺線針齒行星減速機(jī)，其傳動效率為0.9。標(biāo)定符號為:BLD3-3-17。表2.1釜用立式減速機(jī)的基本特性特性減速機(jī)類型擺線針齒行星減速機(jī)兩級齒輪減速機(jī)三角皮帶減速機(jī)諧波減速機(jī)減速比范圍87-911-64.5-3360-90輸出軸轉(zhuǎn)速范圍r/min,(配用四級電動機(jī))16-100125-250320-5004-16功率范圍kw0.6-300.6-300.6-5.50.6-13效率0.9-0.950.930.91大于0.83主要特點本機(jī)為利用少齒內(nèi)嚙合行星傳動的減速裝置，減速比大，壽命長，故障少，裝拆方便，結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，與同功率的

31、渦輪減速機(jī)相比，效率高而體積可小一半左右:有取代渦輪減速機(jī)的趨向。本機(jī)為兩級同中心距斜齒輪傳動的減速裝置，傳動比準(zhǔn)確，壽命長。本機(jī)為單級三角皮帶傳動的減速裝置，結(jié)構(gòu)簡單，過載時會產(chǎn)生打滑現(xiàn)象，因此能起安全保護(hù)作用，但由于皮帶滑動不能保持精確的傳動比。本NL為利用行星輪為柔輪的少齒差;內(nèi)嚙合行星傳動的減速裝置，減速比可很大。特性參數(shù)功率、按輸出軸軸頸面分的機(jī)型號、減速比中心距三角皮帶型號、根數(shù)柔輪分度圓直一徑應(yīng)用條件對過載和沖擊載荷有較強(qiáng)承受能力，可短期過載75%,允午正反旋轉(zhuǎn)，可用于有防爆要求的車間，與電動機(jī)直聯(lián)供應(yīng)允許正反旋轉(zhuǎn)，應(yīng)采用夾殼聯(lián)軸器或彈性塊式聯(lián)軸器與攪抖軸連接，不允許承受外加軸向

32、載荷，適用于連續(xù)攪拌的化工設(shè)備，可用于有防爆要求的車間.與電動機(jī)直聯(lián)供應(yīng)允許正反旋轉(zhuǎn)，般以夾殼聯(lián)軸器與攪拌軸連接，攪拌器重量可由本機(jī)承受，不能用于有防爆要求的車問，適用于連純攪拌的化工設(shè)備可不需多級傳動而用十轉(zhuǎn)速低級的攪拌傳動裝置，可用于有防爆要求的車間標(biāo)定符號BLD功率-機(jī)型號-減速比BLY機(jī)型號-減速比-功率LC-中心距-順序號P三角皮帶型弓根數(shù)-順序號XB柔輪分度圓直徑-順序號標(biāo)準(zhǔn)圖號HG5-744-78HG5-745-78HG5-746-78HG5-747-78注:電動機(jī)若采用AJ02（防爆型）型時，在標(biāo)定符號前加A字樣對BJ02（隔爆型）加“B”字樣，對J02型電動機(jī)則不加寫代號。電

33、動機(jī)的基本特性及選用通常電動機(jī)與減速及配套供應(yīng)，設(shè)計時可根據(jù)反應(yīng)器應(yīng)配電機(jī)功率、轉(zhuǎn)速、安裝形式及防爆要求，選擇電動機(jī)及配套的減速機(jī)。電動機(jī)的軸功率校核符號說明之一軸封處摩擦損耗功率為卬A一攪拌軸功率,憶川巴一電動機(jī)計算功率，火卬n傳動效率軸封處摩擦損耗功率的計算由于該填料密封采用單端面密封則，“=4.0J2=4.0 x0.09512=0.231kw攪拌軸功率的計算其中攪拌介質(zhì)選擇乳膠聚合貝ij乙=1.5V=1.5x3000=5.5kw電動機(jī)計算功率的計算由傳動類型為擺線針輪行星傳動，則傳動裝置各零部件的傳動效率=0.9。R+匕4.5+0.237貝ijp=!2,=5.2670.9圓整為5.5hv

34、機(jī)架機(jī)架的選用原則具備下列條件之一者，可選用單支點機(jī)架：減速機(jī)輸出軸側(cè)的軸承作為一個支點者；設(shè)置底軸承，作為一個支點者：在攪拌容器內(nèi)設(shè)置中間軸承，并能作為一個支點者。本設(shè)計中以減速機(jī)輸出軸側(cè)的軸承作為一個支點者，故選用單支點機(jī)架。為了與標(biāo)準(zhǔn)配合，傳動軸的軸徑選用d=80mm,參考標(biāo)準(zhǔn)（HG21566-95攪拌傳動裝置-單支點機(jī)架），選用機(jī)架公稱直徑為300mm,B型單支點機(jī)架。結(jié)構(gòu)如下圖：B32IA具體尺寸表:表2.2機(jī)架尺寸表mm機(jī)，架尺寸表(mat)S3.1-3架冰ft機(jī)公直傳動軸軸ttdDi(H8)D.D.Dsn-HH,H號機(jī)契質(zhì)A型BRA型AflBQ200302452953403303

35、608-12257573022029546208444740462104448250502903S039542545512T2275099526838846212839360462158595704621787973006032040044549553012-4227951040279399462151211327046217123134804621912613740090415S1556550064516-*2689011153】d42。4622】2002141004622420822250010052062067070074520-12610751325369494462243263S21

36、10462263293551204622833536113046230341367700120670780830B0088028-12611851415399514462285575941304623056360014046232571608160462365826193.0.3接板與武速機(jī)的連接尺寸按用戶選定的減建機(jī)型號確定.接板的外形尺寸按表3的規(guī)定.杳表可知:傳動軸軸徑d=80mmn寸，機(jī)架的公稱直徑取300mm,Di=320mm,D2=400mm,D3=445mm,D4=495mm,Ds=530mm,H=1040mm,Hi=399mm,螺栓數(shù)量為12-M22,軸承型號46219,機(jī)架質(zhì)

37、量137kg,又由表查得:單支點機(jī)架的支點軸承間距L=690mm。機(jī)架的標(biāo)記為:HG21566-1995機(jī)架B300-80傳動軸為了與標(biāo)準(zhǔn)配合，傳動軸的軸徑選用d=80mm,材料為Q235-B,并且在軸的外表面加一玻璃層，以提高其耐腐蝕性。傳動軸采用上裝式，傳動軸釜外軸頭形式為D型，即釜外聯(lián)軸器為帶短節(jié)聯(lián)軸器。傳動軸釜外軸頭形式如下：查表可知:傳動軸軸徑d=80mm,上端軸徑di=65mm，釜內(nèi)軸長L=550mm,卜端軸徑d2=80mm。傳動軸的標(biāo)記為:HG21568-1995BSD300-80/550-Q235-B=聯(lián)軸器帶短節(jié)聯(lián)軸器用于攪拌機(jī)傳動裝置的減速機(jī)輸出軸與傳動軸的連接，并在拆卸聯(lián)

38、軸器的短節(jié)之后，能在不拆除減速機(jī)和機(jī)架的條件下，裝拆機(jī)架的中間支點、軸承箱和軸封。因此釜外聯(lián)軸器選用帶短節(jié)聯(lián)軸器。查表帶短節(jié)聯(lián)軸器的形式及與機(jī)架、傳動軸的配套可選用B型帶短節(jié)聯(lián)軸器。如下圖：n31wavvMH帶短節(jié)聯(lián)軸器軸孔與軸的配合代號為H7/m6o減速機(jī)輸出軸的軸孔直徑，即上半聯(lián)軸孔徑為80mm,傳動軸的上端軸孔,即下半聯(lián)軸孔徑直徑為65mm,材料為ZG270-500的B型帶短節(jié)聯(lián)軸器，其標(biāo)記為:HG21569.1-95聯(lián)軸器B90/75-ZG-第三章反應(yīng)釜的攪拌裝置攪拌裝置由攪拌器、攪拌軸及其支撐組成。電動機(jī)驅(qū)動攪拌軸上的攪拌器以一定的方向和轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，使靜止的流體形成對流循環(huán)，并維持一定

39、的湍流強(qiáng)度，從而達(dá)到加強(qiáng)混合、提高傳熱和傳質(zhì)速率的目的。攪拌器攪拌器又稱攪拌槳或攪拌葉輪，是攪拌反應(yīng)器的關(guān)鍵部件，其功能是提供過程所需的能量和適宜的流動狀態(tài)。其類型分為:推進(jìn)式、漿式、渦輪式、錨式、框式、螺桿式、螺帶式等，攪拌器選型時，主要考慮：具有顯著的攪拌效果，特別是對多相反應(yīng)。攪拌所消耗的能量應(yīng)盡可能小。保證從反應(yīng)器壁或侵入式熱交換裝置到反映混合物能有高的給熱系數(shù)。攪拌器的選擇按攪拌器類型和適用條件選型:對低粘度流體的混合，推進(jìn)式攪拌器由于循環(huán)能力強(qiáng)，動力消耗小，可應(yīng)用到很大容積的釜中;渦輪式攪拌器應(yīng)用最廣，各種攪拌操作都適用，但流體粘度不超過50Pas;槳式攪拌器結(jié)構(gòu)簡單，在小容積的流

40、體混合幣應(yīng)用較廣，對大容積的流體混合，則循環(huán)能力不足;對于高粘度流體的混合以錨式、框式、螺桿式、螺帶式更為合適。本設(shè)計的攪拌器選擇不帶擋板的框式攪拌器。表4-1攪拌器型試選擇攪拌流動狀態(tài)攪拌目的攪拌轉(zhuǎn)速最高對湍剪低高分溶固結(jié)傳器流流切粘粘散解體晶執(zhí)，八、容范粘型循擴(kuò)流度度懸器圍度式環(huán)散混液浮容/(r/(P合混積mia.s/m3n)反應(yīng)渦1-1050輪10-3式000槳1-105()式10-3000推進(jìn)式1100010-5002折葉開啟渦輪式1100010-30050布魯馬110010-30050令式錨式11001100100螺桿式1500.550100螺帶式1500.550100注:有者為可用

41、:空白者不詳或不合用攪拌器的強(qiáng)度計算符號說明一攪拌器強(qiáng)度計算時的設(shè)計功率，kwp一每個槳葉強(qiáng)度計算時設(shè)計功率，kwriZ一軸上相同攪拌器的層數(shù)Z,一攪拌器的槳葉數(shù)，選擇的是框式攪拌器，則槳葉數(shù)為4”,一I-I斷面上彎矩,N.mM一由扭矩在I-I斷面上增加的彎矩，N.mM,1I-I斷面上的扭矩，N.mWI-I斷面的抗彎截面系數(shù)一I-I斷面彎曲應(yīng)力,MPaS一槳葉的厚度攪拌器強(qiáng)度計算時的設(shè)計功率-”.9x5.5-OR-.0每個槳葉強(qiáng)度計算時設(shè)計功率P4713Z,4框式攪拌器II斷面上彎矩的計算P4713M.=97400 x=97400 x=135N.mn.Zi85x4槳葉垂直方向懸臂高度查表得：H

42、、=800mm,”3=750/n/n,B=1440/n/n,r,xt2=50 x91mm槳葉總iWj度“2=Hm=800/tjm攪拌器半徑R=120mm攪拌器葉根半徑R2=623mm則槳葉垂直方向懸臂高度Hi按一下公式計算：H=(772-/73)+(y-)xtanl5=50+x(1440-97)xtanl50=229.9mm攪拌器橫梁寬度中心線至橢圓形葉寬中心線的距離L按下式計算:L=H,-t,=750-x97=701.5m/n。3222系數(shù)a的計算2.t22x97= 0.31800 xII斷面上的扭矩的計算17.58N.m TOC o 1-5 h z 2(43一凡3)”2(72()3-623

43、3)x229.9.!-.=xx1353(/?；-&)。+。)3(7204-6234)x(1+0.31)由扭矩在II斷面上增加的彎矩按的計算1H12299M.=-L.A/.=xx135=16.89N.m2.(1+a)L2x(l+0.31)701.5II斷面的抗彎截面系數(shù)的計算卬=&_(25)(2-25-=50 x97?_(50-16)x(97-16)2=41229mm36666II斷面彎曲應(yīng)力M/+M/55.7+4.48ri._n.XDa.=-=-=6.2MPaPa（合金鋼）/一懸臂軸跨間軸段的慣性矩，皿/；九一懸臂軸懸臂軸段（實心或空心）的慣性矩，E341，個圓盤（攪拌器及附件）的每個圓盤懸臂

44、長度（對于懸臂軸）或1，個圓盤（攪拌器及附件）的每個圓盤至傳動側(cè)軸承的距離（對于單跨軸），加；人一攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心離攪拌側(cè)軸承的距離（對于懸臂軸）或攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心離傳動側(cè)軸承的距離（對于單跨軸），mm.軸上彎矩總和，N.m；Ma由軸向推力引起作用于軸的彎矩，N.m.M一按傳動裝置的效率%計算的攪拌軸傳遞扭矩，N.m；“E，一軸傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，N.mMr由徑向力引起作用于軸的彎矩，Nm；山一固定在攪拌軸上的圓盤（攪拌器及附件）數(shù)；叫、Z/一圓盤（攪拌器及附件）1、2的質(zhì)量，依；叫、叫一圓盤（攪拌器及附件）1、2，的有效質(zhì)量，kg；“4一懸臂軸4段

45、軸的質(zhì)量jr%,中NM（l-N；）+pxlO-9“年一懸臂軸4段軸的有效質(zhì)量，依；叫“一懸臂軸及各層圓盤（攪拌器及附件）的組合質(zhì)量，依；M）空心軸內(nèi)徑與外徑的比值；一軸的轉(zhuǎn)速，“min；85/min怎一軸的一階臨界轉(zhuǎn)速，“mi、匕一電動機(jī)額定功率，%卬；5.5時P-一軸封處摩擦損耗功率，即；。一設(shè)備內(nèi)的設(shè)計壓力，MPa；S相當(dāng)質(zhì)量的折算點；S傳動側(cè)軸承游隙，皿”；S懸臂軸攪拌側(cè)軸承或單跨軸末端軸承游隙，機(jī)加；卬一單跨軸L段或懸臂軸右段軸有效質(zhì)量的相當(dāng)質(zhì)量，kg；嗎、W2_._ge、叫e“7的相當(dāng)質(zhì)量，kg；也一在S點所有相當(dāng)質(zhì)量的總和，kg；。一攪拌軸軸線與安裝垂直線的夾角，（）一第個攪拌器葉

46、片傾斜角（）7軸的扭轉(zhuǎn)角，%.6x由軸承徑向游隙引起在軸上離軸承距離x處的徑向位移，相加；由流體徑向作用力引起在軸上離軸承距離x處的徑向位移加團(tuán)；2x由組合質(zhì)量偏心引起在軸上離軸承x處產(chǎn)生的徑向位移，加；或一離軸承距離x處軸的徑向總位移，mm,九一懸臂軸段慣性矩與跨間軸段慣性矩的比值I。CQ-N：）一攪拌物料的密度，依心軸材料的密度，依Z軸上所有攪拌器其對應(yīng)編號i之和。一傳動裝置效率，0.9按扭轉(zhuǎn)變形計算攪拌軸的軸徑攪拌軸受轉(zhuǎn)矩和彎矩的聯(lián)合作用，扭轉(zhuǎn)變形過大會造成軸的振動，使軸封失效，因傳動側(cè)軸承攪拌側(cè)軸承.圖2攪拌軸受力圖此應(yīng)將軸單位長度最大扭轉(zhuǎn)角/限制在允許的范圍內(nèi)，軸轉(zhuǎn)矩的剛度條件為nm

47、a xGd4(1-a0 ,軸傳遞的最大轉(zhuǎn)矩M的計算P53=955327,=9553xx0.9=556.32Njh“maxnf85空心軸內(nèi)徑與外徑的比值的計算攪拌軸直徑Q的計算周一許用扭轉(zhuǎn)角，對于懸臂梁川=0.35%故攪拌軸的直徑為d = 4.92(也max2Y =4.92x(556.320.35 x 7.938 xl0 x(l-0.834)2y = 68.7 mm則取d=95mm符合要求。按臨界轉(zhuǎn)速校核攪拌軸的直徑攪拌軸有效質(zhì)量的計算對于帶框式攪拌器的剛性軸，其有效質(zhì)量等于軸自身的質(zhì)量。懸臂軸兩支點間距離。的計算a=H-Hd=760-455=305mm第一個攪拌器懸臂長度右的計算L,=Hd+5

48、80+1740-190-%=455+580+1740-190-9%=2536.5mm攪拌軸的有效質(zhì)量的計算p=7.9x10,監(jiān)人合金鋼/，黯則：mLle=mLl=djL,ps(1-Af02)=-x0.0952x2.5365x7.9x103x(1-0.832)=44.2kg對于懸臂軸mLie=mLi圓盤有效質(zhì)量的計算柔性軸以及帶錨式和框式攪拌器的剛性軸的圓盤有效質(zhì)量等于圓盤自身的質(zhì)量，即：mie-mx=1.5kg軸及攪拌器的有效質(zhì)量在S點的等效質(zhì)量之和ms的計算ms=1nLe+mie=44.2+117.5=161.7kg慣性矩/的計算I=)4=x954=4,0 x10-5w46464一階臨界轉(zhuǎn)速

49、,的計算合金彈性模量E=206GPa則30/3x206x108x(1-0.834)x4x10-6=4、2.53362x(2.5336+0.35)x161.7=2003；4n85200.3=0.420.7所以臨界轉(zhuǎn)速符合要求按強(qiáng)度計算攪拌軸的直徑軸上扭矩的計算9553八9553八八一Mn=%尸、=x0.9x5.5=556.32N.inn85徑向力引起的軸上彎矩的計算流體徑向力系數(shù)K1的計算Kt=KtKru.Kib.K.le.Ku=0.08x0.7x2.0 x1.2x1.0=0.1344式中儲一基本流體徑向力系數(shù)，（“一物料粘度修正系數(shù)一攪拌容器內(nèi)平直擋板數(shù)的修正系數(shù)一攪拌器偏心安裝的修正系數(shù)K”

50、一攪拌容器內(nèi)件的修正系數(shù)攪拌器功率產(chǎn)生的扭矩Mg的計算95539553M3尸=x4.7133=529.7N.m叫n85攪拌器上的流體徑向力F的計算巧一攪拌器的直徑，的,查標(biāo)準(zhǔn)得，0=1440mmFh=K、/I。.=0.1344x*，*1一=i38yVm則：%。，XX1440攪拌軸與各層攪拌器的組合質(zhì)量的計算mi=i=44.2+117.5=161.7kg攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心處許用偏心距同的計算G:平衡精度等級，取G=6.3m，%則:e=9.55%=，,黑=07Xmm攪拌軸與攪拌器質(zhì)量偏心引起的離心力工的計算2)2一對剛性軸初值取0.5*則：對于懸臂軸=X161.7X852x0

51、.71xf5|xl0-59U-0.5J=18.2N攪拌軸與各層攪拌器組合重心離軸承的距離L的計算e_.2536.5m.L,4-tn,1117.5x2536.54-44.2xL=2189.8/n161.7徑向力引起的軸上彎矩例凡的計算Mr=區(qū)見+9.81%也Sia+F,.Zjxl(r3=(131.8x2536.5+9.81x161.7x2189.8x0+18.2x2189.8)x10-3=374.2N.m軸上扭矩和彎矩同時作用時的當(dāng)量扭矩的計算用八的粗略計算當(dāng)P0則返回重新取2軸上彎矩總和M按下式計算M=Mr+Ma=374.2+414.7=788.9N.mKn軸上扭矩和彎矩同時作用是的當(dāng)量扭矩也

52、按下式計算M,e=+”2=,556.322+788.92=965.3N.S受強(qiáng)度控制的軸徑d按下式計算d=172旬心八=17.2xJ軍一n=59.1/nn/VHv-oJpl.85x(l-0.71)則取d=95mm符合要求。按軸封處允許徑向位移驗算軸徑由軸徑。=95mm,軸承型式為滾動軸承則軸承徑向游隙為S=S=0.04mm對于懸臂軸，因軸承徑向游隙s,S”所引起的軸上任意點離軸承距離x位移的計算=OAmm0.04628f0.04+0.04-Z卜“*2305I2由流體徑向作用所引起的軸上任意點離軸承x處位移的計算其中xVL.時I-3x8 , 2536.5628 12536.5 )=0.68/77

53、/7?懸臂軸段慣性矩與跨間軸段慣性矩比值2 r乙 6E/“ L0.71x0.13-1 0.5=0.1357?131.8x2.53622x0.628305x1x2x+0.686x206x10-6x2.1x10912536.5=0.19mm由攪拌軸與攪拌器組合質(zhì)量偏心引起的離心力在軸上任意點離軸承距離x處產(chǎn)生的位移的計算由x0.6Mpa),選用平衡型雙端面機(jī)械密封;介質(zhì)壓力低時(0.6Mpa),選用平衡型機(jī)械密封;介質(zhì)壓力低時(80時，攪拌軸的圓周線速度v1.5m/s時，機(jī)械密封應(yīng)配置循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)。(按HG21572-95)填料密封：填料密封又稱為壓緊填料(GlandPackings)密封，俗稱盤

54、根密封。盤根密封是最古老的一種密封結(jié)構(gòu)，在我國古代的提水機(jī)械中，就是用填塞棉紗的方法來堵住泄漏的，世界上最早出現(xiàn)的蒸汽機(jī)也是采用這種密封形式的。而19世紀(jì)石油和天然氣開采技術(shù)的生產(chǎn)與發(fā)展，使填料密封的材料有了新的發(fā)展。到了20世紀(jì)，填料密封因其結(jié)構(gòu)比較簡單，價格不貴，來源廣泛而獲得許多工業(yè)部門的青睞。填料密封主要用于機(jī)械行業(yè)中的過程機(jī)器和設(shè)備運動部分等動密封，比如離心泵、壓縮機(jī)、真空泵、攪拌機(jī)、反應(yīng)釜的轉(zhuǎn)軸密封和往復(fù)泵、往復(fù)式壓縮機(jī)的柱塞或活塞桿，以及做螺旋運動閥門的閥桿與固定機(jī)體之間的密封。被密封介質(zhì)為一般物料，介質(zhì)壓力中等，選用填料密封。介質(zhì)壓力低，密封要求不高時，選用一般石棉或浸漬石棉填

55、料的填料密封箱。介質(zhì)壓力中等，密封要求較高時，選用高性能填料并組配循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)中的流程圖。2機(jī)械密封原理當(dāng)軸轉(zhuǎn)動時，攪拌軸帶動彈簧座、彈簧墊板、動環(huán)等零件一起旋轉(zhuǎn)。由于彈簧力的作用，動環(huán)緊緊壓在靜環(huán)上，靜環(huán)靜止不動，這樣動環(huán)和靜環(huán)相接觸的環(huán)形斷面就阻止了介質(zhì)的泄漏。填料密封原理填料裝入填料腔以后，經(jīng)壓蓋螺絲對它作軸向壓縮，當(dāng)軸與填料有相對運動時，由于填料的塑性，使它產(chǎn)生徑向力，并與軸緊密接觸。與此同時，填料中浸漬的潤滑劑被擠出，在接觸面之間形成油膜。由于接觸狀態(tài)并不是特別均勻的，接觸部位便出現(xiàn)“邊界潤滑”狀態(tài)，稱為“軸承效應(yīng)”；而未接觸的四部形成小油槽，有較厚的油膜，接觸部位與非接觸部位組成一

56、道不規(guī)則的迷宮，起阻止液流泄漏的作用，此稱“迷宮效應(yīng):這就是填料密封的機(jī)理。顯然，良好的密封在于維持“軸承效應(yīng)”和“迷宮效應(yīng)二也就是說，要保持良好的潤滑和適當(dāng)?shù)膲壕o。若潤滑不良，或壓得過緊都會油膜中斷，造成填料與軸之間出現(xiàn)干摩擦，最后導(dǎo)致燒軸和出現(xiàn)嚴(yán)重磨損。為此，需要經(jīng)常對填料的壓緊程度進(jìn)行調(diào)整。以便填料中的潤滑劑在運行一段時間流失之后，再擠出一些潤浴劑，同時補(bǔ)償填料因體積變化所造成的壓緊力松弛。顯然，這樣經(jīng)常擠壓填料，最終將使浸漬枯竭，所以定期更換填料是必要的。此外，為了維持液膜和帶走摩擦熱，有意讓填料處有少量泄露也是必要的。機(jī)械密封與填料密封的對比密封可靠，在較長的試用期中不會泄露，清潔，

57、無死角，可以防止雜菌污染。使用壽命長，正確選擇摩擦負(fù)荷比壓的機(jī)械密封可以使用2-5年，最長有用到9年。維修周期長，在正常的使用情況下，不需要維修。軸或軸套不受磨損。摩擦功耗少，一般約為填料密封的10%-15%o機(jī)械密封對軸精度和光潔度沒有填料密封要求那么嚴(yán)格，對旋轉(zhuǎn)軸的振擺和軸對殼體孔的偏移不敏感，對軸的震動敏感性小。適用范圍廣，能適用低溫，高溫，高真空，高壓，各種轉(zhuǎn)速以及腐蝕性，磨損性，易燃，易爆，有毒介質(zhì)的密封。鑒于軸封裝置的選用原則以及本設(shè)計中介質(zhì)為有毒物質(zhì)，所以選用軸向雙端面非平衡型機(jī)械密封2005型（帶內(nèi)置軸承），以保證軸封的嚴(yán)密性。機(jī)械密封及其循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)的選擇機(jī)械密封主要部件:動

58、環(huán)和靜環(huán)。輔助密封件:密封圈（有。形、X形、U形、楔形、矩形柔性石墨、PTFE包覆橡膠O圈等）。彈力補(bǔ)償機(jī)構(gòu):彈簧、推環(huán)。傳動件:彈簧座及鍵或各種螺釘。查表根據(jù)壓力、溫度選擇其型式，根據(jù)傳動軸軸徑選取d=60mm,其他外形尺寸可查標(biāo)準(zhǔn)HG21571-1995得到雙端面飛平衡性機(jī)械密封2005結(jié)構(gòu)如下圖：2004型2001flffly0.2-3雙斑面等平膏型機(jī)械富封選擇機(jī)械密封的循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)根據(jù)過程設(shè)備機(jī)械設(shè)計標(biāo)表34-3推薦選用表根據(jù)壓力等級1.6MPa,介質(zhì)溫度大于80C可選擇循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)流程3。耳座計算符號說明。一支座本體允許載荷，KNQ一支座承受的實際載荷，KNa地震影響系數(shù)Q一偏心載荷

59、，N一偏心距，mm為一設(shè)置地區(qū)基本風(fēng)壓p地震載荷，Np風(fēng)載荷，N卬河1一支座處圓筒所受支座彎矩，KN.m一耳座的數(shù)目選型選用4個支座，53=8，支座本體允許載荷Q=60KN。假設(shè)：地震設(shè)防烈度為0.15g,則地震影響系數(shù)a=0.12偏心載荷為g,=1500N，偏心距S,=500mm設(shè)置地區(qū)基本風(fēng)壓為%=550/,計算支座承受的實際載荷Q地震載荷的計算Pe=0.5amttg=0.5x0.12x3570 x9.8=4198.32N風(fēng)載荷的計算f=0.74（按設(shè)備質(zhì)心高度為0.67m取值，地面粗糙度類別選擇C,離地面距離取3m）=0.95加0?！?*10-6則Pw=0.95x0.74x550 xl6

60、32x2250 x10-6=1793.405N水平力的計算fP=1793.405NP=max匕+0.25匕=4646.67N則P=4646.677V安裝尺寸的計算D=加+2.+20)2_%2+2(/2-SJ=7(1600+2xl6+2x8)2-1602+2(160-70)=1820.2mm實際載荷的計算 TOC o 1-5 h z og+G4(P/i+G,S)3(2=1x1uknnD_-13750 x9.8+1500+4x(0.4x85+1500 x500)乂f0_0.83x4+4x1820.21JX=.62KNQ所以滿足支座本體允許載荷要求。計算支座處圓筒所受支座彎矩=g(/2-SL)=11