財富廣場高支模施工方案

1、PAGE PAGE 26現(xiàn)澆板模板高支撐施工方案一、工程概況:本工程為錢江財富廣場（東區(qū)）及錢江方洲北區(qū)地下車庫H（三期)工程建筑面積為52934平方米，一層地下室及上部兩棟A座二十七層商務(wù)樓，B座三十層住宅組成。A座采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu).B座采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，本工程所在地域抗震設(shè)防7度，設(shè)計基本地震加速度值0。10g，地震分組為第一組。根據(jù)設(shè)防烈度，結(jié)構(gòu)形式及建筑高度，A座框架抗震等級為二級，剪力墻抗震等級為二級。B座剪力墻抗震等級為二級。地下室一層平面圖高支模（陰影部分）編制依據(jù)：高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝

2、土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB500102002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 500172003)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議,如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。三、板模板計算書：一、參數(shù)信息：1。模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m)：0.80；縱距（m)：0。80；步距（m):1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0。10；模板支架搭設(shè)高度(m）:7。55、6.35、5.5;采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式

3、：方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2)：2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木;面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2）:13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2）：1.400；木方的間隔距離（mm）：250。000；木方彈性模量E（N/mm2）：9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）：13。000；木方的截面寬度(mm):50。00;木方

4、的截面高度（mm)：100。00;4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度（mm):350.00、300。00、200。00、180。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001。83/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算. 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:q1 = 250。121+0。351 = 3。35 kN/m;（2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m）：

5、q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7。52kN/m最大彎矩 M=0。17.522502= 47000 kNm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 47000/54000 = 0。87 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0。87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2，滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3。35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773。352504/（10095004

6、8.6104)=0。019 mm; 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm，滿足要求！三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83。33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416。67 cm4； 方木楞計算簡圖1。荷載的計算：(1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）:q1= 250.250。12+0.350.25 = 0。838 kN/m ；(2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m）:q2 = 2.

7、50。25 = 0。625 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0。1ql2均布荷載 q = 1。2 q1 + 1。4 q2 = 1.20.838+1.40。625 = 1。88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11。8812 = 0.188 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0。188106/83333。33 = 2。256 N/mm2;方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 2。256 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪

8、力： V = 0。61。881 = 1.128 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 1.128103/（2 50100） = 0.338 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1。4 N/mm2，滿足要求!4。撓度驗算:計算公式如下:=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 0。838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770。83810004 /（10090004166666.667）= 0.151 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算

9、值 0.151 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求！四、木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.88kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm） 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0。705 kNm ；最大變形 Vmax = 1.979 mm ；最大支座力 Qmax = 8。225 kN ;最大應(yīng)力 = 705112.789/5080 = 138.802 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 138.802 N/m

10、m2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1。979mm 小于 1000/150與10 mm，滿足要求！五、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16。00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12。80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 8。225 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）腳

11、手架的自重(kN):NG1 = 0。1386 = 0.83 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。（2)模板的自重(kN):NG2 = 0。3511 = 0。35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）:NG3 = 250.1211 = 3 kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.18 kN;2?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = （2。5+2 ) 11 = 4.5 kN；3。不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 11。316 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性

12、計算公式: =N/（A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN） :N = 11。316 kN; - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) :i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=5。08 cm3; - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 （N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m）;按下式計算： l0 = h+2a = 1。5+0。12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板

13、支撐點的長度;a = 0。1 m；l0/i = 1700 / 15。8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ;=11316。48/(0。53489） = 43.664 N/mm2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 43。664 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1。1671。007(1.5+0。12） = 1.998 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，

14、h+2a = 1.7 按照表2取值1。007 ;Lo/i = 1997。787 / 15。8 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。417 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=11316。48/（0.417489） = 55。497 N/mm2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 55。497 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求

15、 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1200.4=48 kpa; 其中,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù):kc = 0.4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =11.316/0。25=45。266 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 11。316 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 .p=45。266 fg=48 kpa .地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗：除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以

16、根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設(shè)計：a。當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0。9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3。整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與

17、立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每1015m設(shè)豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計:a。沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐;b。中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：a。最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算,當(dāng)設(shè)計荷載N12kN

18、時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6。支撐架搭設(shè)的要求:a。嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求;c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d。地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求.7。施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載,對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程

19、中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。模板構(gòu)造與安裝1、模板安裝前應(yīng)進行全面的安全技術(shù)交底,木工班組應(yīng)熟悉施工方案和交底的具體內(nèi)容。2、立桿底應(yīng)加設(shè)墊板，模板支撐系統(tǒng)支撐在一層地下室頂板上，地下室頂板厚為250mm.模板及支架在安裝過程中必須設(shè)置防止傾覆的臨時固定設(shè)施。3、現(xiàn)澆板及梁模板應(yīng)起拱應(yīng)為跨度的3/1000.4、支架立桿采用對接方法連接不允許用“十字”扣件或轉(zhuǎn)向扣件，立桿頂端一律用頂托，對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500,各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。5、立桿間距縱、橫向均為1000，步距1500，掃地桿距地面200水平縱橫

20、向設(shè)置。6、嚴(yán)禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿。7、架體外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐,D-F軸中間設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)式剪其寬度為6m,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐，剪刀撐的底端應(yīng)與地面頂緊,夾角為600。8、水平間距6m豎向間距3m與周邊柱、梁用鋼管設(shè)置一個固結(jié)點。9、吊運模板前應(yīng)檢查繩索、卡具、模板上的吊環(huán)，必須完整有效，在升降過程中應(yīng)統(tǒng)一專人指揮,信號統(tǒng)一，密切配合。吊運大塊或整體模板時豎向吊運不應(yīng)少于2個吊點，水平吊運應(yīng)少于4個吊點。五、模板拆除模板拆除時必須經(jīng)項目部技術(shù)組批準(zhǔn)同意后方可拆模，拆模時應(yīng)先支的后拆、后支的先拆，并應(yīng)自上而下拆除

21、。拆下的模板不得拋扔按指定地點堆放。拆模如遇中途停歇,應(yīng)將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支撐進行臨時支撐牢固或相互連接穩(wěn)固.對活動部件必須一次拆除。平臺下的立柱時作業(yè)人員應(yīng)站在安全處。六、安全管理1、從事模板作業(yè)人員，應(yīng)經(jīng)安全技術(shù)培訓(xùn)。從事高處作業(yè)人員應(yīng)定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業(yè)。2、安裝和拆除模板時操作人員應(yīng)配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽應(yīng)定期檢查，不合格者嚴(yán)禁使用。3、模板及配件進場應(yīng)有出廠合格證或當(dāng)年的檢驗報告，安裝前應(yīng)對所用的部件進行認(rèn)真檢查,不符合要求者不得使用4、作業(yè)時模板和配件不得隨意堆放，模板應(yīng)放平穩(wěn)，嚴(yán)防滑落。作業(yè)人員嚴(yán)禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，不得

22、在高處獨立梁上行走.七、梁模板支設(shè)體系的驗算梁截面尺寸為：400800一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m）：0。40；梁截面高度 D（m):0。80；混凝土板厚度（mm）:120。00;立桿沿梁跨度方向間距La(m）:1。00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。10;立桿步距h(m）：1。50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）:1。50;梁支撐架搭設(shè)高度H(m）：3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m）:0。60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數(shù)：0;采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載

23、力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2)：0。30；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2):2。0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）：17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載（kN/m2）：4.0;3。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2）：9000。0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm）：16。0;木材抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪強度設(shè)計值fv（N/mm2）:1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm）：20。00；面板

24、彈性模量E（N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm2)：13。0;4。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（mm):60。0;梁底方木截面高度h(mm）:80。0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距（mm）：500;次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm）:M12;穿梁螺栓水平間距(mm）:500；豎向支撐點到梁底距離依次是:150mm,300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm）：60。00；高度（mm）：80.00;主楞合并根數(shù)：2；次楞材料:木方;寬度(mm)：60。00；高度（mm）：80。00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施

25、工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。150。分別計算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值17。848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面

26、板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中,W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 5022/6=33。33cm3; M - 面板的最大彎矩（Nmm）； 面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2） f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q 作用在模板上的側(cè)壓力,包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)

27、計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值： q2= 1.40.54=2。8kN/m；計算跨度： l = （800-120)/（41)= 226。67mm;面板的最大彎矩 M= 0。110。709(800-120）/(4-1)2 + 0.1172.8(800-120)/(41)2= 7.19104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1。2q2l=1.110.709(800-120)/（41)/1000+1.22.800（800120）/（41）/1000=3。432 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 7.19104 / 3.33

28、104=2。2N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值： f = 13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計算值 =2。2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI）=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10。709N/mm; l-計算跨度： l = (800120）/(4-1)=226。67mm； E面板材質(zhì)的彈性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值： = 0。67710。709（800-120）/（4

29、1)4/(10060003.33105） = 0。096 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =（800-120)/（41)/250 = 0。907mm；面板的最大撓度計算值 =0。096mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。907mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.432/0。500= 6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3;I

30、 = 16888/12 = 256cm4；E = 9000。00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm） 變形圖（mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0。172 kNm，最大支座反力 R= 3。775 kN，最大變形 = 0。128 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1。72105/6。40104 = 2。7 N/mm2;次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2。7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度

31、值： = 500/400=1。25mm;次楞的最大撓度計算值 =0。128mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3。775kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm） 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0。283 kNm，最大支座反力 R= 5。687 kN

32、，最大變形 = 0。074 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.83105/1。28105 = 2。2 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =2.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2,滿足要求！(2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.074 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0。375mm；主楞的最大撓度計算值 =0。074mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求!五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中 N 穿梁

33、螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2）; f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號： M12 ;查表得: 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.687 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.687kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算

34、。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5002020/6 = 3。33104mm3; I = 500202020/12 = 3。33105mm4；1?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m）：q1=1。2（24.00+1.50）0.80+0。300。50=12.420kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值（kN/m):q2=1.4（2.00+2.00）0。5

35、0=2。800kN/m；q=12。420+2.800=15。220kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0。125ql2= 0。12515。222002=7。61104Nmm；RA=RC=0。375q1l+0.437q2l=0。37512.420。2+0.4372。80.2=1.176kNRB=1。25ql=1。2515.220.2=3.805kN =Mmax/W=7.61104/3.33104=2。3N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力 =2。3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考

36、慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下:= 0。521ql4/（100EI)=l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=10.350kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200。00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值: =200。00/250 = 0.800mm;面板的最大撓度計算值: = 0.52112.422004/(10060003.33105)=0.052mm；面板的最大撓度計算值： =0。052mm 小于 面板的最大允許撓度值： =0。8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗

37、剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3。805/0。5=7。61kN/m2。方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0。1ql2= 0。17。610。52 = 0。19 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0。19106/6

38、4000 = 3 N/mm2;抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值 3 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0）其中最大剪力: V =0.67.610.5 = 2。283 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 32.2831000/（26080） = 0.713 N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.713 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算：計算公式如下： = 0。677ql4/(100EI）=l/25

39、0方木最大撓度計算值 = 0。6777.615004 /(1009000256104）=0.14mm;方木的最大允許撓度 =0。5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。14 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1。176kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=3。805kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=（0.6000。400）/40。500（1。20。12024。000+1.42.000）+1.220。500（0。8000。120）0.300=0.

40、401kN 簡圖（kNm） 剪力圖(kN) 彎矩圖（kNm） 變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=3。48 kN；最大彎矩 Mmax=0.728 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.954 mm；最大應(yīng)力 =0。728106/5080=143.4 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 143。4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3;I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中力P= 3.48 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm） 支撐鋼管計算變形圖（mm）最大彎矩 Mmax = 0.609 kNm ；最大變形 max = 1。602 mm ；最大支座力 Rmax = 4.002 kN ；最大應(yīng)力