塔式起重機混凝土基礎

1、塔式起重機混凝土基礎課件第一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月一、塔式起重機概況二、塔式起重機的基礎選型三、規(guī)程的設計計算內(nèi)容四、塔機樁基礎計算實例第二張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月一、塔式起重機概況1、塔式起重機的分類（1）按架設方式塔機按架設方式分為快裝式塔機和非快裝式塔機。（2）按變幅方式1）小車變幅塔機指通過起重小車沿起重臂運行進行變幅的塔式起重機。按臂架小車軌道與水平面的夾角大小又可分為水平臂小車變幅塔機和傾斜臂小車變幅塔機2）動臂變幅塔機指通過臂架俯仰運動進行變幅的塔式起重機。（3）按臂架結構型式1）小車變幅塔機按臂架結構型式可分為：定長臂小車變幅塔機；伸縮臂小

2、車變幅塔機；折臂小車變幅塔機按臂架支承型式可分為：平頭式塔機和非平頭式塔機。第三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月某型小車變幅塔機示意圖某型動臂變幅式塔機示意圖定長臂小車變幅塔機伸縮臂小車變幅塔機折臂小車變幅塔機2）動臂變幅塔機動臂變幅塔機按臂架結構型式分為：定長臂動 臂變幅塔機和鉸接臂動臂變幅塔機。平頭（錘式）塔機示意圖第四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（4）按回轉(zhuǎn)方式1）上回轉(zhuǎn)塔機2）下回轉(zhuǎn)塔機上回轉(zhuǎn)式塔式起重機的幾種型式a)塔帽式；b）轉(zhuǎn)柱式；c）平臺式1-行走臺車及橫梁；2-門架；3-塔身；4-臂架；5-平衡臂架；6-塔頂；7-塔帽；8- 轉(zhuǎn)柱；9-人字架；10-轉(zhuǎn)

3、臺第五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（5）按塔式起重機有無運行機構分（1）移動式塔式起重機2）固定式塔式起重機附著式內(nèi)爬式第六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（6）按起重量分類分為輕型塔式起重機、中型塔式起重機和重型塔式起重機第七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月平頭塔機平頭塔機主要特點： 1、取消了塔頂和起重臂拉桿，安裝方便、快捷、省時。 2、由于起重臂更容易在空中拼裝，降低了安裝塔機時，對施工場地、安裝設備的要求。 3、由于起重臂可在空中拆卸，平頭塔機特別適合一些特殊工程的施工要求，如電力行業(yè)冷卻塔、斜拉索大橋的施工。第八張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年

4、6月動臂式塔機動臂塔機的變幅是起重臂通過變幅機構鋼絲繩的收放繞著鉸點上下仰、俯來實現(xiàn)。 1、起重臂上仰時，起升高度相應增加而不需要靠增加塔身標準節(jié)來實現(xiàn)， 2、動臂塔機平衡臂（轉(zhuǎn)臺）的回轉(zhuǎn)半徑很短，起重臂上仰時，塔機工作幅度隨之減小，因此十分有利于塔機靈活地避開空中的障礙物，減少施工工地塔機群之間的相互干擾。 3、動臂變幅式塔機的最大起重量比相同起重力矩的水平臂塔機的大，很適合那些一次起吊的重量比較大的施工。 4、動臂塔機結構復雜，能耗高。動臂塔機的適用范圍：1、動臂塔機主要用于工期要求緊、吊裝量大的建筑施工。2、起重量大的水電、火電建設工程。3、某些國家和地區(qū)（如英國、美國加利福尼亞州、東南

5、亞某些國家）對塔機臂架和平衡臂進入施工區(qū)域以外的空間有嚴格的法律規(guī)定，這些國家和地區(qū)只能使用動臂變幅式塔機。 第九張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月2、塔式起重機型號分類及表示方法 為了促進企業(yè)品牌建設和與國際接軌，現(xiàn)行規(guī)范取消了對塔式起重機標識的要求，允許企業(yè)可以自定型號標識，但規(guī)定在企業(yè)的企業(yè)標準或相關資料中應有類、組、型的標識說明，并規(guī)定“制造商應在塔式起重機產(chǎn)品技術資料、樣本和產(chǎn)品顯著部位標識產(chǎn)品型號”，用戶可通過制造商的公開信息方便的理解制造商標識型號所表示的產(chǎn)品類別。同時，規(guī)格參數(shù)中“至少要包含塔機的最大起重力矩，單位為噸米（tm）”，最大起重力矩至少要園整到整數(shù)。 通常，

6、塔式起重機型號的編制方法可按如下方法來編制。 例1：如某廠生產(chǎn)的QTZ80表示如額定起重力矩為80tm的上回轉(zhuǎn)自升式塔式起重機.例2：目前國內(nèi)有的塔機廠家根據(jù)國外標準，用塔機最大臂長（m）與臂端（最大幅度）處所能吊起的額定重量（KN）兩個主參數(shù)來標記塔機的型號。如中聯(lián)的QTZ100又一標記為TC5613，其意義： T -塔的英語第一個字母（Tower） ；C -起重機英語第一個字母（Crane）； 56-最大臂長56m ； 13-臂端起重量13KN（1.3噸） 。第十張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月 塔式起重機型號分類及表示方法分類組別型號特性代號代號意義主參數(shù)名稱單位表示法塔式起重

7、機國內(nèi)塔式起重機Q、T（起、塔）軌道式固定式Z（自）X（下）K（快）QTQTZQTXQTK上回轉(zhuǎn)式塔式起重機上回轉(zhuǎn)自升式塔式起重機下回轉(zhuǎn)式塔式起重機快速安裝式塔式起重機額定起重力矩kNm10-1固定式G（固）QTG固定式塔式起重機內(nèi)爬升式P（爬）QTP內(nèi)爬升式塔式起重機輪胎式L（輪）QTL輪胎式塔式起重機汽車式Q（汽）QTQ汽車式塔式起重機履帶式U（履）QTU履帶式塔式起重機國外塔式起重機TC（英語T起重機；C塔）最大起重臂長度（m）、臂端的起重量（KN）例：QTZ80(TC5610)，QTZ100(TC5613)，QTZ160(TC6020)第十一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月3

8、、塔式起重機的構成 任何一臺塔式起重機，不論其技術性能還是構造上有什么差異，總可以將其分解為：金屬結構、工作機構和驅(qū)動控制系統(tǒng)三個部分。第十二張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月塔吊倒塌現(xiàn)場第十三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月塔吊倒塌現(xiàn)場第十四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月二、塔式起重機的基礎選型塔機的基礎型式應根據(jù)工程地質(zhì)、荷載大小與穩(wěn)定性要求、現(xiàn)場條件、技術經(jīng)濟指標及塔機制造商提供的塔機使用說明書等條件確定。塔機的混凝土基礎形式有板式（矩形、方形等）、十字型、樁基及組合式基礎。 第十五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月組合式基礎十字交叉式基礎板式基礎樁

9、基礎第十六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月板式和十字形基礎 塔機的板式基礎 塔機的十字形基礎（加配重）第十七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月兩本規(guī)范塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程（JGJ/T187-2009）塔式起重機設計規(guī)范（GB/T5031-2008）三、規(guī)程的設計計算內(nèi)容 第十八張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月1、塔機基礎設計荷載取值塔機基礎的設計應在獨立狀態(tài)下按工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的荷載分別計算。塔機基礎工作狀態(tài)的荷載應包括塔機和基礎的自重荷載、起重荷載、風荷載、并考慮可變荷載的組合系數(shù)，其中起重荷載不考慮動力系數(shù)；非工作狀態(tài)下的荷載應包括塔機和基礎的自

10、重荷載、風荷載。 塔機工作狀態(tài)的基本風壓應按0.20 kN/m2取用，非工作狀態(tài)的基本風壓應按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009附錄D.4中給出的50年一遇的風壓取用，且不小于0.30kN/m2，可參考（JGJ/T187-2009）附錄A計算。第十九張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月塔機基礎設計無計算條件時，可采用塔機制造商的“塔機使用說明書”提供的基礎荷載，包括工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的垂直荷載、水平荷載、傾翻力矩、扭矩以及非工作狀態(tài)的基本風壓，若塔機現(xiàn)場的基本風壓大于“塔機使用說明書”提供的基本風壓，則應予以換算。 塔機基礎設計荷載取值第二十張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022

11、年6月案例1不滿足JGJ/T 187-2009第4.1.2-3條要求第二十一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月案例2110tm的傾覆力矩比80tm的塔吊小第二十二張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月建議塔吊混凝土獨立基礎設計必須滿足抗傾覆和地基土容許承載能力要求，特別是抗傾覆要求，這是確保塔吊安全的主要前提。廠方提供塔吊使用說明書中的基礎圖紙只能作為參考，不能作為現(xiàn)場施工依據(jù)，應根據(jù)方方使用說明書內(nèi)提供的傾覆力矩和自重等技術參數(shù)、該工程地質(zhì)報告，以及以往設計經(jīng)驗對塔吊基礎進行詳細計算與設計。 第二十三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月2、地基承載力計算 塔機在獨立狀態(tài)時，

12、作用于基礎的荷載應包括塔機作用于基礎頂?shù)呢Q向荷載標準值Fk，塔機作用于基礎頂?shù)乃胶奢d標準值Fvk，塔機作用于基礎頂?shù)膬A翻力矩（包括塔機自重、起重荷載、風荷載等引起的力矩）荷載標準值Mk，塔機作用于基礎頂?shù)呐ぞ睾奢d標準值Tk，基礎及其上土的自重荷載標準值Gk。第二十四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月基礎平面尺寸的確定參考廠方提供的塔機平面尺寸處步確定；根據(jù)地基承載能力和變形要求復核塔機平面尺寸。矩形基礎地基承載能力的驗算軸心荷載作用時偏心荷載作用時Pk相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值； fa修正后的地基承載力特征值； Pkmax相應于荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣的

13、最大壓力值； 第二十五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月第二十六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月當偏心距時，按下式計算 第二十七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月偏心距e應按下式計算： 偏心距e應滿足第二十八張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月3、地基變形的驗算地基主要受力層的承載力特征值fak 130kN/m2，可不進行地基變形驗算。地基主要受力層指塔機板式基礎下為1.5b（b為基礎截面寬度）；十字型基礎下為3b（b為其中任一條形基礎的截面寬度），且厚度不小于5m范圍內(nèi)的地基土層； 基礎下的地基變形計算按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-201

14、1）第5.3.5條規(guī)定，但荷載效應應按JGJ/T187-2009的3.0.5條規(guī)定確定。 基礎下的地基變形允許值：最大沉降量為50mm，最大傾斜率為tan=0.001。為基礎底面的傾斜角度。 第二十九張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月基礎的埋置深度應綜合考慮工程地質(zhì)、塔機的荷載大小以及相鄰環(huán)境條件等因素確定?；A頂面標高不宜超出現(xiàn)場自然地面。在凍土地區(qū)的基礎應采取構造措施避免基底及基側受凍脹土的作用。 基礎高度應滿足塔機預埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm，不宜采用坡形或臺階形頂面的基礎。 基礎的混凝土強度等級不應低于C25，基礎下的墊層混凝土強度等級不應低于C10，混凝土墊層厚度

15、不宜小于100mm。 基礎受力鋼筋的直徑不宜小于12mm，間距不應大于200mm。板式基礎宜在基礎表層和底層對稱式配置主筋，直徑不宜小于12mm，且用間距不大于500mm的豎向構造鋼筋連接；十字型基礎主筋宜按梁式上下對稱配筋，箍筋直徑不宜小于8mm，間距不宜大于200mm，側向構造縱筋的直徑不宜小于10mm，間距不宜大于200mm。矩形基礎的長邊與短邊長度之比不宜大于2，十字型基礎的節(jié)點處應采用加腋構造。 4、板式或十字形基礎第三十張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月矩形基礎的配筋板式或十字形基礎設計基礎的配筋應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010有關規(guī)定進行受彎、受剪計算。設

16、計中可不考慮扭矩的作用。 計算板式基礎強度時，將塔機作用于基礎的4根立柱所包圍的面積作為塔身柱截面，計算受彎、受剪的最危險截面取柱邊緣處?；變舴戳Σ捎冒聪率角蟮玫幕拙己奢d設計值P： P1采用荷載效應基本組合計算的塔機立柱邊的基底壓力值第三十一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月板式或十字形基礎設計板形基礎基底壓力 十字形基礎基底壓力 第三十二張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月當?shù)鼗翞檐浫跬翆?，采用淺基礎已不能滿足塔機對地基承載力和變形的要求時，可采用樁基礎?；鶚犊刹捎妙A制鋼筋混凝土樁、混凝土灌注樁或鋼管樁等 。 樁端持力層宜選擇中低壓縮性的粘性土、中密或密實的砂土或粉土等

17、承載力較高的土層。樁端全斷面進入持力層的深度，對于粘性土、粉土不宜小于3d，對于砂土不宜小于2.0d；當存在軟弱下臥層時，樁端以下硬持力土層厚度不宜小于5d，并應驗算下臥層的承載力。 樁基計算包括樁頂作用效應計算、樁基豎向抗壓及抗拔承載力計算、樁身承載力計算、樁承臺計算等。 樁基礎設計應符合現(xiàn)行國家行業(yè)標準建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008的規(guī)定。 5、樁基礎（1）構造要求第三十三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月樁基構造應符合現(xiàn)行國家行業(yè)標準建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008的規(guī)定。預埋件應按塔機使用說明書布置。樁身和承臺的混凝土強度等級不得小于C25。 基樁應按計算和構造要求配

18、置鋼筋。縱向鋼筋不應小于612，應沿樁周邊均勻布置，其凈距不應小于60mm。箍筋應采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋間距應加密不應大于100mm。當基樁屬抗拔樁或端承樁，應等截面或變截面通長配筋。 承臺宜設計成不變截面高度的方形板式或十字型梁式，截面高度不宜小于1000mm，且應滿足塔機使用說明書的要求?；鶚兑税淳鶆?qū)ΨQ式布置，且不宜少于4根，邊樁中心至承臺邊緣的距離應不小于樁的直徑或邊長，且樁的外邊緣至承臺邊緣的距離不小于200mm。樁基礎第三十四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月板式承臺基礎上、下面均應根據(jù)計算或構造要求配筋，直徑不小于

19、12mm，間距不大于200mm，上、下層鋼筋之間設置架立筋，宜沿對角線配置暗梁。十字型承臺應按梁式配筋，宜按對稱式配置正、負彎矩筋，箍筋不宜小于8200。 基樁嵌入承臺的長度對樁徑800mm的基樁不宜小于50mm，800mm的基樁不宜小于100mm。基樁主筋應錨入承臺基礎，錨固長度按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010確定。對預應力混凝土管樁和鋼管樁，宜采用植于樁芯混凝土不少于20的主筋錨入承臺基礎。預應力管樁和鋼管樁中的樁芯混凝土長度應按抗拔錨固計算且不小于1000mm，其強度等級宜比承臺提高一級。 樁基礎第三十五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（2）樁基的計算樁頂作用效應

20、計算時，應取沿矩形或方形承臺對角線方向的傾翻力矩和水平荷載及豎向荷載進行計算。當采用十字型承臺時，傾翻力矩和水平荷載的作用按其中任一條形承臺縱向進行計算，豎向荷載由全部基樁承載。軸心豎向力作用下偏心豎向力作用下 L矩形承臺對角線或十字型承臺中任一條形承臺兩端基樁的軸線距離； 第三十六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月樁基的設計計算樁基豎向承載力計算應符合 Ra單樁豎向承載力特征值 第三十七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月=0.50.8（砂性土，樁入土較淺時取低值；粘性土 和粉土，樁入土較深時取高值）； 樁基的設計計算樁的抗拔設計應滿足 按荷載效應標準組合計算的基樁拔力 單樁豎

21、向抗拔承載力特征值；抗拔系數(shù)。當無試驗資料且樁的入土深度不小 于6.0m時，可根據(jù)土質(zhì)和樁的入土深度，取 樁身的有效重力標準值（kN）， 水下部分按浮重度計。 第三十八張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月樁基的設計計算 軸心受壓樁樁身承載力應符合 第三十九張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月樁基的設計計算軸心受拔樁樁身承載力應符合 第四十張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（3）承臺的設計計算樁基承臺應進行受彎、受剪承載力計算，將塔機作用于承臺的4根立柱所包圍的面積作為柱截面，受彎、受剪承載力和配筋應按現(xiàn)行混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定進行計算。 對于十字型梁式承臺和

22、板式承臺中的暗梁的彎矩與剪力計算，可視基樁為不動鉸支座，按簡支梁或連續(xù)梁計算，傾翻力矩M按其中任一梁縱向作用，豎向荷載F仍由全部基礎承受，宜按對稱式配置正、負彎矩筋及箍筋。 第四十一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月承臺的設計計算板式承臺彎矩計算示意圖 第四十二張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月十字型梁式承臺和板式承臺中的暗梁計算簡圖 承臺的設計計算第四十三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月樁基承臺厚度應滿足基樁對承臺的沖切承載力要求。 角樁沖切系數(shù)： 角樁沖跨比：hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)。 承臺的設計計算第四十四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月四

23、、塔機樁基礎計算實例1、 塔機及樁基概況（1） 塔機概況根據(jù)工程實況，采用塔機型號為QTZ60，塔身為方鋼管桁架結構，塔身桁架結構寬度為1.6m，最大起重量為6t，最大起重力矩為69tm，最大吊物幅度50m，結構充實率0.35，獨立狀態(tài)塔機最大起吊高度40m，塔機計算高度43m（取至錐形塔帽的一半高度），現(xiàn)場為B類地面粗糙度。塔機以獨立狀態(tài)計算，分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進行基礎的受力分析。45第四十五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月（2） 樁基概況根據(jù)現(xiàn)場的巖土工程勘察報告和工程樁的選型，塔基的基樁選用先張法預應力混凝土管樁PC-AB550(100)-11.10.9a，樁身

24、的混凝土強度等級為C60，樁端持力層為可塑狀態(tài)的粉質(zhì)粘土，單樁豎向承載力特征值750kN，單樁豎向抗拔承載力特征值550kN，承臺尺寸blh=480048001250mm，承臺埋置深度為1.5m，承臺頂面不覆土。塔機工作地點為深圳市，在豐水期的地下水位為自然地面下1m，樁基礎平面示意圖及AA剖面圖如下： 46第四十六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月暗梁暗梁 樁基平面示意圖及AA剖面圖47第四十七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月 2、樁基所受荷載的計算分析 塔機豎向荷載 QTZ60塔機豎向荷載簡圖48第四十八張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月塔機QTZ60的豎向荷載簡

25、圖如圖。圖中各參數(shù)摘自浙江建機集團生產(chǎn)的QTZ60塔機使用說明書。各種型號規(guī)格的塔機荷載簡圖應按實畫出并計算。 塔身自重；起重臂自重；小車和吊鉤自重；平衡臂自重；平衡塊自重；最大起重荷載；最小起重荷載；塔機各分部重心至塔身中心的距離；最大或最小起重荷載至塔身中心相應的最大距離。圖中： 49第四十九張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月 塔機所受風均布線荷載標準值（ ）基礎荷載組合1. 自重荷載及起重荷載1） 塔機自重標準值2） 基礎自重標準值豐水期： 3） 起重荷載標準值2. 風荷載計算1） 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值（見本規(guī)程附錄A）50第五十張，PPT共六十三頁，

26、創(chuàng)作于2022年6月2）非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值（見本規(guī)程附錄A） 塔機所受風線荷載標準值（深圳市 ） 塔機所受風荷載水平合力標準值 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 塔機所受風荷載水平合力標準值 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 51第五十一張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月2） 最大起重荷載產(chǎn)生最大向前力矩標準值（ 較 產(chǎn)生的力矩大） 3. 塔機的傾覆力矩塔機自身產(chǎn)生的傾覆力矩，向前（起重臂方向）為正，向后為負。1） 大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標準值3） 小車位于上述位置時的向前力矩標準值4） 平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標準值5） 平衡重產(chǎn)生的向后力矩標準值52第五十二

27、張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月4. 綜合分析、計算1） 工作狀態(tài)下塔機對基礎頂面的作用 標準組合的傾覆力矩標準值 水平荷載標準值 豎向荷載標準值 塔機自重： 基礎自重： 起重荷載： 2） 非工作狀態(tài)下塔機對基礎頂面的作用53第五十三張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月 標準組合的傾覆力矩標準值 無起重荷載，小車收攏于塔身邊，故沒有力矩M2、M3。 水平荷載標準值 豎向荷載標準值 塔機自重： 基礎自重： 根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001第3.2.4條規(guī)定，工作狀態(tài)的荷載效應組合標準值（SK）按下式計算： 54第五十四張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年

28、6月式中： 按永久荷載標準值計算的荷載效應值。 按可變荷載標準值計算的荷載效應值。 比較上述兩種工況的計算，可知本例塔機在非工作狀態(tài)時對基礎傳遞的傾覆力矩最大，故應按非工作狀態(tài)的荷載組合進行地基基礎設計?？刂乒r下（非工作狀態(tài)）的傾覆力矩標準值小于塔機制造商的“塔式起重機使用說明書”中所提供值，原因是塔機制造商的提供值系按現(xiàn)行國家標準塔式起重機設計規(guī)范GB/T13754規(guī)定的基本風壓0.80kN/m2（離地面高度20m以下）、1.10 kN/m2（離地面高度20m以上）計算。若塔機現(xiàn)場的基本風壓不小于1.00kN/m2，按本規(guī)程規(guī)定進行計算的結果，傾覆力矩標準值大于塔機制造商的“塔式起重機使用說明書”中所提供值。 55第五十五張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月3、 樁基礎設計（1） 基樁承載力驗算傾覆力矩按最不利的對角線方向作用。 1）基樁豎向承載力驗算取最不利的非工作狀態(tài)荷載進行驗算 軸心豎向力作用下：56第五十六張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月偏心豎向力作用下：為豎向拔力 基樁豎向承載力符合要求，按抗壓樁暨抗拔樁設計。 57第五十七張，PPT共六十三頁，創(chuàng)作于2022年6月2） 樁身軸心受壓承載力驗算荷載效應基本組