鋼結(jié)構(gòu)單項(xiàng)選擇題

1、。 。 、選擇題1在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（C）A碳磷硅B硫磷錳C硫氧氮D碳錳礬2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B）A不變B降低C升高D稍有提高，但變化不大3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（C）A屈服點(diǎn)B強(qiáng)屈比C延伸率D抗拉強(qiáng)度4同類鋼種的鋼板，厚度越大（A）A強(qiáng)度越低B塑性越好C韌性越好D內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（B）的典型特征A脆性破壞B塑性破壞C強(qiáng)度破壞D失穩(wěn)破壞6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時(shí)，其特點(diǎn)是（D）。A變形大B破壞持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)C有裂縫出現(xiàn)D變形小或無(wú)變形7鋼材中磷含量超過(guò)限制時(shí)，鋼材可能會(huì)出現(xiàn)（A）。A冷脆B熱脆C藍(lán)脆D

2、徐變8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（A）。A最大應(yīng)力B設(shè)計(jì)應(yīng)力C疲勞應(yīng)力D穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（C）。A0.6%B0.25%C0.22%D0.2%10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無(wú)明顯先兆的情況是（A）的典型特征。A脆性破壞B塑性破壞C強(qiáng)度破壞D失穩(wěn)破壞11鋼材中硫的含量超過(guò)限值時(shí)，鋼材可能會(huì)出現(xiàn)（B）。A冷脆B熱脆C藍(lán)脆D徐變12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因?yàn)椋–）。A鋼材的強(qiáng)度高B鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕C鋼材良好的吸能能力和延性D鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻13鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是（C）。A延伸率B韌性指標(biāo)C屈服點(diǎn)D冷彎性能14鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（C)確定的。A比例極限B彈性極

3、限C屈服強(qiáng)度D極限強(qiáng)度 # 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（D）關(guān)系不大。A鋼材的種類B應(yīng)力循環(huán)次數(shù)C連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)D殘余應(yīng)力大小焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（B）有關(guān)。B壬+|丄A；忙,孤最大應(yīng)力）CS匚D-二型鋼中的鋼和工字鋼相比,D)。A兩者所用的鋼材不同前者的翼緣相對(duì)較寬C前者的強(qiáng)度相對(duì)較高兩者的翼緣都有較大的斜度18.有二個(gè)材料分別為3號(hào)鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用（A）型。AE43BE50CE55DT50在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（C）指標(biāo)。A低溫屈服強(qiáng)度B低溫抗拉強(qiáng)度C低溫沖擊韌性D疲勞強(qiáng)度鋼材脆性破壞同構(gòu)件（D）無(wú)關(guān)。A

4、應(yīng)力集中B低溫影響C殘余應(yīng)力D彈性模量3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（A）好。A脫氧B爐種C屈服強(qiáng)度D澆注質(zhì)量22.鋼材的理想（T-曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是(8)(C)普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是（B）。 。 A完全彈性變形B完全塑性變形C彈性成分為主的彈塑性變形D塑性成分為主的彈塑性變形下列因素中，（A）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。A鋼材屈服點(diǎn)的大小B鋼材含碳量C負(fù)溫環(huán)境D應(yīng)力集中ak是鋼材的（A）指標(biāo)。A韌性性能B強(qiáng)度性能C塑性性能D冷加工性能吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的（B）。A兩側(cè)邊為軋制邊B兩側(cè)邊為火焰切割邊C一

5、側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊D一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（）A標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算B設(shè)計(jì)荷載計(jì)算C考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算D考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（C）I.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；n.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；m.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；IV.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。Ai、mBn、mci、vdn、v計(jì)算吊車梁疲勞時(shí)，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車荷載取值是正

6、確的？A兩臺(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)B一臺(tái)吊車荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)c一臺(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)D一臺(tái)起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（B）A整體穩(wěn)定B靜力強(qiáng)度c剛度D局部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（D）。A比例極限B彈性極限c屈服強(qiáng)度D極限強(qiáng)度32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中，既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是（c）。A屈服強(qiáng)度B沖擊韌性C冷彎性能D伸長(zhǎng)率北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于-20C）的一露天倉(cāng)庫(kù)起重量大于50t的工作制為A4級(jí)吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇（D）鋼。AQ235-ABQ235-BCQ235-CDQ235-D焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（B）。

7、A抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證B抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量的合格保證C抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證D抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗(yàn)和沖擊韌性的合格保證。35.鋼材的冷彎試驗(yàn)是判別鋼材（C）的指標(biāo)。A強(qiáng)度B塑性C塑性及冶金質(zhì)量D韌性及可焊性36.鋼材的韌性是反映的（B）的指標(biāo)。A耐腐性及可焊性B強(qiáng)度及塑性C塑性及可焊性D韌性及耐腐性37.在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，A,B,C,D為按質(zhì)量劃分的級(jí)別。除（A）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。A、A級(jí)B、B級(jí)C、C級(jí)D、D級(jí)38.直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu),影響

8、其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是（D）A應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強(qiáng)度B應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對(duì)值最小與最大應(yīng)力之比,拉應(yīng)力取正值,壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部C應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強(qiáng)度D應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造細(xì)部為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞,應(yīng)根據(jù)（C）等綜合因素考慮,選用合適的鋼材牌號(hào)和材性。A結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài),鋼材厚度和工作溫度B荷載特征、連接方法、計(jì)算方法、工作環(huán)境及重要性C重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力

9、狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作 環(huán)境D重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法鋼材經(jīng)過(guò)冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（D）基本保持不變。A抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度B塑性C韌性D彈性模量41.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后（A）。A強(qiáng)度提高B塑性提高C冷彎性能提高D可焊性提高鋼材沖擊韌性Ak與工作溫度T之間的關(guān)系為（C）T降低，ak增加B.T增加，ak降低C.T降低，ak降低D.T改變，ak不變鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（B）等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。A最大主拉應(yīng)力C1B最大剪應(yīng)力T1C最大主壓應(yīng)力C3D折算應(yīng)力Ceq鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要

10、的是（C）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。A承受剪切B承受彎曲C單向拉伸D兩向和三向受力對(duì)于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說(shuō)法不正確的是（C）。A可選擇Q235鋼B可選擇Q345鋼C鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證D鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載（C）。A需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù)B需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)C永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù)D永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù)47.進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（C）A標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算BC考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算48.在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比設(shè)計(jì)荷載計(jì)算D考慮

11、動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算_”血_）時(shí)，稱為（A）。A完全對(duì)稱循環(huán)B脈沖循環(huán)C不完全對(duì)稱循環(huán)D不對(duì)稱循環(huán) 。 49鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：.-亠i上，式中.-是（C）0A結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)B荷載分項(xiàng)系數(shù)C可變荷載組合系數(shù)D材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)50.下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（C）I.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；n.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；川.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；IV.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。ai、川bn、川ci、vdn、v51.

12、建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與（C）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。A到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)B到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)C試件斷裂瞬間D試件斷裂后52.結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（B)表示。A流幅B沖擊韌性C可焊性D伸長(zhǎng)率53.在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的（D）不是主要考慮的因素。A建造地點(diǎn)的氣溫B荷載性質(zhì)C鋼材造價(jià)D建筑的防火等級(jí)3、剛結(jié)構(gòu)表面長(zhǎng)期承受某一溫度下的輻射熱時(shí)，需加隔熱保護(hù)層。該溫度是（A）A.150B.250C.320D.60054.鋼材中硫的含量超過(guò)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)（D）（熱脆）A將提高鋼材的伸長(zhǎng)率B.將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度C.將使鋼材在低溫工作時(shí)變脆D.將使鋼材在高溫工作時(shí)變脆

13、55.對(duì)于Q235-C級(jí)鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（B）A.強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能B.強(qiáng)度、延伸率和0C韌性指標(biāo)C.強(qiáng)度、延伸率和+20C韌性指標(biāo)D.強(qiáng)度、延伸率和-20C韌性指標(biāo)56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（C）A.結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動(dòng)B.結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要C.結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞D.使用已達(dá)五十年處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（C）A耐腐蝕的鋼材B含磷的鋼材C韌性好的鋼材D強(qiáng)度高的鋼材規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項(xiàng)指標(biāo)不同（B）A強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B鋼材規(guī)格C硫磷含量D延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（D)A構(gòu)件環(huán)境溫度的變化B荷載的不均勻分布

14、C加載的時(shí)間長(zhǎng)短D構(gòu)件截面的突變鋼材中碳元素含量提高對(duì)鋼材性能的影響是（A）A可提高鋼材的強(qiáng)度B可增強(qiáng)鋼材的塑性性能C將提高鋼材的韌性D提高鋼材的耐腐蝕性下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（B）A軸壓柱的失穩(wěn)破壞B疲勞破壞C鋼板受拉破壞D螺栓桿被拉斷B）梁的撓度驗(yàn)算螺栓連接的強(qiáng)度驗(yàn)算C）BD級(jí)鋼和Q235-B級(jí)鋼出廠保證項(xiàng)目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（62.下列情況屬于正常使用極限驗(yàn)算的是A受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算C受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算Q235-AA屈服點(diǎn)B極限抗拉強(qiáng)度引起疲勞破壞的荷載為（C）A靜載BC產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載D按近似概率方法設(shè)計(jì)的鋼結(jié)構(gòu)是（絕對(duì)可靠的B.C.存在一定風(fēng)險(xiǎn)的D.C韌性指標(biāo)值D

15、延伸率動(dòng)載產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載C）絕對(duì)不可靠的具有相同可靠性指標(biāo)的結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（）三向同號(hào)等值拉應(yīng)力B.兩向異號(hào)等值正應(yīng)力C.單向壓應(yīng)力D.三向等值剪應(yīng)力為提高對(duì)接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項(xiàng)措施（）A.對(duì)焊縫進(jìn)行加工，磨平處理B.提高鋼材強(qiáng)度C.提高焊條抗拉強(qiáng)度D.改變作用的應(yīng)力幅Q235鋼的質(zhì)量等級(jí)是按（A）強(qiáng)度劃分B.C.化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分鋼材的冷彎性能可檢驗(yàn)鋼材的（AA.在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力C.在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能力鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點(diǎn)的關(guān)系是（fv=3fyB.C.fv=0.8fyD.厚度劃分D.不同的硫磷含量劃分）在動(dòng)荷載作用下的工作能力D

16、.在低溫下彎曲時(shí)吸收機(jī)械能的能力C）鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B）A.不變B.降低C.升高D.稍有提高，但變化不大抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比可表示鋼材（B）A.變形能力B.極限承載能力C.抵抗分層能D.承載力儲(chǔ)備處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（C）A.耐腐蝕的鋼材B.喊磷的鋼材C.韌性好的鋼材D.強(qiáng)度高的鋼材鋼材的伸長(zhǎng)率指標(biāo)是通過(guò)下列哪項(xiàng)實(shí)驗(yàn)得到的（C）A.冷彎試驗(yàn)B.沖擊功試驗(yàn)C.單向拉伸試驗(yàn)D.疲勞試驗(yàn)產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（C）A.鋼材的塑性太低B.鋼材的彈性模量太大焊接時(shí)熱量分布不均勻D.焊縫的厚度太小下列陳述正確的是（D）因鋼材不易燃，所以鋼結(jié)構(gòu)具有良好的

17、放火性能溫度達(dá)到600度時(shí)鋼材的強(qiáng)度降為0,說(shuō)明其耐熱性能不好鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)呐c混凝土材料相比，大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼材77.沒有明顯屈服點(diǎn)的鋼材，名義屈服點(diǎn)可?。˙）A殘余應(yīng)變?yōu)?.01%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力B殘余應(yīng)變?yōu)?.2%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力C.殘余應(yīng)變?yōu)?.33%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力殘余應(yīng)變?yōu)?.4時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力78.脆性破壞的特點(diǎn)是（D）A.變形大B.破壞持續(xù)時(shí)間C.有裂縫出現(xiàn)D.變形小或無(wú)變形下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯(cuò)誤的是（D）鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22%錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊憽９枋菑?qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對(duì)變形性能無(wú)

18、明顯影響。磷元素在低溫下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗(yàn)算的描述正確的是（A）疲勞驗(yàn)算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)原則進(jìn)行的疲勞驗(yàn)算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級(jí)別的影響C疲勞驗(yàn)算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗(yàn)算按可變荷載進(jìn)行D.疲勞驗(yàn)算時(shí)不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算鋼材在250C附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（A）A.藍(lán)脆B.熱脆C.冷脆D.氫脆紉性指標(biāo)受下列哪項(xiàng)因素影響較大（A）A.低溫B.荷載類別C.鋼材強(qiáng)度D.塑性性能下列哪種情況可以使用沸騰鋼（C）A、需要驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)B、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件C、工作

19、溫度低于-20C、直接承受動(dòng)荷載的焊接結(jié)構(gòu)D、工作溫度低于-20C、直接承受動(dòng)荷載的非焊接結(jié)構(gòu)下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（A）A、雨蓬傾覆B、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在動(dòng)荷載下劇烈晃動(dòng)D、吊車梁在吊車行駛時(shí)發(fā)生抖動(dòng)、搖晃下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（B）、鋼梁有較明顯的變形D、壓桿喪失整體穩(wěn)定C）A、雨蓬傾覆BC、拉桿在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形86.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（A栓桿的預(yù)拉力B栓桿的抗剪能力C被連接板件間的摩擦力D栓桿被連接板件間的擠壓力87在動(dòng)荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于（A）A60hfB40hfC80hfD120hf88.在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常

20、取焊條型號(hào)與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對(duì)Q345鋼構(gòu)件，焊條宜米用（B）oAE43型BE50型CE55型D前三種均可89.承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（B）oA承載力低，變形大B承載力高，變形大C承載力低，變形小D承載力高，變形小摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力（A）oA比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小B比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大C與承壓型高強(qiáng)螺栓連接相同D比普通螺栓連接小某角焊縫T形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm和10mm合適的焊角尺寸為（B）oA4mmB6mmC10mmD12mm下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（B）oA鋼板被拉壞B鋼板被剪壞C螺栓被剪壞D螺栓被拉壞排列螺栓時(shí)，若螺栓孔直徑為d。，螺栓的最小端距應(yīng)

21、為（B）A1.5d0B2d0C3d0D8d0采用手工電弧焊焊接Q235鋼材時(shí)應(yīng)采用（A）焊條。AE43型BE50型CE55型D無(wú)正確答案在承擔(dān)靜力荷載時(shí)，正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度（A）oA高B低C相等D無(wú)法判斷對(duì)于對(duì)接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角二滿足tan，乞（B）時(shí)，該對(duì)接焊縫的可不進(jìn)行驗(yàn)算。A1B1.5C2D0.597.可不進(jìn)行驗(yàn)算對(duì)接焊縫是（D）oAI級(jí)焊縫B當(dāng)焊縫與作用力間的夾角二滿足tan八”：1.5時(shí)的焊縫 CII級(jí)焊縫DA、B、C都正確98.熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（C）。A以拉應(yīng)力為主B以壓應(yīng)力為主C包括拉、壓應(yīng)力D拉、壓應(yīng)力都很小99.產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原

22、因是（D）。A冷卻速度太快B焊件各纖維能自由變形C鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大D施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)100.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都等同時(shí)，（C）。A角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用101.對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（C）0A要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高B要考慮焊縫剛度影響C與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同D取未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按（C）計(jì)算。A對(duì)接焊縫B角焊縫C斷續(xù)焊

23、縫D斜焊縫角焊縫的最小焊腳尺寸hf=15.t,式中t表示（B）oA較薄板厚度B較厚板厚度C任意板厚某角焊縫的焊腳尺寸為8mm該焊縫的最小長(zhǎng)度應(yīng)為下列哪項(xiàng)數(shù)值（A）A、40mmB、64mmC、80mmD、90mm某側(cè)面角焊縫長(zhǎng)度為600mm焊腳為8mm該焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)為下列哪項(xiàng)（B）A、600mmB584mmG496mmD480mm下列哪項(xiàng)屬于螺栓連接的受力破壞（A）A、鋼板被剪斷B、螺栓桿彎曲C、螺栓桿被拉D、C級(jí)螺栓連接滑移107.某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm和10mm合適的焊腳尺寸為（B）4mmB.6mmC.10mmD.12mm對(duì)于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力

24、，所以高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接（C）A.不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷B.不能再承擔(dān)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力C.可以承載外應(yīng)力，因?yàn)樗U中的拉力并未增加D.可以承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長(zhǎng)度為300mm焊腳尺寸為6mmTOC o 1-5 h zw2ff=160N/mm2，該焊縫能承受的最大動(dòng)荷載為（）A.100.8KNB.151.2KNC.201.6KND.245.9KN110.普通螺栓抗剪工作時(shí)，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5倍，是防止（D）螺栓桿剪切破壞鋼板被切壞板件擠壓破壞栓桿彎曲破壞某焊縫焊腳尺寸為6mm經(jīng)計(jì)算焊縫長(zhǎng)度為30mm則最

25、終焊縫長(zhǎng)度（C）A.48mmB.58mmC.50mmD.40mm某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5,栓桿中的預(yù)拉力為155KN栓桿的受剪面是一個(gè)，鋼板上作用的外拉力為180KN該連接所需螺栓個(gè)數(shù)為（C）A.1個(gè)B.2個(gè)C.3個(gè)D.4個(gè)113.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（C）A.栓桿的預(yù)拉力B.栓桿的抗剪能力C.被連接板件間的摩擦力D.栓桿與被連接板件間的擠壓力摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接（C）A沒有本質(zhì)差別B施工方法不同C承載力計(jì)算方法不同D材料不同設(shè)有一截面尺寸為100X8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行

26、，焊腳尺寸為6mm為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。（A）A40mmB60mmC80mmD100mm116.下列有關(guān)殘余應(yīng)力對(duì)壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（A）A殘余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力B殘余應(yīng)力對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時(shí)壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況D殘余應(yīng)力的分布形式對(duì)壓桿的穩(wěn)定承載力無(wú)影響117.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計(jì)算依據(jù)是底板的（C）A抗壓工作B抗拉工作C抗彎工作D抗剪工作118.格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算采用了大于x的換算長(zhǎng)細(xì)比ox是考慮（D）。A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同

27、截面的實(shí)腹構(gòu)件B考慮強(qiáng)度降低的影響C考慮單肢失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響D考慮剪切變形的影響119.為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（B）A控制肢間距B控制截面換算長(zhǎng)細(xì)比C控制單肢長(zhǎng)細(xì)比D控制構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度120.軸壓柱在兩個(gè)主軸方向等穩(wěn)定的條件是（C）A桿長(zhǎng)相等B計(jì)算長(zhǎng)度相等C長(zhǎng)細(xì)比相等D截面幾何尺寸相等121實(shí)腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（A100.1B250.523515fyD一根截面面積為A，凈截面面積為A的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為（C）。ABfyBfx=fyCfxfyD需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別縱向均勻受壓四邊簡(jiǎn)支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為./-I卜丄。當(dāng)amba=3600m

28、mb=1500mm寸，kmin=（）oA4.000B5.138C4.134D4.203在下列因素中，（B）對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。A壓桿的殘余應(yīng)力分布B構(gòu)件的初始幾何形狀偏差C材料的屈服點(diǎn)變化D荷載的偏心大小長(zhǎng)細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（B）A彎曲B扭曲C彎扭屈曲D斜平面屈曲131.與軸壓桿穩(wěn)定承載力無(wú)關(guān)的因素是（A）A.桿端的約束狀況B.殘余應(yīng)力C.構(gòu)件的初始偏心D.鋼材中有益金屬元素的含量132.軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（A）A.個(gè)別截面的承載力不足造成的B.個(gè)別截面的剛度不足造成的C.整個(gè)構(gòu)件承載力不足造成的D.整個(gè)構(gòu)件剛度不足造成的1。 1。 133單軸對(duì)稱的軸心

29、受壓拄，繞對(duì)稱軸發(fā)生屈曲的形式是（C）A彎曲屈曲B扭轉(zhuǎn)屈曲C彎扭屈曲D三種屈曲均可能134.與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)有關(guān)的因素是（A）A截面類別、鋼號(hào)、長(zhǎng)細(xì)比B截面類別、計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)、長(zhǎng)細(xì)比C.截面類別、兩端連接構(gòu)造、長(zhǎng)細(xì)比D.截面類別、兩個(gè)方向的長(zhǎng)度、長(zhǎng)細(xì)比135.由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（D）A.加大槽鋼強(qiáng)度B.加大槽鋼間距C.減小綴條截面積D.增大綴條與分肢的夾角136.以下截面中抗扭性能較好的是（D)A.槽鋼截面B.工字型截面C.T形截面D.箱形截面137.某軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400mm2,承受軸拉力N=300,該桿截面上的應(yīng)力是（C）A.12

30、0N/mm2B.200.2N/mm2C.214.3N/mm2D.215N/mm2138.N/A三f的物理意義是（A）構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過(guò)鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過(guò)構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過(guò)構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過(guò)構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值139.格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（D）A.實(shí)軸計(jì)算長(zhǎng)度等于虛軸計(jì)算長(zhǎng)度B.實(shí)軸計(jì)算長(zhǎng)度等于虛軸計(jì)算長(zhǎng)度的2倍C.實(shí)軸長(zhǎng)細(xì)比等于虛軸長(zhǎng)細(xì)比D.實(shí)軸長(zhǎng)細(xì)比等于虛軸換算長(zhǎng)細(xì)比140.格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（B）A、保證單肢的穩(wěn)定B、承擔(dān)桿件虛軸彎曲時(shí)產(chǎn)生的剪力C、連接肢件D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定141.某承受

31、軸拉力的鋼板，寬250，厚10，鋼板沿寬度方向有兩個(gè)直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計(jì)值為400KN鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項(xiàng)（B）2222A、160N/mm2B、193N/mm2C、215N/mm2D、254N/mm2142下列關(guān)于穩(wěn)定的說(shuō)法哪種正確（B）A、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U中部的應(yīng)力超過(guò)了鋼材的強(qiáng)度B、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過(guò)程C、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U件有缺陷D、壓桿失穩(wěn)時(shí)屈曲的形式是彎曲143受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計(jì)算極限狀態(tài)是（C）A凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度f(wàn)u毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度f(wàn)uC凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度f(wàn)y毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的

32、屈服強(qiáng)度f(wàn)y驗(yàn)算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時(shí)，計(jì)算公式中的長(zhǎng)細(xì)比為（C）。A繞強(qiáng)軸的長(zhǎng)細(xì)比繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比C兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較大值兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較小值格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是A保證柱截面幾何形狀不變提高柱抗扭剛度上述三種都是C傳遞必要的剪力下面的（B）情況應(yīng)將其設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行折減。A動(dòng)力荷載作用的構(gòu)件BC有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件D軸壓柱腳設(shè)計(jì)中采用錨栓目的（A承受柱底的彎矩BC承受柱底的軸力D單角鋼單面按軸壓計(jì)算穩(wěn)定的構(gòu)件殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件D）。承受柱底的剪力便于柱子安裝定位計(jì)算長(zhǎng)度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（A）。A提高B降低C不變D不能確定設(shè)軸心受壓柱a、b、c三類截

33、面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長(zhǎng)細(xì)比相同的情況下，他們的關(guān)系為（C）150下列梁不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定的是（D） 仃A焊接工字形截面B箱形截面梁C型鋼梁D有剛性鋪板的梁151驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。ˋ）A標(biāo)準(zhǔn)值B設(shè)計(jì)值C組合值D最大值152.計(jì)算梁的（A）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)A正應(yīng)力B剪應(yīng)力C整體穩(wěn)定D局部穩(wěn)定153.梁腹板的高厚比80:170時(shí),應(yīng)設(shè)置A橫向加勁肋B縱向加勁肋C縱橫向加勁肋D短加勁肋下列哪項(xiàng)措施對(duì)提高梁的穩(wěn)定承載力有效（D）。A加大梁側(cè)向支撐點(diǎn)間距B減小梁翼緣板的寬度C提高鋼材的強(qiáng)度D提高梁截面的抗扭剛度實(shí)腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是（B）。A（10+0.1耳送B（2

34、5+0.5耳肆C15肄D(zhuǎn)80f235fyVfyfyfy對(duì)直接承受動(dòng)荷載的鋼梁，其工作階段為（A）0A彈性階段B彈塑性階段C塑性階段D強(qiáng)化階段整體失穩(wěn)的方式是（D）oA彎曲失穩(wěn)B扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)C剪切失穩(wěn)D彎扭失穩(wěn)計(jì)算直接承受動(dòng)力荷載的工字型截面梁抗彎強(qiáng)度時(shí)，x取值為（A）A1.0B1.05C1.15D1.2支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，計(jì)算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是（A）oA15tw邏B13twf235C13twJ丄D15tw*fy飛fy7235焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止（A）引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止（B）引起的局部失穩(wěn)。A剪應(yīng)力B彎曲應(yīng)力C復(fù)合應(yīng)力D局部壓

35、應(yīng)力161受彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)是（C）屈曲A彎曲B扭轉(zhuǎn)C彎扭DA、B、C都不正確軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度0=（B）A0B1C1.5D2在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中當(dāng)（C）時(shí)梁在彈塑性階段失穩(wěn)。A大于等于1B小于等于1C大于等于0.6D大于0.6梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在（C）。A靠近上翼緣B靠近下翼緣C靠近受壓翼緣D靠近受拉翼緣梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在（C）A.彎矩較大的區(qū)段B.剪力較大的區(qū)段C.有固定集中荷載的部位D有吊車輪壓的部位b166.鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式中1(C)。A與材料強(qiáng)度有關(guān)B是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C表示截面部分進(jìn)入塑性D與梁所受荷載有關(guān)167.梁的最小高度是由（C)控制的。A強(qiáng)度B建筑要求C剛

36、度D整體穩(wěn)定單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（A）形式的失穩(wěn)。A彎曲B扭轉(zhuǎn)C彎扭D雙向彎曲為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（B）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。A增大截面B增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l1C設(shè)置橫向加勁肋D改變荷載作用的位置170.當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B）。A設(shè)置縱向加勁肋B設(shè)置橫向加勁肋C減少腹板寬度D增加翼緣的厚度鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（D）準(zhǔn)則。A腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等B腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹板屈曲應(yīng)力C腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力D腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（C）為最佳方案。BC0ABCD當(dāng)梁整體穩(wěn)定

37、系數(shù)時(shí)，用l代替I，主要是因?yàn)椋˙）A梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài)梁已進(jìn)入彈塑性階段C梁發(fā)生了彎扭變形D梁的強(qiáng)度降低了分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為（B）A自由邊B簡(jiǎn)支邊C固定邊D有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊（D）對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。A增加腹板厚度B約束梁端扭轉(zhuǎn)C設(shè)置平面外支承D加寬梁翼緣雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用（C）。A在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋B在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋C在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋D沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為Q235fy=235N/mm

38、梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mn和12mm若考慮腹板穩(wěn)定性，則（B）B無(wú)需布置加勁肋D按計(jì)算布置橫向加勁肋A）.滿跨均布荷載作用跨內(nèi)集中荷載作用在三分點(diǎn)處A布置縱向和橫向加勁肋C按構(gòu)造要求布置加勁肋下列簡(jiǎn)支梁整體穩(wěn)定性最差的是（A兩端純彎作用BC跨中集中荷載作用D梁的橫向加勁肋應(yīng)設(shè)置在（A.彎曲應(yīng)力較大的區(qū)段C.有較大固定集中力的部位經(jīng)濟(jì)梁高是指（A）C）B.剪應(yīng)力較大的區(qū)段D.有吊車輪壓的部位A.用鋼量最小時(shí)的梁截面高度B.強(qiáng)度與穩(wěn)定承載力相等時(shí)截面高度撓度等于規(guī)范限值時(shí)的截面高度腹板與翼緣用鋼量相等時(shí)截面高度梁的正常使用極限驗(yàn)算是指（A.梁的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算B.梁的抗剪強(qiáng)度演算C.梁的穩(wěn)定計(jì)算D.梁的撓度計(jì)算支撐加勁肋應(yīng)驗(yàn)算的內(nèi)容是（A.抗拉強(qiáng)度B.抗剪強(qiáng)度C.穩(wěn)定承載力D.撓度梁腹板的高厚比80vh/twV170時(shí)，應(yīng)設(shè)置（AA.橫向加勁B.縱向加勁肋C.縱橫向加勁肋D.短加勁肋184.對(duì)梁撓度的驗(yàn)算是（D）A承載力極限狀態(tài)的驗(yàn)算，荷載用設(shè)計(jì)值B承載力極限狀態(tài)的驗(yàn)算，荷載用標(biāo)準(zhǔn)值C正常使用極限狀態(tài)的