鋼結(jié)構(gòu)知識(shí)學(xué)習(xí)教案

1、鋼結(jié)構(gòu)知識(shí)(zh shi)第一頁，共102頁。2（1) 焊接(hnji)連接 在被連接金屬件之間的縫隙區(qū)域，通過高溫使被連接金屬與填充金屬熔融結(jié)合，冷卻后形成牢固連接的工藝過程稱為焊接連接（welded connection），填充金屬帶稱為焊縫。 焊接連接不削弱構(gòu)件截面，接頭緊湊，可以采用自動(dòng)化操作，是現(xiàn)代鋼結(jié)構(gòu)最主要的連接方法。但是，由于焊縫附近高溫作用而形成的熱影響(yngxing)區(qū)，使鋼材的金相組織和力學(xué)性能發(fā)生變化，材質(zhì)變脆，一旦局部發(fā)生裂紋很容易擴(kuò)展，尤其在低溫下易發(fā)生脆斷；另外，焊接過程中會(huì)產(chǎn)生焊接應(yīng)力和焊接變形，對(duì)結(jié)構(gòu)的工作性能往往有不利影響(yngxing)。第1頁/共10

2、1頁第二頁，共102頁。連接(linji)方法（2） 螺栓連接 螺栓連接需要在被連接間上鉆孔，裝上螺桿(lu n)、擰緊螺帽進(jìn)行連接。第2頁/共101頁第三頁，共102頁。4 螺栓（bolt）分為普通螺栓和高強(qiáng)(goqing)度螺栓兩類。 普通螺栓：分為A、B、C三級(jí)。A、B級(jí)螺栓稱為精制螺栓，成本較高，其性能等級(jí)為8.8級(jí)（表示抗拉強(qiáng)度不小于800N/mm2，屈服點(diǎn)與抗拉強(qiáng)度之比為0.8)； C級(jí)螺栓為粗制螺栓，成本低，其性能等級(jí)為4.6級(jí)或4.8級(jí)。 高強(qiáng)(goqing)螺栓：高強(qiáng)(goqing)度螺栓用優(yōu)質(zhì)碳素鋼或低合金鋼制作，并經(jīng)過熱處理，材料性能等級(jí)達(dá)到8.8級(jí)以上。高強(qiáng)(goqin

3、g)度螺栓按工作性能不同，又分為摩擦型連接和承壓型連接。 第3頁/共101頁第四頁，共102頁。 （3）鉚釘連接 鉚釘（rivet）連接是將鉚釘插入鉚孔后施壓使鉚釘端部鉚合，常用加熱鉚合，也可在常溫下鉚合。鉚釘連接的塑性、韌性較好，連接變形小，承受(chngshu)動(dòng)力荷載時(shí)抗疲勞性能好，適合于重型和直接承受(chngshu)動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)。但由于鉚釘連接費(fèi)材費(fèi)工，噪音大，一般情況下很少采用。連接(linji)方法第4頁/共101頁第五頁，共102頁。3.2 焊接方法和焊縫形式鋼結(jié)構(gòu)的焊接方法 常用：電弧焊（手工電弧焊、自動(dòng)(或半自動(dòng))埋弧焊），氣體保護(hù)(boh)焊及電阻焊 。手工(shugn

4、g)電弧焊 手工電弧焊的焊條(hntio)應(yīng)與焊件鋼材相匹配，如： Q235-E43；Q345-E50；Q390-E55第5頁/共101頁第六頁，共102頁。7自動(dòng)(zdng)埋弧焊 埋弧焊的焊條(hntio)應(yīng)與焊件鋼材相匹配，如：Q235-H08、H08A、H08MnA; Q345、Q390-H08A、H08E、H08Mn第6頁/共101頁第七頁，共102頁。氣體保護(hù)焊： 氣體保護(hù)焊簡稱氣電焊，是利用惰性氣體或二氧化碳?xì)怏w作為保護(hù)介質(zhì)，在電弧周圍造成局部的保護(hù)層，使被熔化的鋼材不與空氣(kngq)接觸，因而電弧加熱集中，焊接速度快，熔化深度大，焊縫強(qiáng)度高，塑性好。 電阻焊： 電阻焊是利用電

5、流通過焊件接觸點(diǎn)表面的電阻所產(chǎn)生的熱量來熔化金屬，再通過壓力使其焊合。冷彎薄壁型鋼的焊接常用這種接觸點(diǎn)焊(如圖)。電阻焊適用于板疊厚度不超過12mm的焊接。電阻(dinz)焊 焊接(hnji)方法第7頁/共101頁第八頁，共102頁。焊縫形式及焊接連接(linji)形式焊縫形式主要有兩種：對(duì)接焊縫和角焊縫 第8頁/共101頁第九頁，共102頁。 按施焊時(shí)焊工所持焊條(hntio)與焊件間的相對(duì)位置關(guān)系，焊縫還分為： 焊縫(hn fn)形式第9頁/共101頁第十頁，共102頁。11第10頁/共101頁第十一頁，共102頁。第11頁/共101頁第十二頁，共102頁。 除上述主要形式外，有時(shí)還采用焊

6、釘和槽焊。 即在板件上加工出圓孔或槽孔，在孔內(nèi)進(jìn)行部分或全部焊接。焊釘和槽焊用于搭接連接可以傳遞剪力，或用于防止(fngzh)搭接部分的鼓曲，或用于組裝件的連接。第12頁/共101頁第十三頁，共102頁。焊縫缺陷(quxin)和焊縫質(zhì)量檢驗(yàn)(1)焊縫缺陷(quxin)焊縫的常見缺陷(quxin)： 裂紋是焊縫連接中最危險(xiǎn)的缺陷(quxin)（defect）。按裂紋產(chǎn)生的時(shí)間，可分為熱裂紋和冷裂紋。 第13頁/共101頁第十四頁，共102頁。（2） 焊縫質(zhì)量檢驗(yàn)與焊縫強(qiáng)度 焊縫檢驗(yàn)就是檢驗(yàn)焊縫及焊接熱影響(yngxing)區(qū)域的有無各種缺陷，并作出相應(yīng)的處理，評(píng)價(jià)焊接質(zhì)量、性能是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求，

7、確保焊縫安全可靠。 達(dá)到不同質(zhì)量檢驗(yàn)等級(jí)的焊縫，焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值也不同（見附表1.3）。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）對(duì)各種情況下的焊縫質(zhì)量等級(jí)要求作了相關(guān)規(guī)定，設(shè)計(jì)時(shí)按規(guī)范要求選用。 第14頁/共101頁第十五頁，共102頁。焊縫代號(hào) 焊縫代號(hào)用于鋼結(jié)構(gòu)施工圖上對(duì)焊縫進(jìn)行標(biāo)注，標(biāo)明焊縫形式、尺寸和輔助要求(yoqi)。常用焊縫代號(hào)和標(biāo)注方法如下： 形式角焊縫對(duì)接焊縫塞焊縫三面圍焊單面焊縫雙面焊縫安裝焊縫相同焊縫標(biāo)注方法表3.1 焊縫代號(hào)(diho)及標(biāo)注方法第15頁/共101頁第十六頁，共102頁。 當(dāng)焊縫分布比較復(fù)雜或用上述(shngsh)注標(biāo)方法不能表達(dá)清楚時(shí)，可在標(biāo)注焊縫代

8、號(hào)的同時(shí)，在圖上加?xùn)啪€表示焊縫。 焊縫(hn fn)代號(hào)第16頁/共101頁第十七頁，共102頁。3.3 對(duì)接焊縫的構(gòu)造和計(jì)算對(duì)接焊縫的構(gòu)造 對(duì)接焊縫常做成帶坡口的形式，故又稱為坡口焊縫。常用的坡口形式有直邊形、單邊V形、V形、U形、K形和X形(如下圖)。做坡口是為了便于施焊，保證焊接質(zhì)量，應(yīng)根據(jù)焊件的厚度選用不同的坡口形式。坡口形狀參數(shù)有：斜坡角度(jiod)、鈍邊厚度p和間隙寬度c。第17頁/共101頁第十八頁，共102頁。 當(dāng)焊件厚度t6mm(手工焊)或t10mm(埋弧焊)時(shí)，可采用直邊形焊縫；對(duì)于一般厚度（t820mm），可采用單邊V或V形焊縫，斜坡口和間隙c形成一個(gè)焊條能夠施焊的空間

9、，使焊縫易于焊透；對(duì)于厚度t20mm，應(yīng)采用施焊空間更大的U形、K形或X形焊縫。 當(dāng)間隙c過大時(shí)，為防止熔化金屬溢出，可采用墊板，施焊成型后，墊板可除去(ch q)，也可保留。 對(duì)接(du ji)焊縫的構(gòu)造第18頁/共101頁第十九頁，共102頁。對(duì)接(du ji)焊縫加引弧板對(duì)接焊縫(hn fn)的構(gòu)造 對(duì)接焊縫的兩端，常因不能熔透而出現(xiàn)凹形的焊口，焊口處常產(chǎn)生裂紋和應(yīng)力集中。所以，對(duì)接焊縫施焊時(shí)應(yīng)采用引弧板消除此影響；在一些(yxi)特殊情況下無法采用引弧板時(shí)（如T形接頭的對(duì)接焊縫），每條焊縫的計(jì)算長度（有效長度）焊縫長度2t(t為較薄焊件的厚度)。第19頁/共101頁第二十頁，共102頁

10、。 在對(duì)接(du ji)焊縫的拼接處，當(dāng)兩塊焊件的寬度或厚度相差4mm以上時(shí)，應(yīng)分別把較寬或較厚一側(cè)的板件做成不大于1：2.5的斜邊與窄或薄的焊件焊接，使截面緩和過渡以減小應(yīng)力集中。對(duì)接(du ji)焊縫的構(gòu)造第20頁/共101頁第二十一頁，共102頁。對(duì)接焊縫的強(qiáng)度(qingd)計(jì)算 焊縫的強(qiáng)度(qingd)計(jì)算，就是計(jì)算焊縫在各種受力情況下，是否滿足強(qiáng)度(qingd)條件，保證連接的可靠性。（1）對(duì)接焊縫受軸心力作用 對(duì)接焊縫與軸力垂直時(shí)，焊縫截面的應(yīng)力(yngl)均勻分布，強(qiáng)度計(jì)算公式為：式中 N 軸心拉力或壓力(yl)； lw 焊縫的計(jì)算長度。未使用引弧板時(shí)， lw l2t，采用引弧板

11、時(shí) lwl; 第21頁/共101頁第二十二頁，共102頁。l 焊縫的幾何長度；t 被連接件的較小厚度(hud)，在T形連接中為腹板厚度(hud);ftw、 fcw對(duì)接焊縫的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（查附表1.3）。 對(duì)于焊縫質(zhì)量等級(jí)為一、二級(jí)的對(duì)接焊縫，其強(qiáng)度與鋼材強(qiáng)度相等。因此，如果連接中使用了引弧板，則鋼材強(qiáng)度滿足焊縫強(qiáng)度就滿足，可不驗(yàn)算(yn sun)。而焊縫質(zhì)量為三級(jí)的焊縫，其強(qiáng)度低于鋼材強(qiáng)度，必須按公式（3.1）計(jì)算。 對(duì)接焊縫(hn fn)的強(qiáng)度計(jì)算第22頁/共101頁第二十三頁，共102頁。24 如果直焊縫的強(qiáng)度(qingd)不滿足，可使用斜對(duì)接焊縫（如圖），使焊縫的長度增加，應(yīng)力減

12、小。若取焊縫與與作用力之間的夾角56.3o（tan 1.5），斜焊縫的強(qiáng)度(qingd)不會(huì)低于鋼材，可以不驗(yàn)算。第23頁/共101頁第二十四頁，共102頁。（2）對(duì)接焊縫受彎矩、剪力共同(gngtng)作用 圖示用對(duì)接焊縫連接的工字形截面(jimin)梁，焊縫受彎矩和剪力共同作用。截面(jimin)上正應(yīng)力、剪應(yīng)力分布如圖示，在上、下翼緣邊有最大正應(yīng)力，在腹板中部有最大剪應(yīng)力，且都屬于單向應(yīng)力狀態(tài)，可分別驗(yàn)算這兩點(diǎn)的抗彎強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度：第24頁/共101頁第二十五頁，共102頁。 另外，在翼緣與腹板相交處，同時(shí)受較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力，且屬于雙向應(yīng)力狀態(tài)，該點(diǎn)的應(yīng)力按折算應(yīng)力計(jì)算(j sun)。

13、考慮到折算應(yīng)力只是在局部出現(xiàn)，焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值可提高10，故得計(jì)算(j sun)公式如下：M、V共同(gngtng)作用式中 Iw焊縫(hn fn)計(jì)算截面的慣性矩； Sw計(jì)算剪應(yīng)力處以外的焊縫(hn fn)計(jì)算截面對(duì)中和軸的面 積矩； Ww焊縫(hn fn)計(jì)算截面的抵抗矩； tw腹板厚度； fvw對(duì)接焊縫(hn fn)的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中 1腹板與翼緣交接處由彎矩引起的正應(yīng)力； 1腹板與翼緣交接處的剪應(yīng)力；第25頁/共101頁第二十六頁，共102頁。（3）對(duì)接(du ji)焊縫受軸心力、彎矩和剪力共同作用 將軸心力作用產(chǎn)生的正應(yīng)力與彎矩產(chǎn)生的正應(yīng)力疊加。此時(shí)(c sh)，最大正應(yīng)力在翼緣

14、邊，單向受力；其余部分均受正應(yīng)力和剪應(yīng)力作用，屬雙向應(yīng)力狀態(tài)，其中翼緣與腹板相交處正應(yīng)力和剪應(yīng)力都較大。需對(duì)上述兩點(diǎn)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，計(jì)算公式如下：例3.1 第26頁/共101頁第二十七頁，共102頁。3.4 角焊縫的構(gòu)造和計(jì)算(j sun)角焊縫的截面形式和受力性能角焊縫截面形式(xngsh)可分為直角角焊縫和斜角角焊縫兩類： 其中直角角焊縫的直角邊邊長hf稱為焊腳尺寸；he稱為焊縫的有效厚度，是計(jì)算角焊縫破壞面面積的參數(shù)之一 。 直角(zhjio)角焊縫及截面形式 第27頁/共101頁第二十八頁，共102頁。斜角角焊縫(hn fn)及截面形式 角焊縫(hn fn)的構(gòu)造第28頁/共101頁第二

15、十九頁，共102頁。30 角焊縫按受力情況還分為正面角焊縫和側(cè)面角焊縫。焊縫長度方向垂直于力作用方向的角焊縫稱為(chn wi)正面角焊縫(也稱端焊縫)；平行于力作用方向的角焊縫稱為(chn wi)側(cè)面角焊縫（簡稱側(cè)焊縫）。 第29頁/共101頁第三十頁，共102頁。 側(cè)面角焊縫在外力作用下主要(zhyo)承受剪應(yīng)力，塑性較好，強(qiáng)度較低。在彈性階段，應(yīng)力沿焊縫長度方向分布不均勻，兩端大而中間小，破壞的起點(diǎn)常在焊縫兩端，破壞面約為450斜面，如圖所示。 破壞過程(guchng)(演示)受力性能(xngnng)第30頁/共101頁第三十一頁，共102頁。 正面角焊縫的應(yīng)力狀態(tài)(zhungti)比側(cè)

16、面角焊縫復(fù)雜，截面上受正應(yīng)力及剪應(yīng)力作用，如圖所示。正面角焊縫的強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫高，但塑性較差，焊縫根角處應(yīng)力集中突出，常在此處首先出現(xiàn)裂紋而破壞。 在直接承受動(dòng)態(tài)荷載的結(jié)構(gòu)中，正面角焊縫的截面常用平坦式，側(cè)面角焊縫的截面常用凹面式。受力性能(xngnng)第31頁/共101頁第三十二頁，共102頁。角焊縫的構(gòu)造(guzo)要求 為了避免因焊腳尺寸過大或過小而引起“燒穿”、“變脆”等缺陷，以及焊縫長度太長或太短而出現(xiàn)焊縫受力不均勻等現(xiàn)象(xinxing)，對(duì)角焊縫的焊腳尺寸、焊縫長度還有限制。在計(jì)算角焊縫連接時(shí)，除滿足焊縫的強(qiáng)度條件外，還必須滿足以下構(gòu)造要求：1）最小焊腳尺寸手工(shugng

17、)焊 ：埋弧自動(dòng)焊：T型連接的單面角焊縫：式中tmax較厚焊件的厚度。當(dāng)焊件厚度小于或等于4mm時(shí)，最小焊腳尺寸與焊件厚度相同。第32頁/共101頁第三十三頁，共102頁。構(gòu)造(guzo)要求2）最大焊腳尺寸(ch cun) 式中t較薄焊件的厚度。 當(dāng)兩塊鋼板厚度相差懸殊大，用等腰直角角焊縫無法滿足最大、最小焊腳尺寸(ch cun)要求時(shí),可用不等焊腳尺寸(ch cun)，按滿足右圖要求采用（其中t1t2）。第33頁/共101頁第三十四頁，共102頁。 當(dāng)角焊縫貼著焊件板邊緣施焊時(shí)，為避免產(chǎn)生“咬邊”現(xiàn)象(xinxing)，角焊縫的最大焊腳尺寸應(yīng)符合圖示要求： 圓孔或槽孔內(nèi)角焊縫的最大焊腳尺寸

18、為圓孔直徑或槽孔短徑的13。3）最小計(jì)算長度 此規(guī)定適合(shh)正面角焊縫和側(cè)面角焊縫。 構(gòu)造(guzo)要求第34頁/共101頁第三十五頁，共102頁。計(jì)算長度：4）最大計(jì)算長度 對(duì)側(cè)面角焊縫 承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載時(shí), 直接承受動(dòng)力荷載時(shí), 在滿足(mnz)受力和構(gòu)造要求的前提下,從減小焊接熱影響的角度來說,應(yīng)盡可能采用焊腳尺寸小而長度較長的焊縫。小結(jié)設(shè)計(jì)時(shí)，焊縫需滿足(mnz)：焊腳尺寸：構(gòu)造(guzo)要求第35頁/共101頁第三十六頁，共102頁。375）其他構(gòu)造要求 當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)角焊縫連接時(shí)，為避免應(yīng)力傳遞的過分曲折而使構(gòu)件(gujin)中應(yīng)力過分不均，應(yīng)使每條側(cè)

19、面角焊縫長度不小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離b。構(gòu)造(guzo)要求第36頁/共101頁第三十七頁，共102頁。 同時(shí)，為了避免因焊縫橫向收縮，引起板件拱曲，應(yīng)使側(cè)面角焊縫之間的距離b不宜大于16t(當(dāng)t12mm)或190mm(當(dāng)t12mm)，t為較薄焊件厚度。若不能滿足上述規(guī)定時(shí)，應(yīng)加正面角焊縫或焊釘。 當(dāng)角焊縫的端部在構(gòu)件(gujin)轉(zhuǎn)角處時(shí)，為避免起、滅弧缺陷發(fā)生在應(yīng)力集中較大的轉(zhuǎn)角處，宜連續(xù)地繞過轉(zhuǎn)角加焊2hf。 在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的5倍，且不小于25mm，以減小焊縫收縮應(yīng)力和偏心產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)連接的影響 構(gòu)造(guzo)要求第37頁/共101頁第三十八頁，共102

20、頁。 對(duì)次要構(gòu)件且焊縫受力很小時(shí)，可采用間斷角焊縫連接。間斷角焊縫長度l必須大于10hf，且不小于50mm；間斷角焊縫的間距e不宜(by)太長，以免因間斷過大，使連接不緊密。對(duì)受壓構(gòu)件：間距e 15t對(duì)受拉構(gòu)件：間距e30t t較薄焊件的厚度。 構(gòu)造(guzo)要求第38頁/共101頁第三十九頁，共102頁。直角角焊縫(hn fn)計(jì)算的基本公式 分析計(jì)算直角角焊縫(hn fn)時(shí)，作如下假定和簡化處理: 假定角焊縫(hn fn)破壞面與直角邊的夾角為45o； 不計(jì)焊縫(hn fn)熔入焊件的深度和焊縫(hn fn)表面的弧線高度，偏安全地取破壞面上等腰三角形的高為直角角焊縫(hn fn)的有

21、效厚度he， he 0.7hf。有效厚度he與焊縫(hn fn)計(jì)算長度lw的乘積稱為破壞面的有效截面面積。角焊縫(hn fn)計(jì)算簡圖第39頁/共101頁第四十頁，共102頁。因此有角焊縫的強(qiáng)度(qingd)條件 ：式中垂直于焊縫有效截面的正應(yīng)力； 有效截面上垂直焊縫長度方向的剪應(yīng)力； 有效截面上平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力； ffw角焊縫的強(qiáng)度(qingd)設(shè)計(jì)值，由角焊縫的抗剪試驗(yàn)和可靠度分析確定（附表1.3）。 相當(dāng)于焊縫單向抗拉強(qiáng)度(qingd)設(shè)計(jì)值。因?yàn)椋簩?、 、 代人(3.7)式整理(zhngl)得：寫為：基本公式第40頁/共101頁第四十一頁，共102頁。 由式（3.8）還可

22、導(dǎo)出正面角焊縫(hn fn)和側(cè)面角焊縫(hn fn)的計(jì)算公式：1）當(dāng)Ny=0,f=0，只有軸心力Nx作用，焊縫(hn fn)為正面角焊縫(hn fn)，其計(jì)算公式為： 2）當(dāng)Nx=0,f0，只有軸心力Ny作用(zuyng)，焊縫為側(cè)面角焊縫，其計(jì)算公式為：式中：f稱為正面角焊縫的強(qiáng)度增大系數(shù)。對(duì)承受(chngshu)靜力荷載或間接承受(chngshu)動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)中的正面角焊縫， 即正面角焊縫的強(qiáng)度是側(cè)面角焊縫強(qiáng)度的1.22倍；對(duì)直接承受(chngshu)動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)中的正面角焊縫，考慮其剛度大，韌性差，將其強(qiáng)度降低使用，取f =1.0。基本公式第41頁/共101頁第四十二頁，共102頁。

23、lw角焊縫(hn fn)的計(jì)算長度?？紤]起、落弧的影響，每條焊縫(hn fn)的計(jì)算長度等于實(shí)際長度減去2hf。 公式（3.83.10）即為角焊縫(hn fn)計(jì)算的基本公式?；竟皆诜治鲞^程中雖作了簡化處理，但計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相符，滿足角焊縫(hn fn)設(shè)計(jì)計(jì)算要求。各種受力狀態(tài)(zhungti)下直角角焊縫連接計(jì)算 (1)軸心力作用下的角焊縫連接計(jì)算 蓋板連接 可采用兩側(cè)側(cè)面角焊縫連接，正面角焊縫連接和三面圍焊連接。 第42頁/共101頁第四十三頁，共102頁。 只有側(cè)焊縫連接(linji)時(shí)，按式(3.10)計(jì)算； 只有正面角焊縫連接(linji)時(shí)，按式（3.9）計(jì)算； 采用三面

24、圍焊時(shí)，先用式（3.7）計(jì)算正面角焊縫所承擔(dān)的軸心力N，其余軸心力（N-N）由側(cè)焊縫承擔(dān)，即：連接(linji)計(jì)算先計(jì)算(j sun)：再驗(yàn)算：lw表示連接一側(cè)角焊縫計(jì)算長度的總和。 角鋼與節(jié)點(diǎn)板連接 圖示鋼桁架，弦桿和腹桿采用雙角鋼組成的T形截面，腹桿通過節(jié)點(diǎn)板與弦桿連接。第43頁/共101頁第四十四頁，共102頁。角鋼與節(jié)點(diǎn)(ji din)板的連接采用兩面?zhèn)群笗r(shí)：由平衡條件:解得：式中k1、k2焊縫內(nèi)力分配系數(shù)；角鋼類型與組合方式(fngsh)不同，內(nèi)力分配系數(shù)不同，按表3.2采用。連接(linji)計(jì)算第44頁/共101頁第四十五頁，共102頁。角 鋼 類 型連 接 形 式肢背k1肢尖

25、k2等肢角鋼0.70.3不等肢角鋼（短肢相并）0.750.25不等肢角鋼（長肢相并）0.650.35表3.2 焊縫內(nèi)力分配(fnpi)系數(shù)連接(linji)計(jì)算第45頁/共101頁第四十六頁，共102頁。47 采用三面圍焊的角焊縫(hn fn)時(shí)，先按構(gòu)造要求設(shè)定正面角焊縫(hn fn)的焊腳尺寸hf3，并求出正面角焊縫(hn fn)所承擔(dān)的力N3為：再根據(jù)(gnj)平衡條件（M=0）可得：連接(linji)計(jì)算第46頁/共101頁第四十七頁，共102頁。 采用(ciyng)L形圍焊時(shí)，令(3.13) 式中的N20，得: 連接(linji)計(jì)算第47頁/共101頁第四十八頁，共102頁。 和對(duì)

26、接焊縫情況(qngkung)類似，考慮施焊時(shí)起、滅弧在焊縫端部產(chǎn)生的缺陷，取焊縫長度計(jì)算長度2hf。 采用兩邊側(cè)面角焊縫連接并在角鋼端部連續(xù)地繞角加焊2hf時(shí)，加焊的2hf可抵消起滅弧的影響，取焊縫長度計(jì)算長度 對(duì)于三面圍焊，要求在角鋼端部轉(zhuǎn)角處連續(xù)施焊，故每條側(cè)焊縫只有一端受起、滅弧的影響，取側(cè)面角焊縫的長度計(jì)算長度 hf 。 例3.2 例3.3 連接(linji)計(jì)算第48頁/共101頁第四十九頁，共102頁。(2)彎矩、剪力及軸力共同作用的角焊縫連接(linji)計(jì)算連接(linji)計(jì)算第49頁/共101頁第五十頁，共102頁。 根據(jù)剪力V、軸力N和彎距M的作用(zuyng)方向,確定

27、角焊縫有效截面上的危險(xiǎn)點(diǎn)為A,按式(3.8) 驗(yàn)算，即： 設(shè)計(jì)時(shí)，一般已知角焊縫的實(shí)際長度，這時(shí)可按構(gòu)造要求選焊腳尺寸hf ，再按式（3.16）驗(yàn)算危險(xiǎn)點(diǎn)的強(qiáng)度。如不滿足，可調(diào)整hf (如果hf hf.max時(shí)，需調(diào)整焊縫長度)，直到(zhdo)計(jì)算結(jié)果滿足強(qiáng)度條件為止。例3.4 連接(linji)計(jì)算第50頁/共101頁第五十一頁，共102頁。(3)扭矩、剪力及軸力共同(gngtng)作用下的角焊縫計(jì)算 在扭矩作用下，焊縫上及點(diǎn)剪應(yīng)力最大，設(shè)點(diǎn)產(chǎn)生的剪應(yīng)力，為便于(biny)分析，將其分解為垂直于焊縫長度的應(yīng)力和平行于焊縫長度的應(yīng)力，其中：連接(linji)計(jì)算第51頁/共101頁第五十二頁

28、，共102頁。式中：I0焊縫計(jì)算截面的極慣性矩。 設(shè)在N、V作用(zuyng)下焊縫的應(yīng)力均勻分布,則N、V作用(zuyng)產(chǎn)生的應(yīng)力表示為： 根據(jù)(gnj)扭矩T、剪力V和軸力N作用方向，可確定角焊縫上A點(diǎn)的應(yīng)力最大，且為平面應(yīng)力狀態(tài)，由式(3.8)得強(qiáng)度計(jì)算公式為： 按上述方法計(jì)算時(shí)，僅A點(diǎn)的應(yīng)力達(dá)到(d do)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，顯然偏于保守。例3.5 連接計(jì)算第52頁/共101頁第五十三頁，共102頁。未焊透的對(duì)接(du ji)焊縫 在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，當(dāng)板件較厚，而板件間連接受力又很小，若采用3.3節(jié)所述的對(duì)接焊縫（焊透），焊縫強(qiáng)度(qingd)不能充分發(fā)揮。此時(shí)可采用不焊透的對(duì)接焊縫。 連接

29、(linji)計(jì)算第53頁/共101頁第五十四頁，共102頁。 在設(shè)計(jì)圖紙上必須注明坡口型式（分V型和U型）及尺寸。由圖可知，未焊透的對(duì)接焊縫實(shí)際上可視為坡口內(nèi)焊接的角焊縫，故計(jì)算(j sun)方法與直角角焊縫相同，用(3.8)(3.10) 式計(jì)算(j sun), 偏安全地取f =1.0，其he與坡口類型和坡口角度有關(guān)。V型坡口： 當(dāng)600時(shí),hes。當(dāng) 600時(shí),he 0.75s(主要是考慮到根部不易焊滿而降低)。U型坡口 he s。s坡口根部至焊縫表面(不考慮余高)的最短距離；V型坡口角度。 另外，不焊透的對(duì)接焊縫的有效厚度he不得小于 ，t是坡口所在焊件的較大厚度(mm)。當(dāng)熔合線處焊縫

30、截面邊長等于或接近于最短距離s時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算焊縫在熔合線上的抗剪強(qiáng)度，抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘以0.9。 連接(linji)計(jì)算第54頁/共101頁第五十五頁，共102頁。3.5 焊接應(yīng)力(yngl)和焊接變形焊接應(yīng)力(yngl)的成因和分類 鋼結(jié)構(gòu)中的焊接過程是一個(gè)不均勻加熱和冷卻過程，由于不均勻的溫度場，使主體金屬的膨脹(png zhng)和收縮不均勻。導(dǎo)致在主體金屬內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，通常稱這種內(nèi)應(yīng)力為焊接應(yīng)力。焊接應(yīng)力的成因可用右圖所示的高溫加熱模型說明。 第55頁/共101頁第五十六頁，共102頁。 由于焊接溫度在空間(kngjin)任意方向傳遞，故產(chǎn)生的焊接應(yīng)力也屬于三維應(yīng)力狀

31、態(tài)，分為縱向焊接應(yīng)力（與焊縫長度方向平行）、橫向焊接應(yīng)力（與焊縫長度方向垂直）及沿焊縫厚度方向的焊接應(yīng)力。（1）縱向焊接應(yīng)力焊接(hnji)應(yīng)力第56頁/共101頁第五十七頁，共102頁。（2）橫向焊接應(yīng)力 產(chǎn)生的原因有兩個(gè)方面：其一是焊縫的縱向收縮使兩塊鋼板有相向彎曲的趨勢，但焊縫已將其連成整體，因而在焊縫中部產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力，兩端則產(chǎn)生壓應(yīng)力。其二是因?yàn)槭┖笗r(shí)，先焊的焊縫逐步冷卻結(jié)硬，具有一定的強(qiáng)度(qingd)，并阻止后續(xù)焊縫的橫向膨脹，使后續(xù)焊縫產(chǎn)生橫向的熱塑壓縮。焊接(hnji)應(yīng)力第57頁/共101頁第五十八頁，共102頁。（3）厚度方向的焊接應(yīng)力 厚度方向的焊接應(yīng)力是厚鋼板的對(duì)接焊

32、縫連接中，施焊時(shí)需多層施焊，受到加熱和冷卻不均勻而產(chǎn)生的。焊縫成形時(shí)，與空氣接觸的焊縫表面先冷卻結(jié)硬，中間部分后冷卻，沿厚度方向的收縮受到外面已冷卻焊縫的約束，因而(yn r)在焊縫內(nèi)部形成沿厚度方向的拉應(yīng)力，外部為壓應(yīng)力。當(dāng)鋼材厚度t20mm時(shí)，厚度方向焊接應(yīng)力較小，可忽略不計(jì)；但t50mm時(shí)，厚度方向焊接應(yīng)力可達(dá)50Nmm2。 由上可見，如果縱、橫、厚三個(gè)方向的焊接應(yīng)力在焊縫某區(qū)域形成三向拉應(yīng)力場，將大大降低焊縫的塑性。焊接(hnji)應(yīng)力第58頁/共101頁第五十九頁，共102頁。焊接(hnji)變形 在焊接過程中，由于不均勻加熱和冷卻收縮，勢必使構(gòu)件產(chǎn)生局部鼓曲、 歪曲、彎曲或扭轉(zhuǎn)(n

33、izhun)等。焊接變形的基本形式有縱、橫向收縮，角變形，彎曲變形，扭曲變形和波浪形等。實(shí)際的焊接變形常常是幾種變形的組合。角變形(bin xng)第59頁/共101頁第六十頁，共102頁。焊接應(yīng)力和焊接變形對(duì)結(jié)構(gòu)(jigu)工作的影響（1）焊接應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)(jigu)性能的影響1)對(duì)靜力強(qiáng)度的影響：焊接應(yīng)力不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度。2)對(duì)構(gòu)件(gujin)剛度的影響：焊接應(yīng)力將降低構(gòu)件(gujin)的剛度3)對(duì)構(gòu)件(gujin)穩(wěn)定性的影響：焊接應(yīng)力將降低構(gòu)件(gujin)的穩(wěn)定承載力。4)對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響：焊接應(yīng)力對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的焊接結(jié)構(gòu)不利。5)對(duì)低溫冷脆的影響：焊接應(yīng)力導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生低溫脆

34、斷。第60頁/共101頁第六十一頁，共102頁。62（2）焊接變形的影響 會(huì)導(dǎo)致構(gòu)件的安裝困難，有可能(knng)改變構(gòu)件的受力方式。例如軸心壓桿，若焊接時(shí)產(chǎn)生了彎曲變形，就變成了壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度和穩(wěn)定承載力將受影響。第61頁/共101頁第六十二頁，共102頁。焊縫的合理構(gòu)造(guzo)及減小焊接應(yīng)力、變形的措施（1）焊縫的合理構(gòu)造(guzo)1)焊縫的焊腳尺寸和焊縫長度應(yīng)符合構(gòu)造要求，宜采用細(xì)長焊縫，不用粗短焊縫。施焊時(shí)不得隨意加大焊縫的焊腳尺寸。2)設(shè)計(jì)時(shí)要考慮焊縫是否有施焊空間(kngjin)，并盡量避免仰焊。3)焊縫布置盡可能對(duì)稱，以減少焊接變形,圖(a)。4)不宜采用帶銳角的板料做肋

35、板，板料的銳角應(yīng)切掉，圖(b)，以免焊接時(shí)銳角處板材被燒損，影響材質(zhì)。5)焊縫不宜過分集中，避免產(chǎn)生過大的焊接應(yīng)力甚至產(chǎn)生裂紋，圖(c)。6)當(dāng)拉力垂直于受力板面時(shí)，要考慮鋼板的分層破壞，圖(d)。7)盡量避免焊縫相交，可將次要焊縫中斷，保證主焊縫連續(xù)，圖(e)。第62頁/共101頁第六十三頁，共102頁。第63頁/共101頁第六十四頁，共102頁。（2）減小焊接應(yīng)力、變形(bin xng)的措施第64頁/共101頁第六十五頁，共102頁。3.6 螺栓連接的構(gòu)造要求螺栓連接形式 螺栓連接的基本(jbn)形式有蓋板對(duì)接、T形連接和搭接，如圖3.49所示。第65頁/共101頁第六十六頁，共102頁

36、。67螺栓直徑與螺栓孔孔徑要求I類孔：加工精度達(dá)到H12，孔壁表面粗糙度不大于12.5mm，制作費(fèi)工(fi n)，成本高；螺桿直徑比螺栓孔直徑小0.3mm。 II類孔：孔壁表面粗糙度不大于25mm,允許加工偏差較大，但成本低。螺桿直徑比螺栓孔徑小1.01.5mm。 摩擦型連接的孔徑比螺栓公稱直徑d大1.52.0mm；承壓型連接的孔徑比螺栓公稱直徑d大1.01.5mm。 構(gòu)造(guzo)要求第66頁/共101頁第六十七頁，共102頁。螺栓孔的排列 螺栓的排列形式應(yīng)簡單(jindn)、整齊、緊湊，排列方法有并列和錯(cuò)列兩種。構(gòu)造(guzo)要求第67頁/共101頁第六十八頁，共102頁。 螺孔在構(gòu)件

37、上的排列應(yīng)考慮以下要求：1）受力要求：受力方向的端矩太小，構(gòu)件端部被剪斷；受拉構(gòu)件中距太小，拉斷；對(duì)受壓構(gòu)件沿外力方向的中距過大，構(gòu)件易發(fā)生張口或鼓曲現(xiàn)象； 2）構(gòu)造要求：邊距和中距不宜過大，中距過大，連接板件間不密實(shí)，潮氣容易侵入，造成板件銹蝕；3）施工要求：留有足夠的空間(kngjin)便于板手轉(zhuǎn)動(dòng)。構(gòu)造(guzo)要求板端沖剪破壞(phui)（演示）第68頁/共101頁第六十九頁，共102頁。根據(jù)以上要求，規(guī)范規(guī)定了螺孔的允許距離： 表3.5 螺栓孔和鉚釘孔的最大、最小容許距離（mm）； 表3.6 角鋼(jiogng)上螺栓或鉚釘線距表（mm） 表3.7 工字鋼和槽鋼腹板上的螺栓線距表（

38、mm） 表3.8 工字鋼和槽鋼翼緣上的螺栓線距表（mm） 構(gòu)造(guzo)要求第69頁/共101頁第七十頁，共102頁。3.7 螺栓的工作性能及承載力 螺栓連接(linji)中，螺栓的受力形式有三種情況：螺栓只受剪力作用；螺栓只受拉力作用；螺栓受剪力、拉力共同作用。拉剪剪拉第70頁/共101頁第七十一頁，共102頁。受剪螺栓的工作性能及承載力(1)受剪螺栓的工作性能 考察一個(gè)螺栓從受剪到剪斷(jin dun)，受剪面上的平均剪應(yīng)力和連接的變形間的關(guān)系曲線如圖3.54所示，可劃分為以下四個(gè)階段：1）摩擦傳力的彈性階段；2）滑移階段；3）螺桿受剪面?zhèn)髁Φ膹椥噪A段；4）彈塑性階段。 第71頁/共10

39、1頁第七十二頁，共102頁。（2）普通螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力 普通螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓受剪時(shí)，當(dāng)螺桿較細(xì)，板件較厚，螺桿可能被剪壞（演示）；為計(jì)算方便(fngbin)，假定螺栓受剪面上的剪應(yīng)力均勻分布，一個(gè)剪力螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值為：式中： nv 受剪面數(shù)目，單剪1；雙剪2。 d 螺栓桿公稱直徑； 螺栓的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 第72頁/共101頁第七十三頁，共102頁。 螺桿受剪的同時(shí)，孔壁與螺桿柱面發(fā)生擠壓，擠壓應(yīng)力分布在半圓柱面上。當(dāng)螺桿較粗，板件相對(duì)較薄，薄板的孔壁可能發(fā)生擠壓破壞。承壓計(jì)算時(shí)，假定承壓面為半圓柱面的投影面，即螺栓(lushun)的直徑面dt，且壓應(yīng)力均勻

40、分布。第73頁/共101頁第七十四頁，共102頁。75 按上述(shngsh)簡化方法，得一個(gè)剪力螺栓的抗壓承載力設(shè)計(jì)值為：式中 在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度； 螺栓的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取決于構(gòu)件材料。 一般情況下，一個(gè)螺栓的抗剪承載力和抗壓承載力不同，那一種承載力較小，螺栓就發(fā)生那一種破壞。因此，一個(gè)受剪螺栓的承載力應(yīng)取上兩式中的較小值。即： min , 第74頁/共101頁第七十五頁，共102頁。76（3）摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力 與普通螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓不同，摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓抗剪不是通過螺栓桿受剪，而是通過緊固螺帽在螺栓桿內(nèi)產(chǎn)生很大的預(yù)拉力使被連接件壓緊獲得摩擦

41、力，由摩擦力抵抗剪力。因此，要確定摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力（摩擦力），必須先確定高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力。 綜合考慮各種影響因素后，高強(qiáng)度螺栓預(yù)拉力值由下式計(jì)算： P0.90.90.9fuAe1.2 式中 fu 螺栓經(jīng)熱處理后的屈服強(qiáng)度； Ae 螺紋處的有效面積(min j)，按附表1.6取用。 常用高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力值列于表3.6，應(yīng)用中可直接查表。 第75頁/共101頁第七十六頁，共102頁。77 設(shè)被連接板間接觸表面的抗滑移系數(shù)為m，傳力的摩擦面數(shù)目為nf。則一個(gè)(y )摩擦型連接高強(qiáng)度螺拴的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值nfmp ；除以抗力分項(xiàng)系數(shù)1.111，得一個(gè)(y )摩擦型連接高強(qiáng)度螺拴的受

42、剪承載力設(shè)計(jì)值：抗滑移系數(shù)m按表3.7采用。小結(jié)：螺栓的抗剪承載力承壓型連接： min , 摩擦型連接：第76頁/共101頁第七十七頁，共102頁。78受拉螺栓的承載力(1)普通螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓受拉承載力 螺栓桿受到沿桿軸方向的拉力作用，受拉螺栓的破壞形式(xngsh)為螺栓桿被拉斷。因此，一個(gè)普通螺栓或承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值為： 式中 de螺栓在螺紋處的有效直徑。螺栓的有效直徑或有效面積可查附表1.6； 螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。第77頁/共101頁第七十八頁，共102頁。79 采用雙角鋼(jiogng)構(gòu)成的T形連接來傳遞拉力時(shí)，通常角鋼(jiogng)的剛度不大，受

43、拉后，垂直于拉力作用方向的角鋼(jiogng)肢會(huì)發(fā)生較大的變形，并起杠桿作用，在該肢外側(cè)端部產(chǎn)生撬力Q（演示）。因此，螺栓實(shí)際所受拉力N+Q，由于確定Q值比較復(fù)雜，在計(jì)算中不計(jì)Q力，而是采用降低螺栓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的方法解決，即取 ；并采取構(gòu)造措施加強(qiáng)角鋼(jiogng)的剛度。 第78頁/共101頁第七十九頁，共102頁。802）摩擦型連接(linji)高強(qiáng)度螺栓受拉承載力 由于高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力作用，被連接構(gòu)件間在外力作用前已經(jīng)有較大的擠壓力。當(dāng)連接受(jishu)拉時(shí)，構(gòu)件間有松開的趨勢，擠壓力逐步變小。經(jīng)分析，當(dāng)構(gòu)件剛好被拉開時(shí) Pf1.1P 為了避免外拉力大于預(yù)拉力而使板件松開，規(guī)范規(guī)定

44、：每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值： 0.8P 第79頁/共101頁第八十頁，共102頁。81同時(shí)(tngsh)承受剪力和拉力作用的螺栓承載力 螺栓同時(shí)(tngsh)承受剪力和拉力作用。試驗(yàn)結(jié)果表明，螺栓在力與拉力共同作用時(shí)，承載力符合圓曲線相關(guān)關(guān)系，計(jì)算式為:同時(shí)(tngsh)要求普通螺栓：承壓型連接高強(qiáng)度螺栓： 摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓： Nt0.8P第80頁/共101頁第八十一頁，共102頁。82 其中使用摩擦(mc)型連接高強(qiáng)度螺栓時(shí)拉力作用使鋼板間的壓力減小，鋼板間的摩擦(mc)力就減小，故拉力的作用降低了螺栓的抗剪能力。另外，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，板件接觸面上的抗滑移系數(shù)還因板件間壓力的減小而

45、降低。第81頁/共101頁第八十二頁，共102頁。833.8 螺栓連接的設(shè)計(jì)、驗(yàn)算 設(shè)計(jì)螺栓連接的基本步驟是： 1) 根據(jù)連接要求(yoqi)選擇螺栓類型和排列方式； 2) 初選螺栓的公稱直徑，按構(gòu)造要求(yoqi)布置螺栓孔； 3) 根據(jù)連接承受的荷載，計(jì)算螺栓群中各螺栓的受力情況； 4) 確定所需的螺栓數(shù)或驗(yàn)算螺栓的承載力。若受力構(gòu)件的截面有削弱，還需對(duì)構(gòu)件截面進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。 由于螺栓連接的形式不同，螺栓的類型不同，所受的荷載形式不同，螺栓的受力情況也不同。因此，設(shè)計(jì)時(shí)需對(duì)各種情況作具體分析。第82頁/共101頁第八十三頁，共102頁。84螺栓(lushun)群均勻受剪如圖所示雙蓋板螺栓(

46、lushun)連接，螺栓(lushun)群在軸力作用下受剪。 試驗(yàn)證明，沿連接的長度方向分布的各螺栓，其所受剪力并不均勻，兩端大，中間小。當(dāng)l115d0時(shí)，考慮連接進(jìn)入(jnr)彈塑性階段后，內(nèi)力發(fā)生重分布，螺栓群中各螺栓受力逐漸接近，可認(rèn)為軸力N由每個(gè)螺栓平均分擔(dān)。第83頁/共101頁第八十四頁，共102頁。85 當(dāng)l115d0時(shí)：連接所需的螺栓(lushun)數(shù)目n為：h抗剪承載力折減系數(shù)，根據(jù)情況取值。確定了螺栓(lushun)數(shù)目，螺栓(lushun)設(shè)計(jì)即完成。 但對(duì)于圖示連接形式，螺栓(lushun)孔削弱了受拉鋼板的截面面積，因此還需對(duì)板件進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，強(qiáng)度計(jì)算公式為： 板件強(qiáng)度

47、驗(yàn)算時(shí)要注意所采用的螺栓類型(lixng)、板件的破壞面第84頁/共101頁第八十五頁，共102頁。86位置、破壞面的內(nèi)力(nil)和凈截面面積。a、普通螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓1-1截面(jimin)： Ant（bn1d0）2-2截面(jimin)： An第85頁/共101頁第八十六頁，共102頁。87b、摩擦型連接(linji)高強(qiáng)度螺栓 采用摩擦型連接(linji)高強(qiáng)度螺栓時(shí)，由于摩擦型連接(linji)是靠接觸面上的摩擦阻力傳遞剪力，有部分摩擦力在孔前傳遞，因而構(gòu)件凈截面上的內(nèi)力與普通螺栓連接(linji)有所不同。 故摩擦(mc)型連接構(gòu)件凈截面的強(qiáng)度計(jì)算公式為： 例3.6 第8

48、6頁/共101頁第八十七頁，共102頁。88螺栓(lushun)群受軸力作用均勻受拉 如圖所示，軸力作用在螺栓(lushun)群形心，可認(rèn)為螺栓(lushun)群均勻受拉，無論采用那種螺栓(lushun)，每個(gè)螺栓(lushun)的拉力為： 可確定(qudng)螺栓數(shù)或驗(yàn)算螺栓的抗拉承載力。 第87頁/共101頁第八十八頁，共102頁。89螺栓群受彎矩M作用 圖示T型連接，在彎矩M作用下，被連接件有順彎矩M作用方向旋轉(zhuǎn)的趨勢，螺栓受拉。根據(jù)采用的螺栓類型和彎矩大小(dxio)不同，轉(zhuǎn)動(dòng)中心位置不同，各個(gè)螺栓所受拉力大小(dxio)也不同，需分類計(jì)算。 第88頁/共101頁第八十九頁，共102頁。901)采用普通螺栓 普通螺栓的預(yù)拉力很小，在圖示彎矩作用下，連接板件的上部會(huì)拉開一定的縫隙。因此，可偏安全地認(rèn)為被連接構(gòu)件是繞底排螺栓軸線轉(zhuǎn)動(dòng)(zhun dng)（演示）并設(shè)各螺栓所受拉力的大小與轉(zhuǎn)動(dòng)(zhun dng)中心O的距離成正比。根據(jù)平衡條件得： 根據(jù)幾何(j h)關(guān)系得:由上兩式得:第89頁/共101頁第九十頁，共102頁。91 當(dāng)螺栓群布置在一個(gè)狹長(xichng)帶上時(shí)