機(jī)械設(shè)計(jì)試題

1、機(jī)械設(shè)計(jì)部分第一章機(jī)械設(shè)計(jì)總論一、選擇題：1某齒輪傳動(dòng)裝置如圖所示，輪l為主動(dòng)輪，則輪2的齒面接觸應(yīng)力按B_變化A對(duì)稱循環(huán)B脈動(dòng)循環(huán)C循環(huán)特性r二一0.5的循環(huán)D循環(huán)特性r二十1的循環(huán)2題1圖所示的齒輪傳動(dòng)裝置，輪1為主動(dòng)輪，當(dāng)輪1作雙向回轉(zhuǎn)時(shí)，則輪1齒面接觸應(yīng)力按_B變化。A對(duì)稱循環(huán)B脈動(dòng)循環(huán)C循環(huán)特性r二-0.5的循環(huán)D循環(huán)特性仁十l的循環(huán)3某單向回轉(zhuǎn)工作的轉(zhuǎn)軸，考慮起動(dòng)、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其危險(xiǎn)截面處的切應(yīng)力tt的應(yīng)力性質(zhì)，通常按圖中的_B計(jì)算。AA%廣H2BH廣2H2CH廣4H2D%廣8H25某四個(gè)結(jié)構(gòu)及性能相同的零件甲、乙、丙、丁，若承受最大應(yīng)力omax的值相等，而應(yīng)力循環(huán)特性

2、r分別為+1、0、-0.5、-1，則其中最易發(fā)生失效的零件是一D。A.甲B乙C.丙D.丁6如圖所示為四種圓柱體接觸情況，各零件的材料相同，接觸寬度及受載均相同，圖中r2=2r1，則情況的接觸應(yīng)力最大；_C接觸應(yīng)力最小。7某鋼制零件材料的對(duì)稱循環(huán)彎曲疲勞極限j=300MPa，若疲勞曲線指數(shù)m=9，應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N0=1O7,當(dāng)該零件工作的實(shí)際應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=105時(shí)，則按有限壽命計(jì)算，對(duì)應(yīng)于N的疲勞極限jN為CMPa。A.300B.428C.500.4D.430.58在如圖示出的極限應(yīng)力圖中，工作應(yīng)力點(diǎn)N的位置如圖所示。加載情況屬于omm二常數(shù)情況，試用作圖法判定其材料的極限應(yīng)力取為D。9在如圖示

3、出的極限應(yīng)力圖中，M點(diǎn)為工作應(yīng)力點(diǎn)，應(yīng)力循環(huán)特性r二常數(shù)，NO線與橫坐標(biāo)軸間夾角0=40，則該零件所受的應(yīng)力類型為A。A不變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力10某結(jié)構(gòu)尺寸相同的零件，當(dāng)采用C材料制造時(shí)，其有效應(yīng)力集中系數(shù)最大。A.HT200B.35號(hào)鋼C.40CrNtD.45號(hào)鋼某截面形狀一定的零件，當(dāng)其尺寸增大時(shí)，其疲勞極限值將隨之_。A增高B降低C不變D規(guī)律不定某40Cr鋼制成的零件，已知Gb=750Mpa，q=550MPa，j=350MPa，屮0.25，零件危險(xiǎn)截面處的最大工作應(yīng)力omax=185Mpa，最小工作應(yīng)力Gm；n二一75Mpa，疲

4、勞強(qiáng)度的綜合影響系數(shù)(k)D=1.44,則當(dāng)循環(huán)特性r二常數(shù)時(shí)，該零件的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)Sa為L(zhǎng)。A2.97B1.74C1.90D1.45對(duì)于承受簡(jiǎn)單的拉、壓、彎及扭轉(zhuǎn)等體積應(yīng)力的零件，其相應(yīng)應(yīng)力與外載荷成關(guān)系；而對(duì)于理論上為線接觸的兩接觸表面處的接觸應(yīng)力與法向外載荷成_C關(guān)系；對(duì)于理論上為點(diǎn)接觸的接觸應(yīng)力與法向外載荷成關(guān)系。A線性BCg*7fDg*F214對(duì)于循環(huán)基數(shù)N0=107的金屬材料，下列公式中，A是正確的。AbmN=CBbNm=Cc壽命系數(shù)=mN，N0d.壽命系數(shù)kNN0時(shí)為區(qū)。20鋼制零件的gN曲線上，當(dāng)疲勞極限幾乎與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N無關(guān)時(shí)，稱為循環(huán)疲勞；而當(dāng)NBF1F2F1F29.

5、對(duì)45號(hào)鋼制直齒圓柱齒輪傳動(dòng),C二F1F2已知：Z=20,DFlim1Flim2A10對(duì)于齒面硬度BC=DH1H2H1H2H1H2H1H2對(duì)于硬度17，不產(chǎn)生根切即可D在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一定時(shí)，應(yīng)取較少的齒數(shù)，使模數(shù)增大以。A提高齒面接觸強(qiáng)度B提高輪齒的抗彎曲疲勞強(qiáng)度C減少加工切削量，提高生產(chǎn)率D提高抗塑性變形能力在直齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中，若中心距保持不變，而增大模數(shù)m，則可以衛(wèi)。A提高齒面的接觸強(qiáng)度B提高輪齒的彎曲強(qiáng)度C彎曲與接觸強(qiáng)度均可提高D彎曲與接觸強(qiáng)度均不變輪齒的彎曲強(qiáng)度，當(dāng)血，則齒根彎曲強(qiáng)度增大。A模數(shù)不變，增多齒數(shù)時(shí)

6、B模數(shù)不變、增大中心距時(shí)C模數(shù)不變，增大直徑時(shí)D齒數(shù)不變，增大模數(shù)時(shí)20為了提高齒輪傳動(dòng)的接觸強(qiáng)度，可采取衛(wèi)的方法。A采用閉式傳動(dòng)B.增大傳動(dòng)中心距C減少齒數(shù)D增大模數(shù)21圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的直徑一定時(shí)，減小齒輪的模數(shù)、增加齒輪的齒數(shù)，則可以J。A提高齒輪的彎曲強(qiáng)度B提高齒面的接觸強(qiáng)度C改善齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)性D減少齒輪的塑性變形22輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)Y與_C無關(guān)。FaA齒數(shù)z1B變位系數(shù)XC模數(shù)mD斜齒輪的螺旋角卩標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算中，齒形系數(shù)Y只取決于。FaA模數(shù)mB齒數(shù)zC.分度因直徑d.D.齒寬系數(shù)屮1d對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其

7、主要原因是。A為使傳動(dòng)平穩(wěn)B為了提高傳動(dòng)效率C為了提高齒面接觸強(qiáng)度D為了便于安裝，保證接觸線長(zhǎng)一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑d=50mm,齒寬b.=55mm；大齒輪直徑d2二90mm,齒寬b2=50mm,則齒寬系數(shù)屮二C。2dA1.1B5/9C1D1.326齒輪傳動(dòng)在以下幾種工況中的齒寬系數(shù)屮可取大些。dA.懸臂布置B.不對(duì)稱布置C對(duì)稱布置D同軸式減速器布置斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，一般螺旋角卩的取值范圍為耳。A卩二2。10B卩二825。C卩二15。30。D卩二23。40。設(shè)計(jì)一傳遞動(dòng)力的閉式軟齒面鋼制齒輪，精度為7級(jí)。如欲在中心距d和傳動(dòng)比i不變的條件下，提高齒面接觸強(qiáng)度的最有效的方法是皿。A

8、增大模數(shù)（相應(yīng)地減少齒數(shù)）B提高主、從動(dòng)輪的齒面硬度C提高加工精度D增大齒根圓角半徑今有兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)m1=5mm,z1=25；齒輪2的m2=3mm,z2=40,此時(shí)它們的齒形系數(shù)一匚。AYYCY二YDYN0。請(qǐng)指出這些齒輪對(duì)中，對(duì)的接觸疲勞強(qiáng)度比A對(duì)（表中第一行）的高？X為變位系數(shù)）宏1丄M1bZi匕A.406044000203084000C.8012024000406044010.2510.為E.406D4400.251一(h藥31.斜齒圓徑齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是匚的A相等B較小C較大D可能大，也可能小32下列衛(wèi)的措施，可以降低齒輪傳動(dòng)

9、的齒面載荷分布系數(shù)KpoA降低齒面組糙度B提高軸系剛度C增加齒輪寬度D.增大端面重合度齒輪設(shè)計(jì)中，對(duì)齒面硬度三350HBS的齒輪傳動(dòng)，選取大小齒輪的齒面硬度時(shí)，應(yīng)使D。AHBS二HBS2BHBSHBS2DHBS廣HBS2+30-50斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)叫不變，若增大螺旋角卩則分度圓直徑d匕。A增大B減小C不變D不一定增大或減小選擇齒輪精度等級(jí)的主要依據(jù)，是根據(jù)齒輪的丄。A圓周速度的大小B轉(zhuǎn)速的高低C傳遞功率的大小D傳遞轉(zhuǎn)矩的大小36對(duì)于齒面硬度500mm)、形狀復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇_上。A自由鍛毛坯B焊接毛坯C模鍛毛坯D鑄造毛坯今有四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，已知；齒數(shù)Z=20，z2=40

10、，z3=60，z4=80；模數(shù)m1=4mm，m2=3mm，m3=2mm，m4=2mm，則齒形系數(shù)最大的為。AYBYCYDYFa1Fa2Fa3Fa4對(duì)減速齒輪傳動(dòng)中，若保持分度圓直徑d1不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)，其齒面接觸應(yīng)力將丄。A增大B減小c保持不變對(duì)直齒錐齒輪兩齒輪的齒寬為b2，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取B。Abb2B.%二b2Cbb2Db=b2+(3050)mm對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件應(yīng)除去丄。Am=m=mba=a=at1t2n1n2C卩二-卩D.輪齒的螺旋方向相同12設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i和齒數(shù)和=zi+z22不變，而增大模數(shù)m,則齒輪的A。A彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度提高B彎曲強(qiáng)度不

11、變，接觸強(qiáng)度提高C彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度不變D彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度不變二、填空題：般開式齒輪傳動(dòng)中的主要失效形式。般閉式齒輪傳動(dòng)小的主要失效形式。開式齒輪的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。對(duì)于閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)，主要扌強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，而按強(qiáng)度進(jìn)行校核，這時(shí)影響齒輪強(qiáng)度的最主要幾何參數(shù)一。54對(duì)于開式齒輪傳動(dòng)，雖然主要失效形式_，但日前尚無成熟可靠的計(jì)算方法，故按一強(qiáng)度計(jì)算。這時(shí)影響齒輪強(qiáng)度的主要幾何參數(shù)一。55閉式軟齒面（硬度三350HB5）傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕通常出現(xiàn)在處；其原因是該處：；。56高速重載齒輪傳動(dòng)，當(dāng)潤(rùn)滑不良時(shí)最可能出現(xiàn)的失效形式。57.在齒輪傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕是由于的反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先

12、出現(xiàn)在一。58.45號(hào)鋼制齒輪，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其硬度值約為HBS。TOC o 1-5 h z59齒面硬度為5662HRC的合金鋼制齒輪的加工工藝過程一般為。60對(duì)于開式齒輪傳動(dòng)，在工程設(shè)計(jì)中一般扌強(qiáng)度設(shè)計(jì)。一對(duì)齒輪嚙合時(shí)，其大、小齒輪的接觸應(yīng)力；而其許用接觸應(yīng)力的；小齒輪的彎曲應(yīng)力與大齒輪的彎曲應(yīng)力一般也。斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，計(jì)算載荷系數(shù)K中包含的KA是系數(shù)，它與有關(guān)；Kv是系數(shù)，它與有關(guān)；Kp是系數(shù)，它與有關(guān)。63閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式；閉式硬齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式。在齒輪傳動(dòng)中，主動(dòng)輪所受的圓周力Ft1與其回轉(zhuǎn)方向而從動(dòng)輪所受的圓周力Ft2與其回轉(zhuǎn)方向。在閉式軟齒面的齒輪傳動(dòng)中，通常首

13、先出破壞，故應(yīng)按強(qiáng)度設(shè)計(jì)；但當(dāng)齒面硬度350HBS時(shí)，則易出一破壞，故應(yīng)按一強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。66對(duì)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z，18,z2=72,則這對(duì)齒輪的彎曲應(yīng)力&f1f2。67對(duì)45號(hào)鋼制直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，已知z1二20，硬度為220250HBS；z2二60，硬度為230HBS，則這對(duì)齒輪的接觸應(yīng)力許用接觸應(yīng)力；彎曲應(yīng)力許用彎曲應(yīng)力一；齒形系一。設(shè)計(jì)一減速軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，從等強(qiáng)度要求出發(fā)，小大齒輪的硬度選擇時(shí)，應(yīng)使一。對(duì)標(biāo)準(zhǔn)漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，它們必彳和都相等。70設(shè)計(jì)閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，齒數(shù)z1的選擇原則是。設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，當(dāng)直徑d1一定時(shí)，應(yīng)的齒數(shù)z1，使增大，以提高輪齒

14、的彎曲強(qiáng)度。在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑定時(shí)，應(yīng)選取較少的齒數(shù)，使模數(shù)m增大以強(qiáng)度。圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的齒數(shù)d1一定時(shí)，若減小齒輪模數(shù)與增大齒輪齒數(shù)，則可以在輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)Y與無關(guān)。Fa一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是。一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑dl=50mm,齒寬bl=55mm；大齒輪分度圓直徑d2=90mm,齒寬b2=50mm,則齒寬系數(shù)屮二。d77圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)輪齒為布置時(shí)，其齒寬系數(shù)屮可以選得大一些。d今有兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)ml=5mm,zl二25；齒輪2的模數(shù)m2二TOC o 1-5 h z3mm,z2

15、=40。此時(shí)它們的齒形系數(shù)YY。FalFa2斜齒圓柱齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較。斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角卩，則分度圓直徑d。對(duì)于齒面硬度500mm)、形狀復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇毛坯。b1、b2為小、大錐齒輪的齒寬，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)。一對(duì)減速齒輪傳動(dòng)，若保持兩輪分度圓的直徑不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)時(shí)，其齒面接觸應(yīng)力將。在齒輪傳動(dòng)時(shí)，大、小齒輪所受的接觸應(yīng)力的，而彎曲應(yīng)力的。圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，齒寬系數(shù)屮=bd，當(dāng)b愈寬，承載能力也愈但使d1現(xiàn)象嚴(yán)重。選擇屮的原則是：兩齒輪均為硬齒面時(shí)，屮值取偏值；精dd度高時(shí)，屮取偏值；對(duì)稱布置比懸臂布置取值。d齒輪傳

16、動(dòng)的主要失效形式有：疲勞點(diǎn)蝕、_輪齒折斷、齒面膠合、磨損、_塑性變形。一對(duì)齒輪傳動(dòng)，若兩輪材料、熱處理及許用應(yīng)力均相同，而齒數(shù)不同，則齒數(shù)多的齒輪彎曲強(qiáng)度相同；兩齒輪的接觸應(yīng)力_相同。當(dāng)其他條件不變，作用于齒輪上的載荷增加1倍時(shí)，其彎曲應(yīng)力增加_不變TOC o 1-5 h z倍；接觸應(yīng)力增倍。正角度變位對(duì)個(gè)齒輪接觸強(qiáng)度的影響是使接觸應(yīng)力，接觸強(qiáng)度；對(duì)該齒輪彎曲強(qiáng)度的影響是輪齒變厚，使彎曲應(yīng)力。在直齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，當(dāng)齒面接觸強(qiáng)度已足夠，而齒根彎曲強(qiáng)度不足時(shí)，可采用下列措施；;來提高彎曲強(qiáng)度。兩對(duì)直齒圓柱齒輪，當(dāng)材料、熱處理完全相同，工作條件也相同（NN0,其中N為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；N0為應(yīng)力循

17、環(huán)基數(shù)）。在下述兩方案中：zl=20,z2=40,m=6mm,a=180mm,b=60mm,a=20；z1=40,z2=80,m=3mm,a=180mm,b=60mm,a二20。方案的輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度大；方案與的接觸疲勞強(qiáng)度；方案的毛坯重。106直齒錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù)zv二；標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)和壓力角按端選取；受力分析和強(qiáng)度計(jì)算以直徑為準(zhǔn)。107.己知直齒錐齒輪主動(dòng)小齒輪所受各分力分別為：Ft1二1628N,Fa1二246N,Fr1二TOC o 1-5 h z539N,若忽略摩擦力，則Ft2二Fa2二Fr2二。108齒輪設(shè)計(jì)中在選擇齒輪的齒數(shù)z時(shí)，對(duì)閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)，一般z1選得些；對(duì)開式齒輪傳動(dòng)，一般z1

18、選得些。設(shè)齒輪的齒數(shù)為z,螺旋角為卩，分度圓錐角為6,在選取齒形系數(shù)Y時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)直齒圓Fa柱齒輪按查取；標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪按查取（寫出具體符號(hào)或表達(dá)式）。一對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是：；。材料、熱處理及幾何參數(shù)均相同的三種齒輪（即直齒圓柱齒輪、斜齒圓柱齒輪和直齒錐齒輪）傳動(dòng)中,承載能力最高的是傳動(dòng)；承載能力最低的是。在閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)中,通常首先發(fā)生破壞,故應(yīng)按強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。但當(dāng)齒面350HBS時(shí)，則易出現(xiàn)破壞，應(yīng)按強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。在斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中,應(yīng)取模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值；而直齒錐齒輪設(shè)計(jì)中,應(yīng)取模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。設(shè)計(jì)圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)取小齒輪的齒面硬度HBS二；應(yīng)取小齒輪的齒寬b1TOC o

19、 1-5 h z在一般情況下，齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，大、小齒輪的彎曲應(yīng)力刊與b”2是的；許用彎曲應(yīng)力2與R2是的。共原因是：。F1F2對(duì)齒輪材料的基本要求是：齒面；齒芯,以抵抗各種齒面失效和齒根折斷。第三章蝸桿傳動(dòng)一、選擇題：動(dòng)力傳動(dòng)蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比的范圍通常為_C_。A.i1280120與齒輪傳動(dòng)相比較,_D_不能作為蝸桿傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)。A傳動(dòng)平穩(wěn)，噪聲小B傳動(dòng)比可以較大D.可產(chǎn)生自鎖D.傳動(dòng)效率高阿基米德圓柱蝸桿與蝸輪傳動(dòng)的_C_模數(shù),應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)值。A端面B法面C中間平面4在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)zl定時(shí)，若增大蝸桿直徑系數(shù)q,將使傳動(dòng)效率_B_。A提高B減小C不變D增大也可能減小5在蝸桿傳動(dòng)中，

20、當(dāng)其他條件相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)zl,則傳動(dòng)效率_B_。A降低B提高C不變D或提高也可能降低6蝸桿直徑系數(shù)q二_A_。Aq二dl/mB.q二dimCq=a/dDq二a/m7起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用_A_的蝸桿。A單頭、小導(dǎo)程角B單頭、大導(dǎo)程角C多頭、小導(dǎo)程角D多頭、大導(dǎo)程角8在其他條件相同時(shí)，若增加蝸桿頭數(shù)，則滑動(dòng)速度_人_。A增加B不變C減小D可能增加也可能減小9在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，蝸桿頭數(shù)zl選多一些，則_D_。A有利于蝸桿加工B有利于提高蝸桿剛度C有利于提高傳動(dòng)的承載能力D有利于提高傳動(dòng)效率10蝸桿直徑系數(shù)q的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了_B_。A保證蝸桿有足夠的剛度B減少加工時(shí)蝸輪波刀的數(shù)目C提

21、高蝸桿傳動(dòng)的效率D減小蝸桿的直徑蝸桿常用材料是C。AHT150BZCuSnloPlC45號(hào)鋼DGCr15采用變位蝸桿傳動(dòng)時(shí)_B。A僅對(duì)蝸桿進(jìn)行變位B僅對(duì)蝸輪進(jìn)行變位C必須同時(shí)對(duì)蝸桿與蝸輪進(jìn)行變位提高蝸桿傳動(dòng)效率的主要措施是_C。A增大模數(shù)mB增加蝸輪齒數(shù)z2C增加蝸桿頭數(shù)zlD增大蝸桿的直徑系數(shù)q14蝸桿傳動(dòng)中，齒面在節(jié)點(diǎn)處的相對(duì)滑動(dòng)速度vs二B_。Avl/sinyBvl/cosyCvl/tgYDvl/ctgY我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：蝸桿傳動(dòng)的模數(shù)應(yīng)B為標(biāo)準(zhǔn)。A蝸輪法面模數(shù)mnB蝸桿軸向模數(shù)maC蝸桿周向模數(shù)mt16對(duì)蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是為了防止溫升過高導(dǎo)S_D_OA材料的機(jī)械性能下降B

22、潤(rùn)滑油變質(zhì)C蝸桿熱變形過大D潤(rùn)滑條件惡化而產(chǎn)生膠合失效蝸桿傳動(dòng)的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對(duì)滑動(dòng)速度的增大而_A。A增大B不變C減小D可能增大也可能減小下列公式中，用_C確定蝸桿傳動(dòng)比的公式是錯(cuò)誤的。Ai=l/2Bi=z2/z1C.i=d2/d1D.i二n1/n2在閉式蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，除進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還必須進(jìn)行_D_OA剛度計(jì)算B磨損計(jì)算C穩(wěn)定性計(jì)算D熱平衡計(jì)算提高蝸桿傳動(dòng)效率的最有效方法是_A_。A增加蝸桿頭數(shù)zlB增大直徑系數(shù)qC增大模數(shù)mD減小直徑系數(shù)q在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除規(guī)定模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑d2取標(biāo)準(zhǔn)值，其目的是_A_。A限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B限制加工蝸輪的刀具數(shù)量，

23、并便于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化C便于裝配D提高加工精度22蝸桿傳動(dòng)的齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算公式為：說嚴(yán)Ka2；接觸應(yīng)力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)代入_B_。zTemm3zb2HPHP為許用A蝸桿材料的bB蝸輪材料的bHP1HP2Cb與b的平均值Db和中的大值HP1HP2HP1HP223閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是CA蝸桿斷裂B蝸輪輪齒斷裂C膠合、疲勞點(diǎn)蝕D磨粒磨損在蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸桿上的三個(gè)嚙合力，通常以C為最大。A.圓周力Ft1B徑向力Fr1C軸向力Fa1在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)模數(shù)m定時(shí)，若增大蝸桿的直徑系數(shù)q,將使蝸桿的剛度_A_OA增大B減小C不變D可能增大或減小26蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，欲提高其傳動(dòng)效率，在選擇以下參數(shù)

24、時(shí)，其中_C_是無用的。A增加蝸桿頭數(shù)zlB減小蝸桿直徑系數(shù)qC增大模數(shù)對(duì)于蝸桿傳動(dòng)的受力分析，下面_A_公式有錯(cuò)。AFt1二Ft2BFr1二Fr2CFt2二一Fa1DFt1二一Fa2下列蝸桿分度圓直徑計(jì)算公式：(a)d1二mq；(b)d1二mz1；(c)d1二d2/i；(d)d1二mz2/(itgY)；(e)d1=2A(i+1)。其中有_D是錯(cuò)誤的。A個(gè)B二個(gè)C三個(gè)D四個(gè)蝸桿傳動(dòng)中，n為傳動(dòng)效率，則蝸桿軸上所受力矩T1與蝸輪軸上所受力矩T2的關(guān)系為丸Tz=T-_30蝸桿傳動(dòng)較為理想的材料組合是_B。A鋼和鑄鐵B鋼和青銅C鋼和鋁合金D鋼和鋼二、選擇在蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)越少，則傳動(dòng)效率越差自鎖

25、性越好。一般TOC o 1-5 h z蝸桿頭數(shù)常取z1二。在蝸桿傳動(dòng)中，已知作用在蝸桿上的軸向力fa1=1800N、圓周力Ft1=880N，若不考慮摩擦影響，則作用在蝸輪上的軸向力Fa2二圓周力Ft2二。蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度越大，所選潤(rùn)滑油的粘度值應(yīng)越大。在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件。蝸輪輪齒的失效形式有點(diǎn)蝕、膠合、磨損、。但因蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的所以更容易產(chǎn)生和失效。36變位蝸桿傳動(dòng)僅改變渦輪的尺寸，而蝸桿的尺寸不變。在蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪螺旋線的方向與蝸桿螺旋線的旋向應(yīng)i相同。蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿所受的圓周力Ft1的方向總是與_轉(zhuǎn)向相反_，而徑向力Fr1的方向總是指向圓心_的。閉式蝸桿傳動(dòng)的功率

26、損耗，一般包括：、和三部分。阿基米德蝸桿和蝸輪在主平面(又稱中間平面)相當(dāng)于_，梯形齒條與圓柱斜齒輪嚙合。因此蝸桿的軸向模數(shù)應(yīng)與蝸輪的_端面模數(shù)相等。TOC o 1-5 h z在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)蝸桿為主動(dòng)時(shí)，若蝸桿頭數(shù)z1和模數(shù)m一定時(shí)，而增大直徑系數(shù)q,則蝸桿剛度增大；若增大導(dǎo)程角Y，則傳動(dòng)效率增大。蝸桿分度圓直徑di二mq；蝸輪分度圓直徑d2二mz。43為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，應(yīng)選用多頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng)選zl二蝸桿傳功發(fā)熱計(jì)算的目的是防止_潤(rùn)滑失效,以防止齒面_膠合失效。發(fā)熱計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)是,等于。為了蝸桿傳動(dòng)能自鎖,應(yīng)選用單頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度,應(yīng)采用_增大的直徑系數(shù)q。

27、蝸桿傳動(dòng)時(shí)蝸桿的螺旋線方向應(yīng)與蝸輪螺旋線方向_相同；蝸桿的_導(dǎo)程角角應(yīng)等于蝸輪的螺旋角。TOC o 1-5 h z47蝸桿的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是模數(shù)，其分度圓直徑dl二；蝸輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是模數(shù)，其分度圓直徑d2二。有一普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，己知蝸桿頭數(shù)z1=2,蝸桿直徑系數(shù)q=8,蝸輪齒數(shù)z2二37,模數(shù)m二8mm,則蝸桿分度圓直徑dl二mm；蝸輪分度圓直徑d2二mm；傳動(dòng)中心距a=mm；傳動(dòng)比i=；蝸輪分度圓上螺旋角卩2二。阿基米德蝸桿傳動(dòng)變位的主要目的是為了和。50在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)時(shí)，通常蝸輪齒數(shù)z226是為了；z280(100),是為了蝸桿傳動(dòng)中，已知蝸稈分度圓直徑dl,蝸桿螺旋線方向?yàn)橛倚^數(shù)為z

28、l蝸桿的直徑系數(shù)為q,蝸輪齒數(shù)為z2,模數(shù)為m,壓力角為a則傳動(dòng)比i=蝸輪分度圓直徑d2二蝸桿導(dǎo)程角Y二蝸輪螺旋角卩二蝸輪螺旋線方向?yàn)椤０⒒椎聢A柱蝸桿傳動(dòng)的中間平面是指。由于蝸桿傳動(dòng)的兩齒面間產(chǎn)生較大的速度,因此在選擇蝸桿和蝸輪材料時(shí),應(yīng)使相匹配的材料具有良好的和性能。通常蝸桿材料選用或,蝸輪材料選用或,因而失效通常多發(fā)生在上。蝸桿導(dǎo)程角的旋向和蝸輪螺旋線的方向應(yīng)。蝸桿頭數(shù)zl愈少,傳動(dòng)效率愈,自鎖性愈。蝸桿傳動(dòng)中,一般情況下的材料強(qiáng)度較弱,所以主要進(jìn)行輪齒的強(qiáng)度計(jì)算。第四章擾性傳動(dòng)一、選擇題：l帶傳動(dòng)是依靠B_來傳送運(yùn)動(dòng)和功率的。A帶與帶輪接觸面之間的正壓力B帶與帶輪接觸面之間的摩擦力C帶

29、的緊邊拉力D帶的松邊拉入2.帶張緊的目的是_D_。A減輕帶的彈性滑動(dòng)B提高帶的壽命C改變帶的運(yùn)動(dòng)方向D使帶具有一定的初拉力3與鏈傳動(dòng)相比較，帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是AA工作平穩(wěn)，基本無噪聲B承栽能力大C傳功效率高D使用壽命長(zhǎng)4與平帶傳動(dòng)相比較，v帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是DA傳動(dòng)效率高B帶的壽命長(zhǎng)c.帶的價(jià)格便宜D.承載能力大5與繩線結(jié)構(gòu)的v帶相比較，簾布結(jié)構(gòu)v帶的優(yōu)點(diǎn)是_C_。A抗彎強(qiáng)度高，可用于較小直徑的帶輪B耐磨損，壽命長(zhǎng)C.抗拉強(qiáng)度高，傳遞載荷大D.價(jià)格便宜6在其他條件相同的情況下，v帶傳動(dòng)比平帶傳動(dòng)能傳遞更大的功率，這是因?yàn)開C。A帶與帶輪的材料組合具有較高的摩擦系數(shù)B帶的質(zhì)量輕，離心力小C帶與帶輪槽之間

30、的摩擦是楔面摩擦D帶無接頭7選取v帶型號(hào)，主要取決于_A_。A帶傳遞的功率和小帶輪轉(zhuǎn)速B帶的線速度C.帶的緊邊拉力D.帶的松邊拉力v帶傳動(dòng)中，小帶輪直徑的選取取決于_C_。A傳動(dòng)比B帶的線速度C帶的型號(hào)D帶傳遞的功率中心距一定的帶傳動(dòng)，小帶輪上包角的大小主要由D_決定。A小帶輪直徑B大帶輪直徑C兩帶輪直徑之和D兩帶輪直徑之差兩帶輪直徑一定時(shí)，減小中心距將引起_。_。A帶的彈性滑動(dòng)加劇B帶傳動(dòng)效率降低C帶工作噪聲增大D小帶輪上的包角減小帶傳動(dòng)的中心距過大時(shí)DA帶的壽命縮短B帶的彈性滑動(dòng)加劇C帶的工作噪聲增大D帶在工作時(shí)出現(xiàn)顫動(dòng)撓性體摩擦的歐拉公式為FjF2=efa是在忽略離心力的情況下推導(dǎo)出來的

31、，如果考TOC o 1-5 h z慮離心力，則公式應(yīng)該變?yōu)锽_。A(F+qv2)/(F+qv2)=efB(F-qv2)(F-qv2)=ef1212C(F-qv2)(F+qv2)=efD(F+qv2(F-qv2)=ef121213剛開始打滑前，帶傳動(dòng)傳遞的極限有效拉力卩訪潔初拉力F0之間的關(guān)系為C_。AF=2FefaJ(efa-1)b.F=2F(efa+1)f(efa-1)elim0elim0CF=2F(efa1).：(efa+1)D.F=2F(efa+1)fefa HYPERLINK l bookmark22 elim0elim014設(shè)計(jì)v帶傳動(dòng)時(shí)，為防止_A_，應(yīng)限制小帶輪的最小直徑。A帶內(nèi)

32、的彎曲應(yīng)力過大B小帶輪上的包角過小C帶的離心力過大D帶的長(zhǎng)度過長(zhǎng)定型號(hào)v帶內(nèi)彎曲應(yīng)力的大小，與_B_成反比關(guān)系。A帶的線速度B帶輪的直徑C帶輪上的包角D傳動(dòng)比定型號(hào)V帶中的離心拉應(yīng)力，與帶線速度_A_。A的平方成正比B的平方成反比C成正比D成反比帶傳動(dòng)在工作時(shí)，假定小帶輪為主動(dòng)輪，則帶內(nèi)應(yīng)力的最大值發(fā)生在_B_OA進(jìn)人大帶輪處B緊邊進(jìn)入小帶輪處C離開大帶輪處D離開小帶輪處帶傳動(dòng)在工作中產(chǎn)生彈性滑動(dòng)的原因_C_OA帶與帶輪之間的摩擦系數(shù)較小B帶繞過帶輪產(chǎn)生了離心力C帶的彈性與緊邊和松邊存在拉力差D帶傳遞的中心距大帶傳動(dòng)不能保證準(zhǔn)確的傳動(dòng)比，其原因是_C_。A帶容易變形和磨損B帶在帶輪上出現(xiàn)打滑C

33、帶傳動(dòng)工作時(shí)發(fā)生彈性滑動(dòng)D帶的彈性變形不符合虎克定律一定型號(hào)的v帶傳動(dòng)，當(dāng)小帶輪轉(zhuǎn)速一定時(shí)，其所能傳遞的功率增量，取決于_C_A.小帶輪上的包角B.帶的線速度C傳動(dòng)比D大帶輪上的包角21同步帶傳動(dòng)是靠帶齒與輪齒間的_C來傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的。A摩擦力B壓緊力C嚙合力D楔緊力22與v帶傳動(dòng)相比較，同步帶傳動(dòng)的突出優(yōu)點(diǎn)是_C_OA傳遞功率大B傳動(dòng)比準(zhǔn)確C傳動(dòng)效率高D帶的制造成本低帶輪是采用輪輻式、腹板式或?qū)嵭氖街饕Q于_D_。A帶的橫截面尺寸B傳遞的功率C帶輪的線速度D帶輪的直徑的增當(dāng)摩擦系數(shù)與初拉力一定時(shí)，則帶傳動(dòng)在打滑前所能傳遞的最大有效拉力隨_B_大而增大。A帶輪的寬度B小帶輪上的包角C.大帶

34、輪上的包角D.帶的線速度與帶傳動(dòng)相比較，鏈傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是_B。A工作平穩(wěn)，無噪聲B壽命長(zhǎng)C制造費(fèi)用低D能保持準(zhǔn)確的瞬時(shí)傳動(dòng)比鏈條在小鏈輪上的包角，一般應(yīng)大于_B_。A90B120C150D180鏈傳動(dòng)作用在軸和軸承上的載荷比帶傳動(dòng)要小，這主要是因?yàn)開C_。A鏈傳動(dòng)只用來傳遞較小功率B鏈速較高，在傳遞相同功率時(shí)，圓周力小C鏈傳動(dòng)是嚙合傳動(dòng)，無需大的張緊力D鏈的質(zhì)量大，離心力大28與齒輪傳動(dòng)相比較，鏈傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是D_oA傳動(dòng)效率高B工作平穩(wěn)，無噪聲C承載能力大D能傳遞的中心距大套筒滾子鏈中，滾子的作用_B_OA緩沖吸層B減輕套筒與輪齒間的摩擦與磨損C提高鏈的承載能力D保證鏈條與輪齒間的良好嚙合在一定

35、轉(zhuǎn)速下，要減輕鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻和動(dòng)載荷，應(yīng)_。_。A增大鏈節(jié)距和鏈輪齒數(shù)B減小鏈節(jié)距和鏈輪齒數(shù)C增大鏈節(jié)距，減小鏈輪齒數(shù)D減小鏈條節(jié)距，增大鏈輪齒數(shù)為了限制鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷，在鏈節(jié)距和小鏈輪齒數(shù)一定時(shí)，應(yīng)限制_A_。A小鏈輪的轉(zhuǎn)速B傳遞的功率C傳動(dòng)比D傳遞的圓周力鏈輪毛坯是采用鑄鐵還是采用鋼來制造，主要取決于_D_。A傳遞的功率B傳遞的圓周力C鏈輪的轉(zhuǎn)速D鏈條的線速度鏈傳動(dòng)在工作中，鏈板受到的應(yīng)力屬于_D_。A靜應(yīng)力B對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C脈沖循環(huán)變應(yīng)力D非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力34大鏈輪的齒數(shù)不能取得過大的原因_D_OA齒數(shù)越大，鏈條的磨損就越大B齒數(shù)越大，鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷與沖擊就越大C齒數(shù)越大，鏈傳動(dòng)的噪聲就越大D齒數(shù)越大，鏈條磨損后，越容易發(fā)生“脫鏈現(xiàn)象”鏈傳動(dòng)中心距過小的缺點(diǎn)C_。A鏈條工作時(shí)易顫動(dòng)，運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)B鏈條運(yùn)動(dòng)不均勻性和沖擊作用增強(qiáng)C.小鏈輪上的包角小，鏈條磨損快D.容易發(fā)生“脫鏈現(xiàn)象”兩輪軸線不在同一水平面的鏈傳動(dòng)，