化工原理復(fù)習(xí)選擇及計(jì)算題答案

1、流體流動(dòng)與輸送機(jī)械一、填空或選擇1牛頓粘性定律的表達(dá)式為duT 1牛頓粘性定律的表達(dá)式為duT = Udy該式應(yīng)用條件為牛頓型流體作層流流動(dòng)。在SI制中，粘度的單位是 流體的物性，在cgs制中，粘度的單位是泊。某設(shè)備的表壓強(qiáng)為lOOkPa,則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為_(kāi)201.33 kPa；另一設(shè)備的真空度為 400mmHg,則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為360mmHg。（當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33 kPa）流體在圓形直管中作滯流流動(dòng)時(shí)，其速度分布側(cè)形是拋物線型曲線。其管中心最大流速為平均流速的_2倍，摩擦系數(shù)入與Re關(guān)系為X= 64。層流區(qū)又稱為阻力的一Re次方。流體在鋼管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，摩擦系數(shù)入與_Re_和/d有關(guān)

2、；若其作完全湍流, 則入僅與卡/d有關(guān)。完全湍流又稱為阻力的 平方區(qū)。流體作湍流流動(dòng)時(shí)，鄰近管壁處存在一層流底層雷諾數(shù)愈大，湍流程度愈劇烈， 則該層厚度一越?。涣鲃?dòng)阻力越大。因次分析的依據(jù)是 因次一致性原則。從液面恒定的高位槽向常壓容器加水，若將放水管路上的閥門開(kāi)度關(guān)小，則管內(nèi)水 流量將減小，管路的局部阻力將增大，直管阻力將減小，管路總阻力將恒定。（設(shè)動(dòng)能項(xiàng)可忽略。）根據(jù)流體力學(xué)原理設(shè)計(jì)的流量（流速）計(jì)中，用于測(cè)定大直徑氣體管路截面上速度 分布的是 測(cè)速管（皮托管）；恒壓差流流量計(jì)有 轉(zhuǎn)子流量計(jì)；恒截面差壓流量計(jì) 有孔板流量計(jì)和文丘里流量計(jì)；能量損失最大的是孔板流量計(jì)；對(duì)流量變化反映 最靈敏的

3、是孔板流量計(jì)。A.孔板流量計(jì) B.文丘里流量計(jì) C.皮托管 D.轉(zhuǎn)子流量計(jì) 9當(dāng)量直徑的定義式為4-潤(rùn)濕周邊，水力半徑為丄Q咅當(dāng)量直徑。直管阻力的計(jì)算式Ap =X-巴水流經(jīng)圖示的管路系統(tǒng)從細(xì)管噴出。已知d管段的壓頭損失H =1m （包括局部阻 力）d管段的壓頭損失H =2m （不包括出口損失）。則管口噴出時(shí)水的速度 水流經(jīng)圖示的管路系統(tǒng)從細(xì)管噴出。已知d管段的壓頭損失H =1m （包括局部阻 力）d管段的壓頭損失H =2m （不包括出口損失）。則管口噴出時(shí)水的速度 f,2u =_7.0o_m/s， d 管段的速度 u =_1.75_m/s，水的流量 V=_8.06_m3/h。11LZB-40轉(zhuǎn)

4、子流量計(jì)，出廠時(shí)用20C空氣標(biāo)定流量范圍為5m3/h50m3/h，現(xiàn)擬用以 測(cè)定40C的空氣，則空氣流量值比刻度值大_,校正系數(shù)為1.034，實(shí)際流量范圍為 _5.1751.7 m3/h。f d 2f 2l PU 2Apf d 2轉(zhuǎn)子流量計(jì)，當(dāng)通過(guò)水流量為1 m3/h時(shí)，測(cè)得該流量計(jì)進(jìn)、出間壓強(qiáng)降為20Pa； 當(dāng)流量增加到1.5m3/h時(shí)，相應(yīng)的壓強(qiáng)降_20Pa。14水從內(nèi)徑為d的管段流向內(nèi)徑為d的管段，已知d=1.414d，d管段流體流動(dòng)的1 2 2 1 1速度頭為08m，h =0.7m（1）忽略流經(jīng)AB段的能量損失，則h= 1.3 m，h= 1.5 m。2 3 （2）若流經(jīng)AB段的能量損失

5、為0.2mHO,則人=1.1 m，h= 1.3 m。一敞口容器底部連接等徑的進(jìn)水管和出水管，容器內(nèi)水面維持恒定1.5m，管內(nèi)水 的動(dòng)壓頭均為0.5m，則進(jìn)水管的點(diǎn)A、容器內(nèi)的點(diǎn)C、出水管的點(diǎn)B的靜壓頭分別為 p = 1.5 m， p 二 0.75 m，p 二 1.5 m。在 SI單位制中，通用氣體常數(shù)R的單位為（B ）。A. atmcm3/molKB. Pa m3/molKC. kgfkmolK D. Ibf ft/IbmolK通常流體粘度口隨溫度t的變化規(guī)律為（C ）。A. t升高、口減小B. t升高、口增大C.對(duì)液體粘度t升高口減小，對(duì)氣體則相反.D.對(duì)液體t升高口增大，對(duì)氣體則 相反流體

6、在圓形直管中湍流時(shí)，則摩擦系數(shù)入隨雷諾數(shù)Re的增大減?。蝗粢堰M(jìn)入 阻力平方區(qū)，隨雷諾數(shù)Re增大，摩擦系數(shù)入基本不變。滯流和湍流的本質(zhì)區(qū)別是（D ）。A.湍流流速大于滯流流速B.滯流時(shí)Re數(shù)小于湍流時(shí)Re數(shù)C.流道截面大時(shí)為湍流，截面小的為滯流D.滯流無(wú)徑向脈動(dòng)，而湍流有徑向脈動(dòng)因次方析的目的在于（ B ）。A.得到各變量間的確切定量關(guān)系；B.用無(wú)因次數(shù)群代替變量,使實(shí)驗(yàn)與關(guān)聯(lián)簡(jiǎn)化；C.得 到無(wú)因次數(shù)群間定量關(guān)系；D.無(wú)需進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，即可得到關(guān)聯(lián)式滯流內(nèi)層越薄,則以下結(jié)論是正確的（ D ）A.近壁面處速度梯度越小B.流體湍動(dòng)程度越低C.流動(dòng)阻力越小D.流動(dòng)阻力越大在一水平變徑管路中，在小管截面A和

7、大管截面B連接一 U型壓差計(jì)，當(dāng)流體流過(guò) 該管時(shí)，壓差計(jì)讀數(shù)R值反映（A ）A. A、B兩截面間的壓強(qiáng)差 B. A、B兩截面間的流動(dòng)阻力C. A、B兩截面間動(dòng)壓頭變化D.突然擴(kuò)大或縮小的局部阻力在一定管路中，當(dāng)孔板流量計(jì)的孔徑和文丘里流量計(jì)的喉徑相同時(shí)，相同流動(dòng)條 件下，文丘里流量計(jì)的孔流系數(shù)C和孔板流量系數(shù)C的大小為（C）。V0A. C=C B. CC C. CC D.不確定0 V 0 V 0 V流體流過(guò)兩個(gè)并聯(lián)管路管1和2,兩管內(nèi)均呈滯流。兩管的管長(zhǎng)L=L、管內(nèi)徑d=2d，1 2 1 2 則體積流量V/V為（D）。21A.1/2B.1/4C.1/8D.1/16離心泵的泵殼制成蝸殼狀，其作用

8、是集液與轉(zhuǎn)能。 離心泵的主要特性曲線包括HQ、NQ和nQ三條曲線。離心泵啟動(dòng)前需要先向泵內(nèi)充滿被輸送的液體，否則將可能發(fā)生上丄現(xiàn)象。而 當(dāng)離心泵的安裝高度超過(guò)允許安裝高度時(shí)，將可能發(fā)生丄_現(xiàn)象。若離心泵入口真空表讀數(shù)為700mmHg，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33kPa,則輸送42C水時(shí) （飽和蒸汽壓為8.2kPa）泵內(nèi)將發(fā)生 氣蝕 現(xiàn)象。離心泵安裝在一定管路上，其工作點(diǎn)是指管路特性曲線與泵特性曲線的交點(diǎn)。 用離心泵將儲(chǔ)槽A內(nèi)的液體送到一常壓設(shè)備B若B變?yōu)楦邏涸O(shè)備,則輸液量 減小， 泵的壓頭增大，軸功率減小 。離心泵通常采用 改變出口閥的開(kāi)度 調(diào)節(jié)流量；往復(fù)泵采用 旁路 調(diào)節(jié)流量。 某離心泵在Q=0

9、.02m3/s時(shí)H=20m，管路性能Qe=0.02m3/s時(shí)需要的He=16 m,泵安在此 輸水管路，中調(diào)節(jié)流量為0.02m3/s，因調(diào)節(jié)閥門的壓頭損失為4m，消耗的功率 485W。77離心、泵在一管路系統(tǒng)中工作，管路要求流量為Q,管路所需壓頭為H,而與相對(duì)應(yīng) ee的泵所提供的壓頭為Hm,則閥門關(guān)小壓頭損失百分?jǐn)?shù)為（Hm-H） / Hm %。e8往復(fù)泵的往復(fù)次數(shù)增加時(shí)，流量 增大，揚(yáng)程 不變 。離心泵的效率n和流量Q的關(guān)系為（B）A. Q增大，n增大 b. Q增大，n先增大后減小C. Q增大，n減小 D. Q增大，n先減小后增大離心泵的軸功率N和流量Q的關(guān)系為（A ）A.Q增大，N增大 B.Q

10、增大，N先增大后減小C. Q增大，N減小 D. Q增大，N先減小后增大離心泵停止操作時(shí)宜（A ）A.先關(guān)出口閥后停電B.先停電后關(guān)閥C.先關(guān)出口閥或先停電均可D.單級(jí)泵先停電，多級(jí)泵先關(guān)出口閥127往復(fù)泵適用于（ C）A.大流量且要求流量特別均勻的場(chǎng)合B.介質(zhì)腐蝕性特別強(qiáng)的場(chǎng)合C.流量較小，壓頭較高的場(chǎng)合D.投資較小的場(chǎng)合在測(cè)定離心泵性能時(shí)，若將壓力表裝在調(diào)節(jié)閥以后，則壓力表讀數(shù)p將（B ）,2而當(dāng)壓力表裝在調(diào)節(jié)閥以前，則壓力表讀數(shù)p將（A ）,A.隨流量增大而減小B.隨流量增大而增大C.隨流量增大而基本不變D.隨真空表讀數(shù)的增大而減小離心泵銘牌上標(biāo)出的流量和壓頭數(shù)值是（A ）。A.最高效率點(diǎn)

11、對(duì)應(yīng)值 B.操作點(diǎn)對(duì)應(yīng)值C.最大流量下對(duì)應(yīng)值 D.計(jì)算數(shù)據(jù)15離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力衛(wèi)好。16.離心泵在一定管路系統(tǒng)下工作時(shí)，壓頭與被輸送液體密度無(wú)關(guān)的條件是R。A.Z -Z =0 B. SH =0 C. Au2/2g=0D.（p-p）/pg=02 1 f 2 117往復(fù)泵具有正位移特性特性，有 自吸能力，安裝過(guò)高會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。第二章非均相物系分離一7填空或選擇固體粒子的沉降過(guò)程分 加速 階段和 恒速 階段。沉降速度是指 恒速 階段 顆粒相對(duì)于流體的速度。在重力場(chǎng)中，固粒的自由沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)（D ）A）粒子幾何形狀B）粒子幾何尺寸C）粒子及流體密度D）流體的流速3在降塵

12、室中除去某粒徑的顆粒時(shí)，若降塵室高度增加一倍，則顆粒的沉降時(shí)間加 長(zhǎng)一倍，氣流速度為原來(lái)的1/2 ，生產(chǎn)能力不變。4在斯托克斯區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的_2_次方成正比，而在牛頓區(qū)，與其直 徑的1/2次方成正比。沉降雷諾準(zhǔn)數(shù)Ret越大，流體粘性對(duì)沉降速度的影響_越小_。球形石英粒子在空氣中作滯流自由沉降。若空氣溫度由20C提高至50C，則其 沉降速度將減小_。降塵室操作時(shí)，氣體的流動(dòng)應(yīng)控制在_層流_區(qū)。含塵氣體通過(guò)長(zhǎng)4m、寬3m、高lm的降塵室，顆粒的沉降速度為0.03m/s，則降塵 室的最大生產(chǎn)能力為0.36 m3/s。降塵室內(nèi)，顆?？杀环蛛x的條件是氣體在降塵室的停留時(shí)間大于顆粒的沉降時(shí)間

13、。理論上降塵室的生產(chǎn)能力與底面積.和 沉降速度.有關(guān)，而與 高度無(wú)關(guān)。在降塵室內(nèi)，粒徑為60 口m的顆粒理論上能全部除去，則粒徑為42 口m的顆粒能 被除去的分率為49% 。（沉降在滯流區(qū)）在離心分離操作中，分離因數(shù)是指_呼/Rg _。某顆粒所在旋風(fēng)分離器位置上的旋轉(zhuǎn)半徑R=0.2m，切向速度U=20m/s,則分離因數(shù)為203.9。旋風(fēng)分離器的分離效率隨器身直徑_的增大而減小。工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的間歇壓濾機(jī)有一板框過(guò)濾機(jī) 和 葉濾機(jī)_，連續(xù)吸濾型過(guò) 濾機(jī)為轉(zhuǎn)筒真空過(guò)濾機(jī) 。用板框壓濾機(jī)恒壓過(guò)濾某種懸浮液，其過(guò)濾方程式為q2+0.062q=5X10-5 0，式中q 的單位為m3/m2， 0的單位為

14、s，則過(guò)濾常數(shù)值及其單位為：K= 5X10-? ，qe = _0.031_, 0e=_19.2s _。若該過(guò)濾機(jī)由635X635X2mm的10個(gè)框組成，則其過(guò)濾面積A- _8.06_ m2，介質(zhì)的 虛擬濾液體積Ve = _0.25_ m3。根據(jù)過(guò)濾基本方程式（dV二A2業(yè)）說(shuō)明提高過(guò)濾機(jī)生產(chǎn)能力的措施d0 yr v （V + Ve）0是（最少寫(xiě)出三條）增大壓差；提高溫度；使用阻力小的濾布；s =0.40 (均為摩爾分率),已知R=3，a =2.5，則第三層塔板的氣相默弗里效率E 44.1%。MV注：MVy y注：MVnn+1y* - y nn+113、在精餾塔設(shè)計(jì)中，若F、x、q、D保持不變，

15、若增加回流比R，則x增加，x減FD W小，V增加,L/V增加。14、在精餾塔設(shè)計(jì)中，若F、x、x、x及R定，進(jìn)料由原來(lái)的飽和蒸氣改為飽和液FDW體，則所需理論板數(shù)N減小。精餾段上升蒸氣量V不變、下降液體量L不變；提T 餾段上升蒸氣量V增加、下降液體量L增加。15、操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比L/V增大， 提餾段液氣比L /V減小，x增加，x減小。 D W16、操作中的精餾塔，保持F、x、q、V不變，增加W ,則x增加，x增加，L/V.、FD W -17、在連續(xù)精餾塔中，若x、x、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽FD加熱，則所需的理論板數(shù)N減小，

16、x增加。T W18、恒沸精餾與萃取精餾的共同點(diǎn)是 都需要加入某種添加劑。兩者的主要區(qū)別是衛(wèi) 沸精餾時(shí)添加劑需與被分離組分形成恒沸物和恒沸精餾的添加劑氣化后由塔頂排 出，耗能大。19、某二元混合物，若液相組成x為0.45,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t ；汽相組成y為0.45,A 1 A露點(diǎn)溫度為t，則A。2 A.t t D.不能判斷20、兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系旦。A.容易 B.困難 C.完全D.不完全21、精餾塔的操作線為直線，其原因是丄A.理論板假定B.理想物系C.塔頂泡點(diǎn)回流D.恒摩爾流假定22、分離某兩組分物系，進(jìn)料量為10kmol/h，組成x為0.6,若要求餾出液組成x不FD

17、小于0.9,則最大餾出液量為A. 6.67kmol/h B. 6 kmol/h C. 9 kmol/h D.不確定23、精餾塔中由塔頂向下的第n-1、n、n+1層塔板，其汽相組成關(guān)系為_(kāi)B_。A. y y y ； B. y y x ； B. x = x ； C. x x ； D. 不能判斷25、在精餾塔的圖解計(jì)算中，若進(jìn)料熱狀態(tài)變化，將使旦A.平衡線發(fā)生變化B.操作線與q線發(fā)生變化C.平衡線與q線變化 D.平衡線與操作線變化26、操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，則旦A.不能操作 B. x , x均增加 C. x , x均不變D. x減小，x增加D WD WDW27、操作中的精餾塔，若保持F、q、x、x、V不變，減小x,則CD WFA. D增大、R減小 B. D減小、R不變C. D減小、R增大 D. D不變、R增大28、用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成x、x ,當(dāng)進(jìn)料組成為x時(shí)，相應(yīng)的D WF1回流比為R;進(jìn)料組成為x時(shí)，相應(yīng)的回流比為R。若x x，進(jìn)料熱狀況不變，則1F22F