大型鍋爐高溫腐蝕

1、個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途大型鍋爐水冷壁高溫腐化研告上海爐廠有限企業(yè)二二年三月十五日目1序言22生高溫腐的機(jī)理和條件23高溫腐生在大型煤爐上的主要原由34大型爐水冷壁高溫腐的部位及防舉措55水平凡分別燃技在防備高溫腐方面的用76石洞口廠#3、#4爐改造狀況117大型爐爐內(nèi)水冷壁生高溫腐的判據(jù)148151序言我國(guó)多地方的廠，好多燃用無(wú)煙煤、煤、劣煙煤的大型爐投運(yùn)后，爐內(nèi)水冷壁都不一樣樣程度的存在高溫腐。種狀況，無(wú)是在我國(guó)上海、哈、方三大爐廠自行制造的爐，是在外國(guó)日本三菱、法國(guó)斯坦因、英國(guó)巴布科克、加拿大巴威等企業(yè)制造的爐，其燃器高溫地區(qū)，水冷壁都有高溫腐象生，并且遍布各種爐型。

2、以水循方式分，有自然循、控制循和直流爐；以燃方式分，有四角切、前后沖和W型火焰燃器等多典型。通研，我水冷壁管壁腐速度一般0.81.5mm/104h，腐0/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途后的管壁減薄相貌好多，一般是分層減薄，而管壁向火側(cè)減薄較快。b5E2RGbCAP2產(chǎn)生高溫腐化的機(jī)理和條件在燃煤鍋爐中，高溫腐化分三各樣類：硫酸鹽型、氯化物型和硫化物型。硫酸鹽型腐化主要發(fā)生高溫受熱面上；氯化物型腐化主要發(fā)生在大型鍋爐焚燒器高溫地區(qū)的水冷壁管上；硫化物型腐化主要發(fā)生在大型鍋爐水冷壁管上。水冷壁的高溫腐化平常是由這三各樣類腐化復(fù)合作用的結(jié)果。p1EanqFDPw硫酸鹽型高溫腐化的形

3、成：在爐內(nèi)高溫下，煤中的NaCl中的Na+易揮發(fā)，除一部分被熔融的硅酸鹽捕獲外，有一部分與煙氣中的SO3發(fā)生反響，形成Na2SO4；另一部分是易于揮發(fā)性的硅酸鹽，與揮發(fā)出的鈉發(fā)生置換反響，而開(kāi)釋出來(lái)的鉀，與SO3化合，生成K2SO4。而堿金屬硫酸Na2SO4、K2SO4）有粘性，且露點(diǎn)低。當(dāng)堿金屬硫酸鹽積聚到受熱面的管壁后會(huì)再汲取SO3，并與Fe2O3、Al2O3作用生成焦硫酸鹽NaK）2S2O7。這樣一來(lái)，受熱面上熔融的硫酸鹽M2SO4）汲取SO3并在Fe2O3、Al2O3作用下，生成復(fù)合硫酸鹽NaK）FeAl）SO4，跟著復(fù)合硫酸鹽的積聚，其熔點(diǎn)降低，表面溫高升升。當(dāng)表面溫高升升到熔點(diǎn)，管

4、壁表面的Fe2O3氧化保護(hù)膜被復(fù)合硫酸鹽損壞，使管壁連續(xù)腐蝕。其余，附著層中的焦硫酸鹽NaK）2S2O7。因?yàn)槿埸c(diǎn)低，更簡(jiǎn)單與Fe2O3發(fā)生反響，生成NaK）3FeSO4）3，即形成反響速度更快的熔鹽型腐化。DXDiTa9E3d1/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途氯化物型腐化的形成：在爐內(nèi)高溫下，原煤中的NaCl中的易與H2O、SO2、SO3反響，生成硫酸鹽Na2SO4）和HCl氣體。同時(shí)凝固在水冷壁上的NaCl也會(huì)和硫酸鹽發(fā)生反響，生成HCl氣體，因此，積聚層中的HCl濃度要比煙氣中的大得多，以致受熱面管壁表面的Fe2O3氧化保護(hù)膜損壞。有研究表示，這類狀況在CO和H2濃度超

5、出必定范圍的強(qiáng)復(fù)原性氛圍中則更加激烈。RTCrpUDGiT綜上所述，燃煤中的S、Cl、K、Na等物質(zhì)的存在是發(fā)生高溫腐化的內(nèi)在本源。而燃用低質(zhì)煤所需要的氣流擾動(dòng)和較高的焚燒溫度，使煤粉火焰簡(jiǎn)單刷墻以及水冷壁周邊可能出現(xiàn)復(fù)原性氛圍，為產(chǎn)生水冷壁高溫腐化供給了充分條件。好多研究工作，提出了產(chǎn)生高溫腐化的條件，概括以下：5PCzVD7HxA（1）燃煤中存在必定含量的S、Cl、K、Na等可產(chǎn)生高溫腐化的物質(zhì)；（2）水冷壁周邊出現(xiàn)復(fù)原性氛圍和腐化性氣體；（3）水冷壁腐化地區(qū)的壁溫在320以上；（4）腐化產(chǎn)物的剝落，使得腐化能不停地浸透內(nèi)層。3高溫腐化主要發(fā)生在大型貧煤鍋爐上的原由在調(diào)研中，我們發(fā)現(xiàn)山東省

6、已投運(yùn)的18臺(tái)300MW機(jī)組中，燃用貧煤10臺(tái)鍋爐，都出現(xiàn)了高溫腐化，而燃用煙煤的鍋爐則極少發(fā)現(xiàn)高溫腐化。在湖北省漢川電廠投運(yùn)的4臺(tái)貧煤鍋爐上，也出現(xiàn)了不一樣樣程度的高溫腐化，此中#1爐曾于2001年8月因高溫腐化發(fā)生爆管，造成緊迫事故停爐。在重慶珞璜、陜西渭河、河北西北坡等電廠均發(fā)生了近似問(wèn)2/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途題。高溫腐化發(fā)生在大型貧煤鍋爐上的原由，是我們調(diào)研的主要任務(wù)?？偟膩?lái)說(shuō)，有以下幾點(diǎn)：jLBHrnAILg1）低質(zhì)煤著火困難，焚燒延緩，水冷壁周邊未燃燼的煤粉顆粒增添，在一些地區(qū)造成缺氧，因此簡(jiǎn)單出現(xiàn)復(fù)原性氛圍和腐化性氣體，而使水冷壁腐化。在燃用高灰份低質(zhì)

7、煙煤或貧煤時(shí)，因?yàn)橹品巯到y(tǒng)、磨煤機(jī)等限制，煤粉變粗，在切圓的離心力作用下簡(jiǎn)單刷墻，更簡(jiǎn)單在爐內(nèi)水冷壁周邊產(chǎn)生復(fù)原性氛圍和腐化性氣體。xHAQX74J0X2）為改良低揮發(fā)份煤的著火，平常采納大切圓，并在一次風(fēng)噴口部署了各樣型式的穩(wěn)燃裝置，這在必定程度上影響了一次風(fēng)的剛性，造成煤粉火焰刷墻。LDAYtRyKfE3）低質(zhì)煤的焚燒，常常采納瘦高型爐膛，焚燒器地區(qū)熱負(fù)荷高，故水冷壁管壁溫度高。假如水質(zhì)不好，簡(jiǎn)單引起管內(nèi)結(jié)垢，進(jìn)一步提升了管壁溫度。Zzz6ZB2Ltk4）因?yàn)榄h(huán)保要求的限制，在燃用低揮發(fā)份低質(zhì)煤或貧煤時(shí)，一般采納中間倉(cāng)儲(chǔ)鋼球磨熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，為保證焚燒的堅(jiān)固性和滿足低NOx要求，采納了加裝頂

8、部燃燼風(fēng)OFA）和分級(jí)送風(fēng)的原理，以致?tīng)t內(nèi)中、下部風(fēng)量減少，造成焚燒器地區(qū)熱負(fù)荷高、水冷壁周邊簡(jiǎn)單產(chǎn)生復(fù)原性氛圍和腐化性氣體。dvzfvkwMI15）在燃用低揮發(fā)份、高灰份的低質(zhì)煤或貧煤時(shí)，需要的熱風(fēng)溫度較高，當(dāng)燃煤中的含硫量較高時(shí)，展轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)、堵灰及低溫腐化，簡(jiǎn)單造成送、引風(fēng)機(jī)難以知足爐內(nèi)焚燒需要3/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途空氣，也促進(jìn)水冷壁周邊形成復(fù)原性氛圍和腐化性氣體。rqyn14ZNXI6）現(xiàn)代電網(wǎng)的峰谷差增大，要求大型鍋爐參加調(diào)峰，也不利于爐內(nèi)水冷壁的保護(hù)。鍋爐在屢次啟停和變負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)中，水冷壁熱脹冷縮，簡(jiǎn)單造成管壁表面的氧化膜零落，加快了腐化過(guò)程。

9、同時(shí)，假如變負(fù)荷速度太快而影響正常的水循環(huán)，造成水冷壁局部壁溫增高，也會(huì)以致高溫腐化腐化加劇。EmxvxOtOco4大型鍋爐水冷壁高溫腐化的部位及預(yù)防舉措當(dāng)前，我國(guó)配300MW機(jī)組的鍋爐，從焚燒方式上講，有直流焚燒器四角切圓焚燒方式、旋流焚燒器水平焚燒方式和拱頂焚燒器W型火焰焚燒方式，關(guān)于不一樣樣焚燒方式的鍋爐爐內(nèi)水冷壁高溫腐化的部位是不一樣樣的。SixE2yXPq5（1）直流焚燒器四角切圓焚燒方式直流四角切圓焚燒方式的焚燒器，是當(dāng)前我國(guó)大型鍋爐采納最多的一種焚燒型式。其特色是爐內(nèi)火焰形成大旋渦作旋轉(zhuǎn)上漲運(yùn)動(dòng)，一次風(fēng)射流受上游旋轉(zhuǎn)氣流擠壓，爐內(nèi)切圓增大。當(dāng)焚燒器的高寬比加大時(shí)，熱態(tài)切圓增大，煤

10、粉火焰簡(jiǎn)單沖洗墻壁，以致水冷壁高溫腐化。水冷壁的腐化部位大概是：沿一次民風(fēng)流流向，在爐膛中心線周邊及下游的水冷壁壁面。如青島電廠配300MW機(jī)組的鍋爐。這各種類的鍋爐在設(shè)計(jì)上應(yīng)考慮的舉措：爐內(nèi)切圓直徑取小值，防備煤粉火焰沖洗墻壁；加強(qiáng)一次風(fēng)的剛性，在一次風(fēng)噴口、雙側(cè)特別是背火側(cè)增添周界風(fēng)或側(cè)二次風(fēng)，以剛性較強(qiáng)的二次風(fēng)支撐一次民風(fēng)流，并在爐壁周邊形成氧化性氛圍；4/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途在重視著火、穩(wěn)燃的同時(shí)，注意截面熱負(fù)荷的采納，以防備爐膛結(jié)渣和積灰，而加快高溫腐化的過(guò)程。為此，應(yīng)適合加大爐膛的截面積，加大噴燃器的高寬比，以便焚燒器地區(qū)的溫度較為緩和。6ewMyirQ

11、FL（2）旋流焚燒器水平焚燒方式旋流水平焚燒方式的焚燒器平常是前墻或前后墻部署帶一次風(fēng)回流穩(wěn)燃和煤粉局部濃度高的低NOx雙調(diào)風(fēng)軸流型式。其特色是在湊近雙側(cè)的旋流焚燒器出口煤粉易傾向雙側(cè)墻，并跟著旋流強(qiáng)度的增添，偏轉(zhuǎn)越嚴(yán)重，進(jìn)而雙側(cè)墻周邊易形成復(fù)原性氛圍和腐化性氣體。水冷壁的腐化部位一般在雙側(cè)墻。如西北坡電廠配300MW機(jī)組的鍋爐。這各種類的鍋爐在設(shè)計(jì)上應(yīng)試慮的舉措：佛斯特惠勒企業(yè)是在焚燒器下部湊近雙側(cè)墻的地點(diǎn)設(shè)置壁面風(fēng)，以改良雙側(cè)墻周邊的煙氣氛圍，使之呈氧化性。kavU42VRUs（3）拱頂焚燒器W型火焰焚燒方式型火焰焚燒方式的焚燒器，無(wú)論其拱頂?shù)牟渴鹋c構(gòu)造，因?yàn)槠涿悍蹥饬髟诙物L(fēng)的引射下基本

12、上與前后墻平行向下賤動(dòng)，此后轉(zhuǎn)折向上，形成W型火焰，一般來(lái)說(shuō)，煤粉不會(huì)沖洗墻壁?？墒羌偃缫淮物L(fēng)噴口地點(diǎn)不對(duì)，或許在一次風(fēng)動(dòng)量和射流擴(kuò)展角偏大的狀況下，煤粉也會(huì)沖洗前后墻的上部地區(qū)，造成高溫腐化，特別是衛(wèi)燃帶零落的部位。水冷壁的腐化部位一般在前后墻的上部地區(qū)。如珞璜電廠配360MW機(jī)組的鍋爐。這各種類的鍋爐在設(shè)計(jì)上應(yīng)試慮的舉措：正確選擇一次風(fēng)噴口與爐膛中心線的夾角；保證二次風(fēng)與一次風(fēng)之間的動(dòng)量比適合，以便煤粉氣5/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途流有必定的引射長(zhǎng)度，而又不至于在前后墻周邊形成復(fù)原性氛圍和腐化性氣體。y6v3ALoS895水平濃淡分別焚燒技術(shù)在防備高溫腐化方面的應(yīng)用

13、直流四角切圓焚燒器，是我國(guó)300MW等級(jí)鍋爐采納最多的一種焚燒方式。為防備高溫腐化發(fā)生，在這類類式的鍋爐上采納水平濃淡分別技術(shù)，從理論上看是可行的，也是當(dāng)前實(shí)行好多一種方案，但實(shí)質(zhì)奏效如何是我們調(diào)研的要點(diǎn)。漢川電廠和青島電廠是上海鍋爐廠早期引進(jìn)美國(guó)焚燒工程企業(yè)的技術(shù)，設(shè)計(jì)制造的貧煤鍋爐，在投運(yùn)早期都發(fā)生了一些問(wèn)題。漢川電廠主要存在低負(fù)荷穩(wěn)燃問(wèn)題，而青島電廠則是發(fā)生高溫腐蝕。哈爾濱工業(yè)大學(xué)采納水平濃淡分別焚燒技術(shù)，對(duì)2個(gè)電廠6臺(tái)鍋爐，進(jìn)行了焚燒器改造。下邊介紹這一技術(shù)在兩個(gè)廠的應(yīng)用狀況。M2ub6vSTnP（1）青島電廠#2爐配青島發(fā)電廠300MW機(jī)組鍋爐設(shè)計(jì)采納了美國(guó)焚燒工程企業(yè)的技術(shù)。鍋爐為

14、亞臨界壓力控制循環(huán)爐，燃料為晉中貧煤，采納鋼球磨，中間倉(cāng)儲(chǔ)制，熱風(fēng)送粉。鍋爐采納單爐膛、型、露天部署，全懸吊鋼構(gòu)造。爐膛斷面尺寸深寬為11760mm11970mm。鍋爐焚燒系統(tǒng)采納四角切圓焚燒，搖動(dòng)式煤粉噴嘴。高度方向分四層部署，另部署二層三次風(fēng)乏氣噴嘴在煤粉噴嘴上方，固定向下10部署。0YujCfmUCw青島發(fā)電廠#1、#2爐分別于1995、1996年投運(yùn)，在大修中發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)四壁的焚燒器地區(qū)及氣流下游地區(qū)水冷壁高溫腐化嚴(yán)重，此中#1爐在1997年的第一次大修中發(fā)現(xiàn)：前后墻和雙側(cè)墻的焚燒器地區(qū)都有減薄。6/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途在調(diào)研中，我們統(tǒng)計(jì)過(guò)1996年至2000年

15、時(shí)期電廠入爐煤的煤質(zhì)資料，電廠用煤中含硫量均勻高達(dá)2.4%，與設(shè)計(jì)煤種的含硫量：Sar=0.72%相差較大。腐化地點(diǎn)見(jiàn)圖1。eUts8ZQVRd改造前青島電廠的焚燒設(shè)施是采納四角切圓焚燒方式。焚燒器部署在爐膛四角上。為了有助于低揮發(fā)份煤的著火和堅(jiān)固焚燒，該爐采納了CE企業(yè)開(kāi)發(fā)的WR型焚燒器。為了降低NOX的排放量，除采納分級(jí)混淆外，還在焚燒器頂部部署了頂部二次風(fēng)。為了減少鍋爐水平煙道左右邊的煙氣誤差，將焚燒器上部的四層噴嘴此中二層為二次風(fēng)，另二層為三次風(fēng)）與下部的一、二次民風(fēng)流旋轉(zhuǎn)方向作相反部署。為解決鍋爐存在的水冷壁高溫腐化問(wèn)題，該廠采納哈爾濱工業(yè)大學(xué)“搖動(dòng)式水平濃淡風(fēng)煤粉焚燒器”技術(shù)，對(duì)#

16、1、#2號(hào)爐進(jìn)行了煤粉焚燒器的改造。既：把16WR型煤粉焚燒器所有改成水平濃淡風(fēng)煤粉焚燒器。并依據(jù)其實(shí)驗(yàn)室研究結(jié)果，對(duì)該焚燒器采納了濃縮比為4：1的百頁(yè)窗煤粉濃縮器構(gòu)造濃縮比：是指濃煤粉氣流的煤粉濃度與淡煤粉氣流的煤粉濃度之比），并將原一次風(fēng)周界風(fēng)改為側(cè)二次風(fēng)噴口，經(jīng)過(guò)調(diào)理原一次風(fēng)的周界風(fēng)風(fēng)門現(xiàn)稱為側(cè)二次風(fēng)）擋板開(kāi)度以調(diào)理側(cè)二次風(fēng)流量，以達(dá)到對(duì)焚燒地區(qū)兩相流場(chǎng)的調(diào)理。sQsAEJkW5T為了認(rèn)識(shí)改造奏效，該廠組織了哈爾濱工業(yè)大學(xué)、山東省電科院等單位在#2爐進(jìn)步行了現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)。內(nèi)容包含側(cè)二次風(fēng)與一次風(fēng)、二次風(fēng)的動(dòng)量配比特色實(shí)驗(yàn)和水冷壁壁面氧量丈量。GMsIasNXkA實(shí)驗(yàn)結(jié)果：#2號(hào)爐改造后，在負(fù)

17、荷300MW，省煤器出口氧量5.6%的工況下：入爐煤的一些主要參數(shù)為，Vdaf=10.95%，Aad=27%，7/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途Q=24525KJ/kg，R90=10.34%，焚燒器地區(qū)水冷壁壁面均勻氧量為1.53.6%。#1爐改造前，在負(fù)荷300MW，省煤器出口氧量6.0%的工況下：入爐煤的一些主要參數(shù)為，Vdaf=12%，Aad=20%，Q=26517KJ/kg，R90=9.49%，#1號(hào)爐焚燒器地區(qū)水冷壁壁面均勻氧量0.83.0%。其余，經(jīng)過(guò)調(diào)理側(cè)二次風(fēng)風(fēng)門開(kāi)度來(lái)較好的控制一次風(fēng)射流的偏轉(zhuǎn)，在必定程度上改變了爐內(nèi)強(qiáng)風(fēng)環(huán)直徑的大小及貼壁風(fēng)速的大小。TIrR

18、GchYzg但該廠于1998年在#2爐的水冷壁的腐化地區(qū)實(shí)行了噴涂技術(shù)，高溫腐化才有所好轉(zhuǎn)面。對(duì)此，電廠是這樣解說(shuō)的：因?yàn)槭褂玫拿嘿|(zhì)較差，影響鍋爐的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并且含硫量也大大超出了設(shè)計(jì)值，使水冷壁仍舊有不一樣樣程度的高溫腐化。7EqZcWLZNX（2）漢川電廠#1爐配漢川電廠300MW機(jī)組鍋爐設(shè)計(jì)采納了美國(guó)焚燒工程企業(yè)的技術(shù)。鍋爐為亞臨界壓力控制循環(huán)爐，燃料為晉東南潞安貧煤，采納鋼球磨，中間倉(cāng)儲(chǔ)制，熱風(fēng)送粉。鍋爐采納單爐膛、型、露天部署，全懸吊結(jié)構(gòu)。爐膛斷面尺寸深寬為11760mm11970mm。鍋爐焚燒系統(tǒng)采納四角切圓焚燒，搖動(dòng)式煤粉噴嘴。高度方向分四層部署，另部署二層三次風(fēng)乏氣噴嘴在煤粉噴

19、嘴上方，固定向下10部署。lzq7IGf02E為了提升鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃能力，電廠于2000年10月對(duì)焚燒器進(jìn)行了改造。2001年8月后墻水冷壁發(fā)生爆管，造成事故停爐。停爐檢查發(fā)現(xiàn)四周墻的水冷壁管均有不一樣樣程度的減薄，而詳細(xì)爆管地點(diǎn)：在標(biāo)高18m處，后墻2#角第48根水冷壁管。在調(diào)研中，我們統(tǒng)計(jì)過(guò)2001年18/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途月至8月電廠入爐煤的煤質(zhì)資料，電廠用煤中含硫量均勻?yàn)?.44%，最高僅為1.18%，與設(shè)計(jì)煤種的含硫量：Sar=0.35%相差不大。腐化地點(diǎn)見(jiàn)2。zvpgeqJ1hk改造前漢川電廠的焚燒設(shè)施是采納四角切圓焚燒方式。焚燒器部署在爐膛四角上，采

20、納CE企業(yè)開(kāi)發(fā)的WR型焚燒器，在焚燒器中利用焚燒器中的隔板將煤粉分紅上下濃淡不一樣樣的兩股氣流，并在焚燒器出口安裝了一“V”型鈍體，便于形成一個(gè)堅(jiān)固的回流區(qū)，有助于低揮發(fā)份煤的著火和堅(jiān)固焚燒。為了降低NOX的排放量，除采納分級(jí)混淆外，在焚燒器頂部部署了頂部二次風(fēng)。為了減少鍋爐水平煙道左右邊的煙氣誤差，將焚燒器上部的四層噴嘴25%，風(fēng)量偏小等狀況下，實(shí)驗(yàn)后的修正效率為90%，低于保證值0.5個(gè)百分點(diǎn)。因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)條件的知足不了實(shí)驗(yàn)要求，用戶和實(shí)驗(yàn)負(fù)責(zé)單位未對(duì)效率低于保證值提出異議。而2001年4月的效率實(shí)驗(yàn)測(cè)得效率為91.7%，高于保證值。mZkklkzaaP3）NOx排放狀況。對(duì)省煤器出口處的排煙

21、取樣分析，NOx修正到O2=6%后為576mg/Nm3，優(yōu)于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)650mg/Nm3）。AVktR43bpw改造后的#3、#4爐水冷壁焚燒器上部地區(qū)，高溫腐化嚴(yán)重。#4爐自98年10月正式投運(yùn)至2000年10月，兩年間，該地區(qū)水冷壁管壁的減薄量為0.7mm，腐化地區(qū)在D層至H層煤粉噴口向火面角隅，4面墻均有面積大概為3m7m的地區(qū)。在300MW負(fù)荷時(shí)，經(jīng)過(guò)測(cè)定高溫腐化嚴(yán)重的地方煙氣中的O2僅為1%左右，而在240MW以下，煙氣中的O2為5%。ORjBnOwcEd盡人皆知，解決低質(zhì)煤的堅(jiān)固焚燒與防備高溫腐化的發(fā)生，在好多技術(shù)的應(yīng)用上是矛盾的，國(guó)內(nèi)外并沒(méi)有成熟經(jīng)驗(yàn)，而斯坦繆勒的石洞口#4爐改造方

22、案中，在防備高溫腐化的發(fā)生，已采納了好多好的舉措，與國(guó)內(nèi)的經(jīng)典理論和經(jīng)驗(yàn)是一致的。2MiJTy0dTT12/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途（1）熱負(fù)荷的采納。漢川、青島電廠1025t/h鍋爐的容積熱負(fù)荷為130133KW/m3，截面熱負(fù)荷為5.69MW/m2，而石洞口1025t/h鍋爐容積熱負(fù)荷為130KW/m3，截面熱負(fù)荷為5.31MW/m2。其余電廠數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。比較得悉，改造后的石洞口1025t/h鍋爐熱負(fù)荷的采納是適合的，兼?zhèn)淞朔贌龍?jiān)固和防備高溫腐化雙方面的要求。gIiSpiue7A2）大切角的應(yīng)用。一般地說(shuō)，一次風(fēng)的偏轉(zhuǎn)、刷墻，是形成和加快爐內(nèi)高溫腐化的重要條件，而一

23、次風(fēng)雙側(cè)補(bǔ)氣條件的差別，是造成一次風(fēng)偏轉(zhuǎn)的重要原由。為了改良補(bǔ)氣條件，四角切圓焚燒方式，此刻大多采納了切角部署。改造后的石洞口1025t/h鍋爐爐膛切角為45，切角邊長(zhǎng)為2000。uEh0U1Yfmh3）一次風(fēng)的間隔部署。國(guó)內(nèi)好多電廠燃用低質(zhì)煤鍋爐的焚燒器，采納一次風(fēng)相對(duì)集中部署，這類方式簡(jiǎn)單造成爐內(nèi)局部缺氧焚燒和局部熱負(fù)荷高，是產(chǎn)生爐內(nèi)高溫腐化的重要條件。而改造后的石洞口1025t/h鍋爐，采納一次風(fēng)的間隔部署，并且一次風(fēng)噴口共有6層24只，而漢川、青島電廠一次風(fēng)噴口是4層16只部署，在很大程度上，減緩焚燒器地區(qū)的熱負(fù)荷梯度，減弱了高溫腐化的趨向。IAg9qLsgBX4）偏置風(fēng)噴口的設(shè)置。很

24、明顯，偏置風(fēng)噴口的設(shè)置，有益于防備雙側(cè)墻缺氧，防備焚燒器周邊結(jié)焦，降低NOX產(chǎn)生等作用，并13/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途且在偏置風(fēng)噴口前，有兩個(gè)手動(dòng)導(dǎo)流板，可供調(diào)試人員調(diào)整用，以期改變爐內(nèi)水冷壁周邊煙氣氛圍。WwghWvVhPE5）風(fēng)煤比的控制。國(guó)內(nèi)燃用低質(zhì)煤電廠的制粉系統(tǒng)，一般采納的中間倉(cāng)儲(chǔ)式，鋼球磨熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，大部分各層一次風(fēng)管或同層一次風(fēng)管間的風(fēng)煤比誤差很大，運(yùn)轉(zhuǎn)人員很難調(diào)整。這一誤差簡(jiǎn)單造成局部缺氧、一次風(fēng)沖洗墻壁等問(wèn)題，而造成壁面高溫腐化。而改造后的石洞口1025t/h鍋爐焚燒系統(tǒng)，在風(fēng)量的丈量與控制、煤粉濃度的丈量與控制，以及風(fēng)煤比的般配等方面，有好多調(diào)整

25、和保護(hù)手段，能有效地防備風(fēng)煤比偏離設(shè)計(jì)值。asfpsfpi4k7大型鍋爐爐內(nèi)水冷壁發(fā)生高溫腐化的判據(jù)關(guān)于水循環(huán)方式和焚燒方式相同大型鍋爐，水冷壁發(fā)生高溫腐化的部位是相像的，正如前面所說(shuō)的相同?？墒钱?dāng)前還沒(méi)法從理論上獲得突破，在鍋爐的設(shè)計(jì)階段估計(jì)并確立未來(lái)運(yùn)轉(zhuǎn)中發(fā)生高溫腐化的詳細(xì)位置，原由是多方面的。煤質(zhì)的變化、電網(wǎng)負(fù)荷的調(diào)動(dòng)、運(yùn)轉(zhuǎn)人員的習(xí)慣，以及輔機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀況的影響，都可能使之發(fā)生變化。ooeyYZTjj1要確立大型鍋爐爐內(nèi)水冷壁能否發(fā)生高溫腐化，只有經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)，針對(duì)詳細(xì)煤質(zhì)和運(yùn)轉(zhuǎn)工況而定。依據(jù)在各個(gè)電廠的調(diào)研狀況，我們認(rèn)為，大型鍋爐爐內(nèi)水冷壁能否會(huì)發(fā)生高溫腐化的判據(jù)是：BkeGuInkxI（1）燃煤中的Sar0.7%；（2）水冷壁周邊O22%；（3）腐化地區(qū)的水冷壁管壁溫度320。14/17個(gè)人采集整理資料，僅供溝通學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途8結(jié)論我們的調(diào)研對(duì)象，波及國(guó)內(nèi)十幾個(gè)電廠，幾十臺(tái)不一樣樣種類鍋爐，在對(duì)采集到的資料，進(jìn)行了仔細(xì)的研究后，我們以為：PgdO0sRlMo1）大型鍋爐爐內(nèi)