大跨度大噸位T型剛構(gòu)梁支承及沉降控制技術(shù)

1、 巖溶區(qū)大跨大噸位T型剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體法成橋關(guān)鍵技術(shù) 文件三 鑒鑒 定 文 件技術(shù)報告之二巖溶區(qū)大跨跨度大噸噸位T型剛構(gòu)構(gòu)梁支承承及沉降降控制技技術(shù)中鐵十一局局集團(tuán)有有限公司司中鐵十一局局集團(tuán)第第三工程程有限公公司二一四年年八月 巖溶區(qū)大跨大噸位T型剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體法成橋關(guān)鍵技術(shù) 文件三3 巖溶溶區(qū)大跨跨度大噸噸位T型剛構(gòu)構(gòu)梁支承承技術(shù)梁體下部的的支撐體體系是保保證梁體體澆筑質(zhì)質(zhì)量，控控制不均均勻沉降降的關(guān)鍵鍵所在，同同時還要要兼顧經(jīng)經(jīng)濟(jì)合理理性及避避免影響響既有線線的運(yùn)營營。本章章結(jié)合工工程所在在地質(zhì)狀狀況、梁梁體的結(jié)結(jié)構(gòu)特點點和工期期需要，通通過分析析CFGG樁配合合滿堂支支架、打打入鋼管管樁接長長配

2、合滿滿堂支架架及墩梁梁式組合合體系等等幾種支支撐體系系的各自自優(yōu)點，最最終確定定選用針針對不同同梁段的的復(fù)合支支撐體系系。3.1 支支承方案案工程所在區(qū)區(qū)域地面面24mm以下，溶溶洞比較較發(fā)育，地地面至224m范范圍內(nèi)，基基本為黏黏土及細(xì)細(xì)沙，承承載能力力較低?？缈甾D(zhuǎn)體TT型剛構(gòu)構(gòu)橋先在在京廣鐵鐵路上、下下行鐵路路之間的的夾心地地帶支架架上現(xiàn)澆澆梁體，脫脫架后轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體，根根據(jù)場地地情況，采采用不同同的支架架結(jié)構(gòu)方方式。T型剛構(gòu)梁梁第一梁梁段：主主墩承臺臺基坑范范圍內(nèi)采采用主墩墩承臺或或承臺支支護(hù)冠梁梁+鋼管柱柱+工字鋼鋼橫梁+縱向桁桁架分配配梁；主主墩承臺臺基坑范范圍外采采用管樁樁基礎(chǔ)+鋼筋混混

3、凝土承承臺+鋼管柱柱+工字鋼鋼橫梁+縱向桁桁架分配配梁。其其他梁段段采用管管樁基礎(chǔ)礎(chǔ)+鋼筋混混凝土承承臺+鋼管柱柱+工字鋼鋼橫梁+縱向貝貝雷梁+碗扣支支架。現(xiàn)現(xiàn)澆支架架搭設(shè)完完畢后，對對支架進(jìn)進(jìn)行預(yù)壓壓，測出出支架的的沉降量量，設(shè)置置支架預(yù)預(yù)拱度（圖圖3.11-1）。圖3.1-1墩柱柱支架里里面布置置圖3.2支承承體系設(shè)設(shè)計與分分析3.2.11支撐體體系設(shè)計計一、支架設(shè)設(shè)計1、第一梁梁段臨時時支架：鋼管柱柱頂設(shè)置置633a工字字鋼縱梁梁，其上上布置45aa工字鋼鋼橫梁（3根工字鋼一組），縱向間距60cm，共設(shè)置11根橫梁，45a工字鋼橫梁上配置自制桁架，懸臂部分間距60cm,共計6片，腹板間距

4、30cm，共計6片，底板間距30cm，共計13片。從基礎(chǔ)至上部結(jié)構(gòu)依次為：1) 管樁樁，樁徑徑5000mm，樁樁長根據(jù)據(jù)計算長長度設(shè)117m，但但實際成成樁過程程時要求求以“三控”為成樁樁標(biāo)準(zhǔn)：計算樁樁長、貫貫入荷載載大小、即即將成樁樁時最后后1m貫入入時每次次的貫入入度。注注：第二二-五梁段段管樁成成樁時樁樁長方式式要求均均以第一一梁段的的成樁標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)成樁樁。大小小里程側(cè)側(cè)管樁布布置見圖圖3.22.1-1（圖圖中紅色色圓圈表表示該管管樁計算算時未予予考慮，僅僅有利于于承臺受受力）。圖3.2.1-11 小里程程第一梁梁段基礎(chǔ)礎(chǔ)管樁布布置圖2）鋼筋混混凝土承承臺基礎(chǔ)礎(chǔ)(管樁伸伸入承臺臺10ccm，

5、因因緊靠抗抗滑樁位位置，此此處將承承臺同抗抗滑樁邊邊成一體體)，大小小里程側(cè)側(cè)布置詳詳見圖66-1，6-22，圖中中洋紅色色區(qū)域即即為第一一梁段承承臺設(shè)置置方式。3）6330mmm鋼管柱柱，大小小里程側(cè)側(cè)布置方方工見平平面圖66-3，6-44。鋼管管柱之間間采用LL756作為為平聯(lián)和和橫聯(lián)。4）縱橋向向633工字鋼鋼+橫橋向向455a型工工字鋼+16槽鋼鋼組成的的桁架結(jié)結(jié)構(gòu)+縱鋪25aa工字鋼鋼+144144cm方方木(橫橋向向布置，間間距300cm)+1.8cmm竹膠板板。其中槽鋼桁桁架的橫橫向布置置間距為為：（22*600cm+30ccm+33*400cm+70ccm+55*600cm+7

6、0ccm+33*400cm+30ccm+22*600cm），共共計188片桁架架，桁架架的豎桿桿間距均均為600cm。2、第二梁梁段臨時時支架采用立柱，貝貝雷梁，3根45a工字鋼橫梁，碗扣支架構(gòu)成，從下往上為管樁（樁長17m直徑0.5m，承臺下方按38布置）+鋼筋混凝土承臺基礎(chǔ)（管樁伸入承臺10cm，長11.5m寬2.5m高1.5m）+縱向8排630mm鋼管柱（橫斷面單排6根，其中同濕接縫C搭接處鋼管柱同合攏段C下鋼管柱共同搭設(shè)在一個承臺上，鋼管柱之間采用L756作為平聯(lián)和橫聯(lián)） +橫橋向45a工字鋼+單層加強(qiáng)型貝雷梁(貝雷梁間距30cm)28a工字鋼碗口支架縱向、橫向方木1.8cm竹膠板。其

7、中貝雷梁橫向布置間距為：（38*30cm），共計39片貝雷梁，其中一片貝雷梁縱向由7片基本貝雷片連接而成。3、第三梁梁段臨時時支架采用立柱，貝貝雷梁，3根45a工字鋼橫梁，碗扣支架構(gòu)成，從基礎(chǔ)至上部依次為：管樁（樁長17m直徑0.5m，承臺下方按38布置）+鋼筋混凝土承臺基礎(chǔ)（管樁伸入承臺10cm，長11.5m寬2.5m高1.5m）+縱向9排630mm鋼管柱(橫斷面單排4根，其中同合攏段B搭接處鋼管柱同合攏段B下鋼管柱共同搭設(shè)在一個承臺上，鋼管柱之間采用L756作為平聯(lián)和橫聯(lián))+橫橋向45a工字鋼+單層加強(qiáng)型貝雷梁（貝雷梁間距30cm）28a工字鋼碗口支架縱向、橫向方木1.8cm竹膠板。其中貝

8、雷梁橫向布置間距為：（38*330cmm），共共計399片貝雷雷梁，其其中一片片貝雷梁梁縱向由由8片基本本貝雷片片連接而而成。4、濕接縫縫B+第四四梁段+濕接縫縫A+部分分第五梁梁段（115m）采用立柱，貝貝雷梁，3根工45a橫梁，碗扣支架構(gòu)成，第四、五梁段從基礎(chǔ)至上部依次為：管樁（樁長17m直徑0.5m，承臺下方按38布置）+鋼筋混凝土承臺基礎(chǔ)（管樁伸入承臺10cm，管樁伸入承臺10cm，長11.5m寬2.5m高1.5m）+縱向10排630mm鋼管柱（橫斷面單排4根，其中最后一片貝雷梁直接搭設(shè)于梁端處鋼筋混凝土柱上，鋼管柱之間采用L756作為平聯(lián)和橫聯(lián)）+橫橋向I45a型工字鋼+單層加強(qiáng)型貝

9、雷梁（貝雷梁間距30cm)28a工字鋼碗口支架縱向、橫向方木1.8cm竹膠板。其中貝雷梁梁橫向布布置間距距為：（4*60cm+9*30cm+2*60cm+9*30cm+4*60cm），共計29片貝雷梁，其中一片貝雷梁縱向由14片基本貝雷片連接而成。鋼管柱之間采用L756作為平聯(lián)和橫聯(lián)。二、臨時支支墩設(shè)計計因臨時支墩墩位置的的重要及及支架設(shè)設(shè)置的獨獨特性，臨臨時支墩墩設(shè)置作作單獨考考慮。梁梁端處(轉(zhuǎn)體前前的主梁梁梁端)設(shè)置臨臨時支墩墩，支墩墩縱向支支承點距距梁端11.0mm，橫向向與主梁梁腹板中中心對齊齊；單側(cè)側(cè)梁端臨臨時支墩墩承受不不少于880000KN的的豎向荷荷載（單單側(cè)梁端端兩道腹腹板合

10、計計80000KNN，一道道腹板440000KN，全全橋440000KNN，此數(shù)數(shù)值不包包含施工工設(shè)備重重，未考考慮預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束張拉及及落梁過過程支架架逐步拆拆除時的的受力情情況，支支架設(shè)計計按照不不小于1100000KNN考慮，圖圖3.22.1-3）。圖3.2.1-33 梁端臨臨時支承承示意圖圖轉(zhuǎn)體前(支支架現(xiàn)澆澆時)主梁梁梁端臨時時支墩設(shè)設(shè)置：采采用管樁樁基礎(chǔ)(40根根，樁徑徑5000mm)+承臺臺(管樁伸伸入承臺臺10ccm)+鋼筋混混凝土柱柱+兩層I663工字字鋼上鋪鋪兩層114mmm厚鋼板板，鋼板板上放置置混凝土土預(yù)制塊塊支撐?；炷令A(yù)制制塊中心心位置距距梁端11m，沿沿縱、橫橫橋

11、向?qū)ΨQ分部部于梁腹腹板位置置(共四個個位置，如如圖中所所示)，預(yù)制制塊采用用不同高高度塊體體共同疊疊加而成成，單個個位置塊塊體數(shù)量量以施工工時實際際要求為為準(zhǔn)，混混凝土預(yù)預(yù)制塊上上放置鋼鋼板，鋼鋼板同梁梁底模板板接觸，以以減小混混凝土預(yù)預(yù)制塊頂頂面同梁梁底模間間產(chǎn)生的的縱向或或橫向摩摩擦力(混凝土土預(yù)制塊塊只作為為軸向抗抗壓，而而在梁段段施工過過程中會會因支架架搭設(shè)、混混凝土施施工、預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋張拉產(chǎn)產(chǎn)生縱橋橋向或橫橫橋向力力，從而而影響混混凝土預(yù)預(yù)制塊穩(wěn)穩(wěn)定)。梁端鋼筋混混凝土柱柱臨時支支承，用用以支承承梁端腹腹板壓力力，以防防止主梁梁落梁后后梁端以以較快速速度下?lián)蠐希M(jìn)而而影響梁梁體。3

12、.2.22支撐體體系分析析1荷載選取取永久荷載：包括作作用在模模板支架架上的結(jié)結(jié)構(gòu)荷載載、組成成模板支支架結(jié)構(gòu)構(gòu)的桿系系自重、配配件自重重?？勺冏兒奢d：包括人人群、混混凝土振振搗、模模板重、風(fēng)風(fēng)荷載，根根據(jù)規(guī)范范碗扣扣支架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范(JGJ166-2008)，考慮梁頂寬9m，支架順橋向間距的30cm以及60cm，計算后加入模型。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值按均布活荷載取1.0 KN/。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值可采用2.0 KN/。模板重取0.75 KN/。作用于腳手架及模板支撐架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下式計算：Wk = 0.77zsWo式中：Wkk為風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值（KKN/mm2）

13、；zz為風(fēng)壓壓高度變變化系數(shù)數(shù)，按現(xiàn)現(xiàn)行國家家標(biāo)準(zhǔn)建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定采用；s為風(fēng)荷載體型系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）豎直面取0.8；Wo為基本風(fēng)壓（KN/m2），按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定采用。計算腳手架架及模板板支撐架架構(gòu)件強(qiáng)強(qiáng)度時的的荷載設(shè)設(shè)計值，取取其標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值乘以以永久荷荷載的分分項系數(shù)數(shù)1.22，可變變荷載的的分項系系數(shù)1.4。2砼澆筑順順序墩頂?shù)谝还?jié)節(jié)段混凝凝土以墩墩中心為為起點，對對稱澆筑筑成型?？伎紤]到第第一節(jié)梁梁段同第第二節(jié)梁梁段之間間未設(shè)置置濕接縫縫，順序序澆筑第第二梁

14、段段；第一一階段開開始施工工時開始始對距第第一梁段段最遠(yuǎn)的的第五節(jié)節(jié)梁段對對稱澆筑筑，澆筑筑順序為為以當(dāng)前前梁段中中心線為為中心，采采用兩臺臺泵車，依依次從中中心線往往兩側(cè)進(jìn)進(jìn)行，嚴(yán)嚴(yán)格控制制對稱梁梁段澆筑筑完成時時間，完完成時間間相差最最大不得得超過一一周，保保證各節(jié)節(jié)對稱梁梁段完成成養(yǎng)護(hù)后后強(qiáng)度相相同以及及主梁整整體穩(wěn)定定性，從從而利于于保證濕濕接縫的的順利澆澆筑和全全梁段的的整體性性；在第一、第第五梁段段養(yǎng)護(hù)過過程中澆澆筑第三三梁段及及第四節(jié)節(jié)梁段后后，開始始澆筑合合攏段AA、B、C，澆筑筑前嚴(yán)格格控制兩兩即將合合攏梁段段的對接接位置標(biāo)標(biāo)高、兩兩對接位位置混凝凝土澆筑筑前的接接縫處理理、

15、同時時嚴(yán)格照照圖施工工鋼筋、結(jié)結(jié)于合攏攏段B有腹板板張拉槽槽口的提提前考慮慮，以保保證主梁梁整體線線形。保保證二同同三、三三同四及及四同五五各節(jié)梁梁段順利利對接，最最終完成成完成整整梁的混混凝土澆澆筑（圖圖3.22.2-1）。圖3.2.2-11 梁體澆澆筑分段段簡圖3受力分析析利用Middas /Ciivill建立分分別建立立主梁計計算模型型和支架架計算模模型。（1）主梁梁計算模模型：建建立全橋橋上部結(jié)結(jié)構(gòu)計算算模型，模模擬全橋橋混凝土土澆注、預(yù)預(yù)應(yīng)力張張拉、拆拆除支架架等施工工過程。支支架對主主梁彈性性支撐模模擬：在在主梁節(jié)節(jié)點下方方對應(yīng)位位置建立立剛性約約束節(jié)點點，兩節(jié)節(jié)點間用用彈性連連接

16、模擬擬支架對對梁的支支撐作用用。彈性性連接的的剛度取取值：在在支架模模型相應(yīng)應(yīng)位置作作用單位位力，用用計算出出的位移移值反算算支架剛剛度。計計算能反反映整個個施工過過程梁體體受力及及對支架架的作用用。（2）支架架計算模模型：建建立支架架三維模模型，施施加主梁梁計算模模型導(dǎo)出出的在各各施工階階段產(chǎn)生生的支架架最大反反力，及及人群、混混凝土振振搗、模模板重等等可變荷荷載對支支架進(jìn)行行驗算。支支架模型型分為四四個部分分建立，包包括小里里程第一一梁段支支架、大大里程第第一梁段段支架、第第二梁段段支架模模型圖、合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段支架架模型（圖圖3.22.2-2圖圖3.

17、22.2-6）。圖3.2.2-22 小小里程第第一梁段段支架圖圖圖3.2.2-33 大大里程第第一梁段段支架圖圖圖3.2.2-44 小里程程第二梁梁段支架架圖圖3.2.2-55 大大里程第第三梁段段支架圖圖圖3.2.2-66 （合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段）支支架模型型圖3模擬結(jié)果果（1）應(yīng)力力云圖圖3.2.2-77 小小里程第第一梁段段支架整整體應(yīng)力力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-88 大大里程第第一梁段段支架整整體應(yīng)力力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-99 小里里程第一一梁段支支架碗扣扣部分應(yīng)應(yīng)力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-110 大大里程第第一

18、梁段段支架碗碗扣部分分應(yīng)力圖圖（單位位：Mppa）圖3.2.2-111 小小里程第第一梁段段支架自自制桁架架部分應(yīng)應(yīng)力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-112 大大里程第第一梁段段支架自自制桁架架部分應(yīng)應(yīng)力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-113 小小里程第第一梁段段支架鋼鋼管柱部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-114 大大里程第第一梁段段支架鋼鋼管柱部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMpa）圖3.2.2-115 第第二梁段段支架總總體應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-116 第第二梁段段支架碗碗扣部分分應(yīng)力圖圖（單位位：MPPa）圖3.2.2-117 第第二梁段段支架貝貝雷

19、梁部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-118 第第二梁段段支架鋼鋼管柱部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-119 第第三梁段段支架總總體應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-220 第第三梁段段支架碗碗扣部分分應(yīng)力圖圖（單位位：MPPa）圖3.2.2-221 第第三梁段段支架貝貝雷梁部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-222 第第三梁段段支架鋼鋼管柱部部分應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-223支架架總體應(yīng)應(yīng)力圖（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位：MMPa）圖3.2.2-224支架架碗扣部部分應(yīng)力力圖（合合攏段BB+

20、第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位：MMPa）圖3.2.2-225支架架貝雷梁梁部分應(yīng)應(yīng)力圖（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位：MMPa）圖3.2.2-226支架架鋼管柱柱部分應(yīng)應(yīng)力圖（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位：MMPa）（2）屈曲曲模態(tài)圖3.2.2-227 小里程程第一梁梁段支架架一階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：77.7338）圖3.2.2-228 小里程程第一梁梁段支架架二階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：77.7449）圖3.2.2-229 小小里程第第一梁段段支架三三階屈曲曲模態(tài)圖圖（系數(shù)數(shù)：100.911）圖3.2

21、.2-330 大大里程第第一梁段段支架一一階屈曲曲模態(tài)圖圖（系數(shù)數(shù)：7.7644）圖3.2.2-331 大大里程第第一梁段段支架二二階屈曲曲模態(tài)圖圖（系數(shù)數(shù)：7.7766）圖3.2.2-332 大大里程第第一梁段段支架三三階屈曲曲模態(tài)圖圖（系數(shù)數(shù)：100.966）圖3.2.2-333 第二梁梁段支架架一階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：55.1667）圖3.2.2-334 第二梁梁段支架架二階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：55.1773）圖3.2.2-335 第二梁梁段支架架三階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：55.2662）圖3.2.2-336 第三梁梁段支架架一階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：66.9440）圖3.2

22、.2-337 第三梁梁段支架架二階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：66.9440）圖3.2.2-338 第三梁梁段支架架三階屈屈曲模態(tài)態(tài)圖（系系數(shù)：77.3228）圖3.2.2-339 支架架一階屈屈曲模態(tài)態(tài)（合攏攏段B+第四梁梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，系系數(shù)：55.1551）圖3.2.2-440 支支架二階階屈曲模模態(tài)（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，系系數(shù)：55.1883）圖3.2.2-441 支架三三階屈曲曲模態(tài)（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，系系數(shù)：55.1884）（3）反力力反力包括人人群機(jī)具具，模板板以及上上部箱梁梁傳遞給給支架的

23、的支架反反力：圖3.2.2-442 小小里程第第一梁段段支架反反力圖（單單位：KKN）圖3.2.2-443 大大里程第第一梁段段支架反反力圖（單單位：KKN）圖3.2.2-444 第第二梁段段支架模模型底座座反力（單單位:KKN）圖3.2.2-445 第第三梁段段支架模模型底座座反力（單單位:KKN）圖3.2.2-446 支架模模型底座座最大反反力（合合攏段BB+第四四梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位:KKN）（4）貝雷雷梁剪應(yīng)應(yīng)力圖圖3.2.2-447 第第一梁段段支架自自制桁架架剪應(yīng)力力圖（單單位：MMPa）圖3.2.2-448 第第二梁段段支架貝貝雷梁剪剪應(yīng)力圖圖（單位位：MP

24、Pa）圖3.2.2-449 第第三梁段段支架貝貝雷梁剪剪應(yīng)力圖圖（單位位：MPPa）圖3.2.2-550 支架貝貝雷梁剪剪應(yīng)力圖圖（合攏攏段B+第四梁梁段+合攏段段A+部分分第五梁梁段，單單位：MMPa）4結(jié)果分析析根據(jù)建筑筑施工碗碗扣式腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范中中規(guī)定QQ2355A強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205MPa），鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003中規(guī)定Q345A強(qiáng)度設(shè)計值（f=295MPa）。（1）大里里程第一一梁段支支架一、二二、三階階屈曲模模態(tài)特征征值分別別為7.7644、7.7776、10.96，大大于4，滿足足穩(wěn)定性性要求。支支架最大大拉應(yīng)力力為699.9MMpa，最最大壓應(yīng)應(yīng)

25、力為1123.7Mppa均小小于Q2355強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205Mpa），滿足強(qiáng)度要求。小里程第一一梁段支支架一、二二、三階階屈曲模模態(tài)特征征值分別別為7.7388、7.7749、10.91，大大于4，滿足足穩(wěn)定性性要求。支支架最大大拉應(yīng)力力為466.2MMpa，最最大壓應(yīng)應(yīng)力為1123.1Mppa均小小于Q2355強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205Mpa），滿足強(qiáng)度要求。（2）第二二梁段支支架一、二二、三階階失穩(wěn)特特性值分分別為55.1667，5.1173，5.2262，大大于4，穩(wěn)定定性滿足足要求。碗碗扣支架架最大拉拉應(yīng)力為為79.40MMPa，最最大壓應(yīng)應(yīng)力為1120.0MPPa，均均小于QQ2

26、355A強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205MPa）；鋼管柱的最大拉應(yīng)力為21.8MPa,最大壓應(yīng)力為52.7MPa，均小于Q235A強(qiáng)度設(shè)計值（f=205MPa）；貝雷梁最大拉應(yīng)力為189.5MPa,最大壓應(yīng)力為192.9MPa，均小于Q345A強(qiáng)度設(shè)計值（f=295MPa）。復(fù)合地基處的單柱最大反力為1024.2kN（3）第三三梁段支支架一、二二、三階階失穩(wěn)特特性值分分別為66.9440，6.9940，7.3328，大大于4，穩(wěn)定定性滿足足要求。碗碗扣支架架最大拉拉應(yīng)力為為83.90MMPa，最最大壓應(yīng)應(yīng)力為1158.07MMPa，均均小于QQ2355A強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205MPa）；鋼管柱的最大拉

27、應(yīng)力為26.9MPa,最大壓應(yīng)力為109.2MPa，均小于Q235A強(qiáng)度設(shè)計值（f=205MPa）；貝雷梁最大拉應(yīng)力為200.90MPa,最大壓應(yīng)力為217.81MPa，均小于Q345A強(qiáng)度設(shè)計值（f=295MPa）。復(fù)合地基處的單柱最大反力為1156.6kN（4）合攏攏段B+第四梁梁段+合攏段段A+部分第第五梁段段支架一一、二、三三階失穩(wěn)穩(wěn)特性值值為5.0866，5.0086，5.1121，大大于4，穩(wěn)定定性滿足足要求。碗碗扣支架架最大拉拉應(yīng)力為為1100.766MPaa，最大大壓應(yīng)力力為1776.777MPPa，均均小于QQ2355A強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值（f=205MPa）；鋼管柱的最大拉應(yīng)力為1

28、3.36MPa,最大壓應(yīng)力為136.48MPa，均小于Q235A強(qiáng)度設(shè)計值（f=205MPa）；貝雷梁最大拉應(yīng)力為110.90MPa,最大壓應(yīng)力為275.07MPa，均小于Q345A強(qiáng)度設(shè)計值（f=295MPa）。復(fù)合地基處的單柱最大反力為1401.6KN。3.3管樁樁基礎(chǔ)沉沉降分析析3.3.11 模型型建立1支架作用用在基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺上上的荷載載參數(shù)采用荷載計計算值：根據(jù)施施工方案案中上部部支架結(jié)結(jié)構(gòu)計算算結(jié)果，各各支墩下下方承臺臺荷載取取計算值值，各承承臺對應(yīng)應(yīng)計算荷荷載值如如表3.1.11-1所所示。表3.1.1-11 承臺臺計算荷荷載值梁段承臺編號荷載值（kkN）118211.822431

29、7.134822.644637.654181.364077.873823.583655.5392160.2102475.0112549.6122645.0132979.8143647.8153717.6164572.74173361.4184160.0193459.9204100.35213467.5224177.1233383.3243383.3253383.3263383.3在主梁和支支架自重重荷載作作用下，沿沿主梁軸軸線和橫橫斷面方方向，支支架基礎(chǔ)礎(chǔ)的受力力變形可可以簡化化為平面面應(yīng)變問問題，因因此可以以簡化為為2D模型型進(jìn)行計計算分析析，并考考慮縱向向和橫向向兩種計計算簡化化模式，橫橫

30、向距離離較短，沉沉降均勻勻，以縱縱向分析析為主。采用上部支支架荷載載計算值值，分別別計算各各段支架架基礎(chǔ)沉沉降和基基礎(chǔ)內(nèi)力力，對應(yīng)應(yīng)的地基基計算模模型見圖圖3.33.1.1。支支架基礎(chǔ)礎(chǔ)管樁樁樁徑5000mmm，壁厚厚1000mm，混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級級C800，樁長長15mm（進(jìn)入入砂層11m），間間距1.5m。承承臺C330混凝凝土，厚厚1.55m。樁樁基礎(chǔ)與與承臺之之間的連連接均按按鉸接考考慮。圖3.3.1-11 縱向向計算模模型地基模型計計算單元元網(wǎng)格見見圖3.3.11-2 圖3.3.1-22 縱向向計算單單元網(wǎng)格格（1）縱向向模型計計算步驟驟：階段1：管管樁及承承臺的建建造，共共20d

31、d。階段2：11.2倍倍使用荷荷載預(yù)壓壓1、5梁段，預(yù)預(yù)壓100d。階段3：11.2倍倍使用荷荷載預(yù)壓壓2、4梁段，預(yù)預(yù)壓100d。階段4：11.2倍倍使用荷荷載預(yù)壓壓3梁段，預(yù)預(yù)壓100d。階段5：施施工1、5梁段，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)100d。階段6：施施工4梁段，拆拆1梁段支支架，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)100d。階段7：施施工3梁段，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)100d。階段8：施施工2梁段，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)100d。階段9：拆拆2梁段支支架，33、4、5梁段養(yǎng)養(yǎng)護(hù)100d。階段10：3、4、5梁段養(yǎng)養(yǎng)護(hù)200d。3.3.22結(jié)果分分析1沉降計算算成果承臺沉降計計算結(jié)果果匯總?？v向模型各各承臺沉沉降計算算結(jié)果(mm)施工過程梁段編號階段5（110d

32、）階段6(110d)階段7(110d)階段8(10d)階段9(10d)階段10(10d)沉降量沉降差沉降量沉降差沉降量沉降差沉降量沉降差沉降量沉降差沉降量沉降差1123.72223.722支架拆除52625.9009.56.3320.8992.696.462.433.235.676.194.373.862531.3998.504.012.736.615.182434.39911.1005.283.307.716.012335.38814.5336.494.018.956.802235.40019.4887.734.8110.3337.552130.63327.2229.155.6611.866

33、8.2342036.8887.8711.11117.1116.313.1813.5665.438.820.891937.26614.1777.2915.3999.281836.51119.3008.3517.2889.601729.39928.2229.4918.9999.7131642.51121.14411.01125.74419.90015.3669.656.491544.89912.08819.9009.271444.90013.29919.8338.691343.21115.05519.07.891239.66617.70017.1776.881135.37721.69914.044

34、5.711030.25527.6339.204.44923.76636.7554.543.162847.62213.966支架拆除752.522654.277554.266453.111348.922240.311最大值35.40023.72237.26620.89944.90021.14454.27725.74419.90015.3669.716.49各施工階段段支架基基礎(chǔ)及地地基變形形計算結(jié)結(jié)果如圖圖3.33.2-133.3.2-66所示：圖3.3.2-11 階段5支架基基礎(chǔ)及地地基變形形圖圖3.3.2-22 階階段6支架基基礎(chǔ)及地地基變形形圖圖3.3.2-33 階階段7支架基基礎(chǔ)及地地基

35、變形形圖圖3.3.2-44 階段8支架基基礎(chǔ)及地地基變形形圖圖3.3.2-55 階階段9支架基基礎(chǔ)及地地基變形形圖圖3.3.2-66 階階段100支架基基礎(chǔ)及地地基變形形圖2地基超孔孔隙水壓壓力計算算結(jié)果如如圖3.3.22-7圖3.33.2-7所示示。圖3.3.2-77 階階段5地基超超孔隙水水壓力云云圖圖3.3.2-88 階階段6地基超超孔隙水水壓力云云圖圖3.3.2-99 階階段7地基超超孔隙水水壓力云云圖圖3.3.2-110 階段8地基超超孔隙水水壓力云云圖圖3.3.2-111 階階段9地基超超孔隙水水壓力云云圖圖3.3.2-112 階段100地基超超孔隙水水壓力云云圖3 計算結(jié)結(jié)果分析

36、析（1）各梁梁段施工工后最初初10dd內(nèi)沉降降速率最最大，以以后沉降降速率逐逐漸減小小至2mmm/dd以內(nèi)，有有利于后后期梁段段拼裝。（2）在縱縱向計算算模式下下，各梁梁段施工工時相鄰鄰梁段之之間存在在相互影影響。與與整體一一次加載載計算結(jié)結(jié)果相比比，分段段施工加加載計算算得到的的支架基基礎(chǔ)沉降降明顯減減小，有有利于結(jié)結(jié)構(gòu)施工工，且先先施工的的梁段沉沉降小，后后施工的的梁段沉沉降大。根根據(jù)施工工順序，各各梁段計計算結(jié)果果為：第1梁段段混凝土土澆注110d后后，支架架承臺沉沉降量為為23.72mmm，與與橋墩（假假定不動動）差異異沉降223.772mmm。第5梁段段混凝土土澆注110d后后，支架

37、架承臺最最大沉降降量為335.440mmm，梁段段差異沉沉降9.5mmm。第4梁段段澆注110d后后支架承承臺最大大沉降量量為377.266mm，梁梁段差異異沉降77.877mm。第3梁段段澆注110d后后支架承承臺最大大沉降量量為444.900mm，梁梁段差異異沉降221.114mmm。第2梁段段澆注110d后后支架承承臺最大大沉降量量為544.277mm，梁梁段差異異沉降113.996mmm。4應(yīng)對措施施第1梁段與與主橋墩墩之間由由于剛度度懸殊的的差異沉沉降最明明顯，將將第1梁段支支架承臺臺與第22梁段支支架承臺臺連成整整體，形形成大承承臺，支支架荷載載傳至更更大范圍圍，則作作用在承承臺的

38、荷荷載相應(yīng)應(yīng)減少至至67%。承臺臺中心樁樁樁長增增加，從從15mm增大至至17mm，進(jìn)入入砂層33m，大大規(guī)模減減少沉降降。第一一及第二二梁段荷荷載較大大，承臺臺做預(yù)壓壓處理，消消除沉降降變形。3.4 基基礎(chǔ)及加加固驗算算3.4.11 復(fù)合合地基處處應(yīng)力檢檢算按照45度度擴(kuò)散角角擴(kuò)散到到混凝土土墊層底底面，單單柱子的的作用面面積為11.81.88m的正正方形，最最大單柱柱反力為為13998.44KN，應(yīng)應(yīng)力為：13998.44*1.2/11.8/1.88=5117.99KPaa;大于于粉質(zhì)黏黏土：0=1120KKPa。地地基承載載力不滿滿足要求求，需要要加固。3.4.22 地基基加固地基加固擬

39、擬采用混混凝土攪攪拌樁復(fù)復(fù)合地基基加固，經(jīng)經(jīng)過計算算，采用用樁徑00.6mm，樁長長15mm，樁間間距0.7m，三三角形布布置時，復(fù)復(fù)合地基基承載力力為：3347KKPa，依依然滿足足不了要要求滿足足承載力力要求。面面積置換換率為00.2669866。當(dāng)樁樁間距過過小時，受受力后樁樁與樁之之間相互互影響嚴(yán)嚴(yán)重，不不利于發(fā)發(fā)揮單樁樁的承載載力。故故選用管管樁加固固地基。3.4.33臨時管管樁基礎(chǔ)礎(chǔ)加固檢檢算1 小里程程第一梁梁段臨時時管樁基基礎(chǔ)加固固檢算現(xiàn)在采用117根直直徑為5500mmm的管管樁、88根直徑徑為10000mmm的抗抗滑樁與與承臺相相連作為為上部支支架的基基礎(chǔ)，上上部支架架傳遞

40、給給基礎(chǔ)的的反力為為60443.11KN，承承臺自重重22661.225KNN。（1）管樁樁驗算圖3.4.3-11 小小里程第第一梁段段基礎(chǔ)管管樁計算算圖（2）抗滑滑樁驗算算圖3.4.3-22 小小里程第第一梁段段基礎(chǔ)抗抗滑樁計計算圖2 大里程程第一梁梁段臨時時管樁基基礎(chǔ)加固固檢算現(xiàn)在采用110根直直徑為5500mmm的管管樁、99根直徑徑為10000mmm的抗抗滑樁與與承臺相相連作為為上部支支架的基基礎(chǔ)，上上部支架架傳遞給給基礎(chǔ)的的反力為為38844.7KKN，承承臺自重重17225KNN。（1）管樁樁驗算圖3.4.3-33 大大里程第第一梁段段基礎(chǔ)管管樁計算算圖（2）抗滑滑樁驗算算圖3.4

41、.3-44 大大里程第第一梁段段基礎(chǔ)抗抗滑樁計計算圖上部傳遞給給基礎(chǔ)的的力通過過承臺均均分給管管樁與抗抗滑樁，經(jīng)經(jīng)過計算算管樁與與抗滑樁樁均滿足足單樁承承載力要要求3第二、三三、四、五五梁段臨臨時管樁樁加固地地基驗算算現(xiàn)在采用228根直徑徑為5000mmm的管樁樁與承臺臺相連作作為上部部支架的的基礎(chǔ)，上上部支架架傳遞給給基礎(chǔ)的的最大反反力為445288KN，承承臺自重重10880KNN，根據(jù)據(jù)地質(zhì)資資料將樁樁持力層層選擇在在粉質(zhì)粘粘土（軟軟塑），樁樁端進(jìn)入入持力層層大于兩兩倍的樁樁徑，取取5.113m，根根據(jù)第一一梁段與與第二梁梁段銜接接處的臨臨時管樁樁基礎(chǔ)加加固檢算算可知：F=4115KNN

42、（48223+110800）/166=3668.99KN，此此時樁長長理論取取為177m。4臨時墩處處管樁地地基驗算算臨時墩處承承臺需改改成如圖圖所示兩兩墩下承承臺相連連的形式式，并采采用85根直徑徑為5000mmm管樁的的布樁形形式，具具體如附附圖所示示。通過全橋模模型中支支座反力力的最大大值51126.2KNN，其中中臨時支支墩由兩兩個分離離的方形形鋼筋混混凝土柱柱共同承承擔(dān)受力力，傳到到樁基的的力為1144558.22KN，均均分給440根樁樁后的樁樁頂外荷荷載為3361.5KNN，計算算地基承承載力見見下圖：圖3.4.3-55 單樁承承載力計計算圖計算結(jié)果為為：計算表明：采用樁徑00.

43、5mm，樁長長15mm，按85根的布布置能滿滿足要求求，而且且每根樁樁的外荷荷載小于于單樁承承載能力力，根據(jù)據(jù)計算結(jié)結(jié)果承臺臺尺寸以以及樁基基布置進(jìn)進(jìn)行調(diào)整整（圖33.4.3-66）3.4.33-6 樁基基布置圖圖承臺尺寸為為127.55m，樁樁中心間間距1.5m，樁樁距承臺臺外緣凈凈距0.5m，按按85根等距距布置。5結(jié)論及注注意事項項根據(jù)以上計計算及檢檢算結(jié)果果，可得得出以下下主要結(jié)結(jié)論：（1）碗扣扣支架應(yīng)應(yīng)力及穩(wěn)穩(wěn)定性滿滿足要求求，表明明支架方方案可行行。（2）地基基應(yīng)力不不滿足承承載力要要求，需需要加固固。（3）地基基加固采采用水泥泥攪拌樁樁復(fù)合地地基加固固，樁徑徑0.66m，樁樁長1

44、55m，樁樁間距00.7mm，三角角形布置置時，復(fù)復(fù)合地基基承載力力為：3347KKPa，依依然不滿滿足承載載力要求求。復(fù)合合地基處處的加固固方案不不可行。（4）第一一梁段與與第一梁梁段銜接接處三排排鋼管柱柱采用管管樁加固固的區(qū)域域采用338根直徑徑為5000mmm的預(yù)制制管樁，持持力層進(jìn)進(jìn)入粉質(zhì)質(zhì)粘土（軟軟塑）55.133m的時時候，能能滿足上上部傳遞遞給基礎(chǔ)礎(chǔ)的力。（4）第二二、三、四四、五梁梁段單排排鋼管柱柱采用管管樁加固固的區(qū)域域采用228根直徑徑為5000mmm的預(yù)制制管樁，持持力層進(jìn)進(jìn)入粉質(zhì)質(zhì)粘土（軟軟塑）55.133m的時時候，能能滿足上上部傳遞遞給基礎(chǔ)礎(chǔ)的力。（5）基礎(chǔ)礎(chǔ)預(yù)壓（

45、作作為驗證證試驗）1）、單樁樁預(yù)壓：由于采采用靜壓壓管樁成成樁方式式，采用用建筑基基樁檢測測技術(shù)規(guī)規(guī)范中慢慢速維持持荷載法法，直接接采用靜靜壓管樁樁設(shè)備及及其配重重作對反反力裝置置，進(jìn)行行單樁承承載力檢檢測，檢檢測過程程及結(jié)果果分析需需滿足規(guī)規(guī)范要求求。2）、管樁樁上部承承臺施工工完成后后預(yù)壓：以上部部傳遞下下的最大大荷載的的1.22倍，采采用鋼錠錠預(yù)壓。以以第二梁梁段橫橋橋向第一一排承臺臺為例。從從鋼管柱柱向下傳傳遞荷載載為：4431.7噸(已乘以以1.22的系數(shù)數(shù))。鋼錠錠每層00.5mm，承臺臺大小111.55*2.5，需需鋪設(shè)鋼鋼錠4層，高高2m。3）、通過過基礎(chǔ)預(yù)預(yù)壓，減減少后期期塑

46、形變變形及沉沉降。3.5梁體體澆筑及及預(yù)應(yīng)力力施加3.5.11澆筑方方案T構(gòu)轉(zhuǎn)體橋橋梁體相相關(guān)參數(shù)數(shù)如表55.2.1-11所示：表5.2.1-11 TT構(gòu)轉(zhuǎn)體體橋梁體體參數(shù)第一段第二段濕接縫C第三段濕接縫B第四段濕接縫A第五段長度(m)2621321321330.8方量(m33)600.55556465.5374.2242.3259.7732.8361.77底板面積(m2)54126181261812618184.88最大截面積積(m2)51.87753917.522717.522214.266213.877811.800211.6重量（t）1729.581624.3188.6641077.7

47、121.882747.99494.4661041.7（1）墩身身及第一一梁段施施工；（2）第二二梁段施施工；（3）三、四四、五節(jié)節(jié)段的混混凝土施施工；（4）濕接接縫、穿穿束張拉拉第三、四四、五節(jié)節(jié)段；（5）拆除除支架、臨臨時支墩墩支撐連連續(xù)梁；（6）轉(zhuǎn)體體、轉(zhuǎn)體體到位后后封鉸固固定；（7）邊墩墩臨時支支承頂梁梁、施工工支撐墊墊石、安安裝支座座、去除除頂梁設(shè)設(shè)備、全全橋張拉拉；（8）施工工邊墩不不等高側(cè)側(cè)部分。3.5.22支架預(yù)預(yù)壓為了檢查支支架的承承載力，減減少和清清除支架架的非彈彈性變形形及地基基的沉降降量。預(yù)預(yù)壓重量量按支架架所承受受最大施施工荷載載的600%1000%1100%分三三次逐

48、級級加載。即即先鋪設(shè)設(shè)一定層層數(shù)的鋼鋼錠，達(dá)達(dá)到荷載載要求的的60%后預(yù)壓壓，預(yù)壓壓過程中中按規(guī)范范要求嚴(yán)嚴(yán)格監(jiān)控控沉降量量，全部部完成后后；再鋪鋪相應(yīng)層層數(shù)鋼錠錠，達(dá)到到施工荷荷載的1100%，同時時監(jiān)控；最后將將荷載加加載至最最大施工工荷載的的1100%，并并做好監(jiān)監(jiān)控記錄錄。預(yù)壓壓時每跨跨5個斷面面，每個個斷面設(shè)設(shè)6個觀測測點。其其中底模模板上設(shè)設(shè)置3個，支支架底基基礎(chǔ)上設(shè)設(shè)置3個。同同時，在在鋼管支支墩處各各布置一一個觀測測斷面。支架預(yù)壓以以第二梁梁段為例例：第二二梁段總總重16624tt，底模模方木鋪鋪設(shè)完畢畢后先進(jìn)進(jìn)知600%總荷荷載等級級預(yù)壓，即即9744.4tt。底模模面積11

49、26mm2，每每層鋼錠錠以500cm計計，則第第一級預(yù)預(yù)壓層數(shù)數(shù)2層。同同理，第第二、三三層層預(yù)預(yù)壓層數(shù)數(shù)分別為為3.33層、3.6層。采采用鋼錠錠預(yù)壓，預(yù)預(yù)壓荷載載的分布布較易控控制，可可確保同同支架施施工荷載載分布基基本一致致，加載載重量偏偏差控制制在同級級荷載5%以內(nèi)內(nèi)。支架預(yù)壓完完成后，根根據(jù)預(yù)壓壓所得數(shù)數(shù)據(jù)通過過頂托調(diào)調(diào)整底模模板，以以重新調(diào)調(diào)整預(yù)拱拱度，對對因預(yù)壓壓造成底底模變形形、破損損的及時時更換。3.5.33模板設(shè)設(shè)計及驗驗算1模板設(shè)計計全梁段底模模采用木木模。梁梁段外側(cè)側(cè)模板利利用鋼模模板，梁梁段內(nèi)模模板用竹竹膠板，以以內(nèi)、外外模桁架架及220精軋軋螺紋鋼鋼筋組成成模板支支

50、撐體系系；先立立外模板板，綁扎扎腹板、橫橫隔板及及底板部部分的普普通鋼筋筋，并布布放豎向向預(yù)應(yīng)力力筋和縱縱向、橫橫向預(yù)應(yīng)應(yīng)力波紋紋管；再再立內(nèi)模模板及內(nèi)內(nèi)隔板模模板；安安裝頂模模架、頂頂板模板板和預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道道。安裝底模時時，于距距梁端22.5mm范圍內(nèi)內(nèi)單獨制制做鋼模模，并將將鋼模固固定于梁梁端上，支支架及模模板拆除除時該段段模板不不拆除，保保證鋼模模穩(wěn)定與與梁接觸觸緊密，以以滿足落落梁時千千斤頂頂頂力、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體后千千斤頂上上頂?shù)恼w性。2 模板驗驗算因該連續(xù)梁梁模板種種類較多多，不能能一一驗驗算。在在連續(xù)梁梁模板中中編號為為b1的模模板面積積最大使使用最廣廣跟其他他模板的的結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)造也基基

51、本一致致，固只只對b11進(jìn)行驗驗算。其其圖紙如如下。 3模板材材料面板采用=5mmm，橫橫筋均采采用8#，背背架采用用10#，豎豎筋采用用=66mm扁扁鋼，法法蘭采用用=110mmm，對拉拉桿采用用直接為為20mmm的精精軋螺紋紋鋼。4荷載計算算對豎直模板板來說，模模板承受受的力有有新澆筑筑的混泥泥土側(cè)壓壓力、振振動器產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載、傾傾倒混凝凝土產(chǎn)生生的沖擊擊荷載。 PP=P混混+P振+P傾當(dāng)混凝土的的澆筑速速度在66m/hh以下時時，作用用于側(cè)模模板的壓壓力按下下式計算算： P混=Kh當(dāng)v/T0.0035時時： h=00.222+244.9vv/T當(dāng)v/T0.0035時時： h=11.53

52、3+3.8v/TP混新澆澆筑混凝凝土對模模板的最最大側(cè)壓壓力（kkn/mm ）。h有效壓壓頭高度度。T混凝土土入模時時的溫度度。取TT=300K外加劑劑影響修修正系數(shù)數(shù)；不加加是時，K=1;摻緩凝劑時K=1.2-混凝凝土的重重力密度度（knn/m ）,取=225kNN/m33v混凝土土澆筑速速度（mm/h），取取v=22m/hh。H混凝土土澆筑層層（在水水泥初凝凝時間以以內(nèi)）的的高度在本工程中中v/TT=2/30=0.00670.0035 h=1.553+33.8vv/T=1.553+33.8*0.0067=1.7785mmP混=Khh=1.2*225*11.7885=553.555KNN/對

53、模板的總總壓力PP= PP混+P振+P傾=533.555+4+4=661.555 KKN/為方便計算算取P=62 KN/=0.0622N/mm5強(qiáng)度計算算1）面板計計算面板橫筋豎豎筋間距距均為4400mmm，采采用5mmm鋼板板。Ly/Lxx = 4000/4000=11.0 ,查附附表二（路路橋施工工計算手手冊）得得KMx0 =-0.006000, KMy0=-00.05550, KMx =0.002277, KMy=00.01168, KKf=0.00116.取1mm寬寬面板為為計算均布載荷 qP* l0.006210.0062 N/mmm求支座彎矩矩：Mx0 = KMxx0 qllx2=

54、-00.0660.062240002=-5992NmmMy0= KMyy0qly2=-00.055500.0662440022=-5545.6 NNmmm截面模數(shù)： W=bh22/6 =1*5*55/6=4.1167 mm33則x= Mx0 /WWx=5992/44.1667=1142 N/mmm22155 N/mm 滿足要求。求跨中彎矩矩求支座座彎矩：Mx= KKM qlx2=0.0222700.0662440022=2225NmmMy= KKMyqly2 =00.011680.006240002=1166.7 NNmmm鋼材泊松比比=00.3，故故需換算算為：Mx（v） = Mx+My=2

55、225+1166.7*00.3=2755 Nmm My（vv）=Mx +My =2225*0.33+1666.77=2334 NNmmm應(yīng)力為y= MMy0 /WWy =2275/4.1167=66 N/mmm22155 N/mm 面板的強(qiáng)度度設(shè)計能能滿足要要求。擾度計算：查“結(jié)構(gòu)靜靜力計算算表”得得maxx=0.00116ql4/K而K =EEh3b /12(1-rr2)=22.11055531/112(11-0.30.33)=224.5541055則maxx=0.001160.006240004/244.544/1005=0.75mmm1/5500=0.88mm面板的剛度度設(shè)計能能滿足要要

56、求。2）橫筋計計算橫筋間距4400，采采用88其截面面系數(shù)WW=255.3103mm3,慣性矩矩=1001.33104m3荷載：q=Ph=0.00624000=244.8NN/mmm采用邁達(dá)斯斯軟件計計算其結(jié)結(jié)果如下下：由彎矩圖可可得最大大彎矩MMmaxx=1.161066N/mmm應(yīng)力maax=MMmaxx/W=45.8N/mm 2155 N/mm 懸臂部分撓撓度驗算算：=q*ll4/8/E/II=0.3mmml/5500=0.88mm跨中部分驗驗算=q*ll4/3884/EE/I*（5-2242）=0.2933mml/5500=0.88mm豎筋滿足要要求3）豎向背背架計算算：豎向背架間間距

57、7550，選選用210,以三道道對拉桿桿為支撐撐點，WW=799.4103mm3，I=3396104m3荷載：q=Ph=0.00627500=466.5NN/mmm采用邁達(dá)斯斯軟件計計算其結(jié)結(jié)果如下下：由彎矩圖可可得最大大彎矩MMmaxx=2.611066N/mmm應(yīng)力maax=MMmaxx/W=32.8N/mm 2155 N/mm 懸臂部分撓撓度驗算算：=q*ll4/8/E/II=0.0277mml/5500=0.55mm跨中部分驗驗算=q*ll4/3384/E/II*（5-2242）=0.8mmml/5500=1.55mm豎向背架滿滿足要求求。4）對拉桿桿的驗算算：對拉桿橫向向間距7750

58、，豎豎向間距距7500，采用用直徑為為20的精精軋螺紋紋鋼。對拉桿承受受的拉力力F=00.0662*7750*7500=3448755N對拉桿截面面面積SS=100*100*3.14=3144mm對拉桿受拉拉應(yīng)力=F/S=1111 N/mmm25000 N/mm22。模板符合連連續(xù)梁施施工要求求。3.5.44立模標(biāo)標(biāo)高主梁支架現(xiàn)現(xiàn)澆過程程中，通通過已經(jīng)經(jīng)建立好好了的有有限元模模型，將將各個施施工階段段的主梁梁變形值值統(tǒng)計好好，再計計算得出出每個梁梁段的立立模標(biāo)高高，通過過計算分分析可以以得出混混凝土澆澆筑前后后、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束張拉前前后各個個梁段的的撓度位位移值。轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體時最最大懸臂臂狀態(tài)以以及

59、施加加二恒后后的主梁梁豎向位位移變形形圖如圖圖5.22.4-1、圖圖5.22.4-2所示示。圖5.2.4-11 轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體時最最大懸臂臂狀態(tài)豎豎向位移移變形圖圖（單位位：mmm）圖5.2.4-22 施施加二恒恒后豎向向位移變變形圖（單單位：mmm）在主梁的支支架現(xiàn)澆澆過程中中，梁段段立模標(biāo)標(biāo)高與主主梁線形形是否平平順密切切相關(guān)。立立模標(biāo)高高并不等等于橋梁梁的設(shè)計計標(biāo)高，一一般要設(shè)設(shè)置一定定的預(yù)拱拱度，以以抵消施施工中產(chǎn)產(chǎn)生的各各種變形形，余家家灣特大大橋主橋橋立模標(biāo)標(biāo)高由下下式確定定：（4.1）式中：階段立模模標(biāo)高；階段設(shè)計計標(biāo)高；階段計算算所得的的預(yù)拱度度；階段自重重、預(yù)應(yīng)應(yīng)力等合合計荷載載引起

60、的的撓度；支架彈性性變形值值；支架地基基沉降；在立模標(biāo)高高計算中中，與在倒退退分析計計算中已已經(jīng)加以以考慮，而而表示的的支架彈彈性變形形值由支支架預(yù)壓壓試驗來來估算，表示的地基沉降，通過兩支架承臺的沉降來推算各點的沉降值。通過模型分析及同類橋梁施工的經(jīng)驗，最終采用的立模標(biāo)高值見表5.2.4-1。表5.2.4-11 立模模標(biāo)高值值（單位位：m）梁節(jié)段里程距離梁底板高程程預(yù)拱度值支架變形值值地基沉降量量立模標(biāo)高1026.355535.81102660.00000000000.00008133660.000000000035.81110773666第五梁段1.61027.955535.8229466