典型橋梁邊跨現(xiàn)澆段施工方案（Word23）

1、 1計(jì)算依據(jù)相關(guān)施工圖紙；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）；建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（GBB 5000077-20011）；路橋施施工計(jì)算算手冊(cè)人民交通出版社；建筑施施工碗扣扣式鋼管管腳手架架安全技技術(shù)規(guī)范范(JGGJ1666-220088)；建筑施施工扣件件式鋼筋筋腳手架架安全技技術(shù)規(guī)范范（JGGJ1330-220011）；建筑施施工模板板安全技技術(shù)規(guī)范范（JGJJ1622-20008）；MIDDAS/civvil計(jì)計(jì)算軟件件。2工程概況況圖2-1邊邊跨現(xiàn)澆澆段梁端端截面構(gòu)構(gòu)造圖圖2-2邊邊跨現(xiàn)澆澆段一般般截面構(gòu)構(gòu)造圖3支架布置置形式支架立面圖圖如下圖圖所示。圖3-1 箱梁梁邊跨

2、現(xiàn)現(xiàn)澆段支支架立面面圖圖3-2箱箱梁邊跨跨現(xiàn)澆段段支架平平面圖翼板及頂板板下橫向向設(shè)軸間間距4000mmm的100mm方木木，縱向向設(shè)置間間距6000mmm的1500mm方方木，碗碗扣式支支架橫向向間距6600mmm，縱縱向間距距9000mm，橫橫桿水平平步距112000mm。碗碗扣支架架下端支支撐于間間距600cm的的縱向II28aa工字鋼鋼上。底腹板下橫橫向設(shè)軸軸間距4400mmm的100mm方木木，縱向向設(shè)置II40aa工字鋼鋼，腹板板區(qū)工字字鋼間距距60ccm，頂頂?shù)装鍏^(qū)區(qū)工字鋼鋼間距990cmm。支撐立柱為為3880mmm(t=10mmm)鋼鋼管，單單排間距距3.66m3.99m設(shè)置

3、置7根，共共兩排，鋼鋼管之間間由220a槽槽鋼平聯(lián)聯(lián)連接增增加整體體剛度，鋼鋼管立柱柱頂部有有雙拼II40aa工字鋼鋼大梁，大大梁與外外側(cè)2根鋼管管立柱由由斜撐連連接。梁端處翼板板處除I288a工字字鋼變成成I188工字鋼鋼外，其其他布置置情況同同上，II18工工字鋼間間距要與與非梁端端處I228a工工字鋼對(duì)對(duì)應(yīng)。梁梁端處底底腹板處處模板和和10ccm方木木布置同同上，II40aa工字鋼鋼改為II18工工字鋼，間間距為660cmm。所有模板均均為155mm厚厚優(yōu)質(zhì)竹竹膠板。4設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)及材料料強(qiáng)度4.1 設(shè)設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)表4.1-1 材料料設(shè)計(jì)參參數(shù)表序號(hào)材料規(guī)格截面積(mmm2)慣性矩I（mm4

4、）截面矩W（mm3）彈性模量（MPa）備注1竹膠板厚15mmm1.511042.811063.75104510331m寬2方木15cm15ccm2.251044.221075.63105910333方木10cm10ccm1.011048.331061.67105910334鋼管4833.5mmm4.891021.221055.081035.081035鋼管38010mmm1.161042.061056工字鋼I28a2.061057工字鋼I40a2.061058槽鋼20a2.061059槽鋼32a2.06105備注混凝土容重重取266kN/m3,鋼材容容重取778.55kN/m34.2 材材料設(shè)

5、計(jì)計(jì)強(qiáng)度表4.2-1 鋼鋼材設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度值值（N/mm22）鋼材抗拉、抗壓壓、抗彎彎抗剪承壓型號(hào)厚度或直徑徑(mmm)Q23548*33.5mmm普通通鋼管及及碗扣支支架145Q2351621512532516-44020512040-660200115Q3451631018040016-440295170說明：設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度按按建筑筑施工鋼鋼管扣件件式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 166-2008）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）取值。5荷載取值值及荷載載組合5.1荷載載類型模板、背背帶自重重新澆筑混混凝土自自重（取取

6、26kkN/mm3）施工人員員、材料料及機(jī)具具等施工工荷載（2.5kPa）傾倒混凝凝土產(chǎn)生生的沖擊擊荷載（2kPa）振搗混凝凝土產(chǎn)生生的荷載載（2kkPa）新澆筑混混凝土對(duì)對(duì)側(cè)面模模板的壓壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值混凝土側(cè)壓壓力按下下列兩公公式計(jì)算算，并取取其中的的較小者者：F = 00.222ct012(5.1-11)F= ccH(5.11-2)式中：F新澆澆筑混凝凝土對(duì)模模板的最最大側(cè)壓壓力(kPaa)；h為有有效壓頭頭高度(m)；混凝凝土的澆澆筑速度度(m/hh)，可按實(shí)實(shí)測(cè)確定定(暫定為1.88m/hh)；t0新新澆混凝凝土的初初凝時(shí)間間(h)，可按按實(shí)測(cè)確確定(暫定為6小時(shí))；c混混凝土的的容重(

7、kN/m3)；1外外加劑影影響修正正系數(shù)，不不摻外加加劑時(shí)取取1.00，摻緩緩凝作用用的2.8外加加劑時(shí)取取1.22；2混混凝土坍坍落度影影響修正正系數(shù)，當(dāng)當(dāng)坍落度度小于330mmm時(shí)，取取0.885；5090mmm時(shí)，取取1.00；11001500mm時(shí)時(shí)，取11.155?；炷羵?cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值由式（5.1-1）得F0.222266.001.221.11563.5 kkPa由式（5.1-22）得F262.6667.6kPPa按取最小值值，最大大側(cè)壓力力為633.5KKPa，有有效壓頭頭高度h=故有效壓頭頭為2.44mm。5.2荷載載組合5.2.11箱梁底板、翼板板計(jì)算荷載組合合I（用于于強(qiáng)度

8、計(jì)計(jì)算）：荷載組合合II（用用于剛度度計(jì)算）：5.2.22箱梁側(cè)側(cè)模計(jì)算算荷載組合合IIII（用于于強(qiáng)度計(jì)計(jì)算）荷載組合合（用用于剛度度計(jì)算）5.3荷載載計(jì)算5.3.11梁端根據(jù)梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，底腹腹板最厚厚2.66m。翼板區(qū)恒載載；翼板板區(qū)活載載。底腹板區(qū)恒恒載；底底腹板區(qū)區(qū)活載。5.3.22一般截截面根據(jù)梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，頂?shù)椎装鍏^(qū)最最厚1.5m，腹腹板區(qū)最最厚2.6m。（腹腹板區(qū)考考慮內(nèi)側(cè)側(cè)模及一一排內(nèi)模模支架荷荷載2kkN/mm2，頂?shù)椎装鍏^(qū)考考慮內(nèi)模模支架及及頂板模模型荷載載4.55KN/m2）。翼板區(qū)恒載載；翼板板區(qū)活載載。頂?shù)装鍏^(qū)

9、恒恒載；頂頂?shù)装鍏^(qū)區(qū)活載。腹板區(qū)恒載載；腹板板區(qū)活載載。6結(jié)構(gòu)計(jì)算算6.1翼板板模型計(jì)算6.1.11翼板155mm竹竹膠板計(jì)計(jì)算6.1.11.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.1.1-11 翼板板模型面面板計(jì)算算模型取1m板寬寬進(jìn)行受受力分析析。強(qiáng)度計(jì)算：，L=0.40mm剛度計(jì)算：，L=0.40mm6.1.11.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度剛度6.1.22翼板下下10ccm10ccm方木木小愣計(jì)計(jì)算翼板模型面面板下面面10ccm*10ccm方木木計(jì)算時(shí)時(shí)按三跨跨連續(xù)梁梁考慮。6.1.22.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.1.2-11側(cè)模100cm*10ccm方木木小楞計(jì)計(jì)算模型型強(qiáng)度計(jì)算：q= 22.10.44=8.84kkN

10、/mm，L=0.6m剛度計(jì)算：q= =155.60.44=6.24kkN/mm，L=0.6m6.1.22.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度剛度6.1.33翼板模模型下115cmm15ccm分配配梁計(jì)算算15cm15ccm方木木分配梁梁計(jì)算時(shí)時(shí)按三跨跨連續(xù)梁梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機(jī)性，因此檢算應(yīng)力時(shí)應(yīng)按產(chǎn)生最大應(yīng)力布載模式進(jìn)行計(jì)算。6.1.33.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.1.3-1115ccm*115cmm方木分分配梁計(jì)計(jì)算模型型10cm10ccm方木木小楞傳傳遞給15ccm15ccm方木木分配梁梁的集中中力為強(qiáng)度計(jì)算：P=1.18.8840.665.883kNN剛度計(jì)算：P=1.16.2240.6

11、64.111kNN6.1.33.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.1.3-2215ccm*115cmm方木分分配梁組組合應(yīng)力力圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.1.3-3315ccm*115cmm方木分分配梁位位移變形形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。6.1.44翼板下下I288a工字字鋼分配配梁計(jì)算算6.1.44.1計(jì)計(jì)算模型型I40a工工字鋼分分配梁計(jì)計(jì)算在MIDDAS中中建模，翼翼板下77根分配配梁受力力分析如如下。圖6.1.4-11 翼翼板下II28aa工字鋼鋼分配梁梁計(jì)算模模型強(qiáng)度計(jì)算算時(shí)P=（15.6+66.5）0.660.99=111.933kN

12、；剛度計(jì)算算時(shí)P=15.60.660.99=8.42KKN。6.1.44.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.1.4-22 II28aa工字鋼鋼分配梁梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求。剛度位移圖如下下：圖6.1.4-33I28aa工字鋼鋼分配梁梁位移變變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。反力支點(diǎn)反力圖圖如下：圖6.1.4-44 II28aa工字鋼鋼分配梁梁支點(diǎn)反反力圖一一圖6.1.4-55 II28aa工字鋼鋼分配梁梁支點(diǎn)反反力圖二二6.2一般般底板下下模型計(jì)算6.2.11底板下下15mmm竹膠膠板計(jì)算算6.2.11.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.2.1-11腹板下下模型面面板計(jì)

13、算算模型取1m板寬寬進(jìn)行受受力分析析。強(qiáng)度計(jì)算：，L=00.4m剛度計(jì)算：，L=00.4m6.2.11.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度剛度6.2.22底板下10cm10cm方木木小愣計(jì)算算底模面板下下面10cm10cm方木木計(jì)算時(shí)時(shí)按連續(xù)續(xù)梁考慮慮。6.2.22.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.2.2-11底模10cm10cm方木木小楞計(jì)算算模型由于底腹板板屬于對(duì)對(duì)稱結(jié)構(gòu)構(gòu)，因此此取一半半進(jìn)行計(jì)計(jì)算。腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：q=744.10.4429.64kkN/mm剛度計(jì)算：q=677.60.4427.04kkN/mm頂?shù)装逑拢簭?qiáng)度計(jì)算：q= 45.50.4418.2kNN/m剛度計(jì)算：q= 390.4415.6kNN/

14、m6.2.22.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.2.2-210cm10cm方木木小楞組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.2.2-315cm*15cm方木木小楞位移移變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。支點(diǎn)反力力圖6.2.2-44 方木木小楞支點(diǎn)點(diǎn)反力圖圖一圖6.2.2-55方木小楞支點(diǎn)點(diǎn)反力圖圖二6.2.33底板下下I400a工字鋼鋼分配梁梁計(jì)算I40工字字鋼分配配梁計(jì)算算在MIDDAS中中建模，底底板下77根分配配梁受力力分析如如下。6.2.33.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.2.3-11 I440a工工字鋼分分配梁計(jì)計(jì)算模型型10cm10cm方木木小楞傳遞

15、遞給工字鋼鋼分配梁梁的集中中力。強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算時(shí)P分別為為7.77kN 、17.2kNN 、15kN、16.8kN、16.3kN、16.3kN、16.8kN、14.4kN、16.8kN、12.8kN、13kN、19.1kN、12.8kN。剛度度計(jì)算時(shí)時(shí)P分別為為6kN、15.9kN、12.9kN、14.4kN、14kN、14kN、14.4kN、12.4kN、15.4kN、11.3kN、11.1kN、16.4kN、11kN。計(jì)算時(shí)時(shí)按最大大荷載計(jì)計(jì)算。強(qiáng)度計(jì)算：P= 19.1kNN；剛度計(jì)算：P=116.44kN。6.2.33.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.2.3-22I400a工字鋼

16、鋼分配梁梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下：圖6.2.3-33 I440a工字鋼鋼分配梁梁位移變變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。支反力支反力結(jié)果果如下表表所示：表6.2.3-11 II40aa工字鋼鋼分配梁梁半幅支反反力匯總總表強(qiáng)度計(jì)算剛度計(jì)算近墩處支反反力_kN遠(yuǎn)墩處支反反力_kN近墩處支反反力_kN遠(yuǎn)墩處支反反力_kN工字鋼145.022101.22835.08878.922工字鋼2100.555226.22592.955209.115工字鋼387.699197.33175.422169.668工字鋼498.222220.99884.188189.442

17、工字鋼595.299214.44181.855184.115工字鋼695.299214.44181.855184.115工字鋼798.222220.99884.188189.442工字鋼884.188189.44272.499163.111工字鋼998.222220.99890.033202.557工字鋼10074.833168.33766.066148.664工字鋼1117617164.899146.001工字鋼122111.666251.22495.888215.772工字鋼13374.833168.33764.311144.669注：工字鋼鋼序號(hào)從從邊到中中排列。6.2.44雙拼I440

18、a工字鋼鋼大梁計(jì)算算6.2.44.1計(jì)算算模型雙拼I400a工字字鋼大梁梁計(jì)算在在MIDDAS中中建模，大梁受力分析如下。圖6.2.4-11 雙雙拼I440a工工字鋼大大梁半幅幅計(jì)算模模型6.2.44.2計(jì)算算結(jié)果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.2.4-2雙拼I440a工工字鋼大大梁組合合應(yīng)力圖圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下：圖6.2.4-33 雙雙拼I440a工工字鋼大大梁位移移變形圖圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。反力支點(diǎn)反力圖圖如下：圖6.2.4-44雙拼I440a工工字鋼大大梁支點(diǎn)反反力圖6.3梁端端底板下下模型計(jì)計(jì)算梁端底板下下竹膠板板和方木木布置情情況和一一般底

19、板板下腹板板區(qū)情況況相同，在在此不再再贅述。方方木下工工字鋼分分配梁直直接布置置在蓋梁梁上，不不需要驗(yàn)驗(yàn)算。6.4側(cè)模模計(jì)算6.4.11側(cè)模面面板計(jì)算算6.4.11.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.4.1-11 側(cè)側(cè)模面板板計(jì)算模模型強(qiáng)度計(jì)算：q= 65.5kNN/m，L=00.4mm剛度計(jì)算：q= 63.5kNN/m，L=00.4mm6.4.11.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度剛度6.4.22側(cè)模面面板100cm10ccm方木木小愣計(jì)計(jì)算側(cè)模面板外外側(cè)100cm10ccm方木木計(jì)算時(shí)時(shí)按三跨跨連續(xù)梁梁考慮。6.4.22.1計(jì)計(jì)算模型型圖6.4.2-11 側(cè)側(cè)模100cm10ccm方木木小楞計(jì)計(jì)算模型型強(qiáng)度計(jì)算：q=

20、 26.2kNN/m，L=00.6m剛度計(jì)算：q= 25.4kNN/m，L=00.6m6.4.22.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度剛度6.4.33 248鋼管管背帶計(jì)計(jì)算側(cè)模2448鋼管管背帶計(jì)計(jì)算時(shí)按按三跨連連續(xù)梁考考慮。由由于小楞楞方木的的布置具具有一定定的隨機(jī)機(jī)性，因因此檢算算應(yīng)力時(shí)時(shí)應(yīng)按產(chǎn)產(chǎn)生最大大應(yīng)力布布載模式式進(jìn)行計(jì)計(jì)算。圖6.4.3-222448鋼管管背帶計(jì)計(jì)算模型型10cm10ccm方木木小楞傳傳遞給2 48 鋼管背背帶的集集中力為為強(qiáng)度計(jì)算：P=266.20.6615.72kkN剛度計(jì)算：P=255.40.6615.24kkN6.4.33.2計(jì)計(jì)算結(jié)果果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖圖如下：圖6.4.3

21、-332448鋼管管背帶組組合應(yīng)力力圖由以上組合合應(yīng)力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.4.3-442448鋼管管背帶位位移變形形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。6.4.44拉桿受受力檢算算圖6.4.4-12448鋼管管背帶受受力圖根據(jù)雙拼鋼鋼管背帶帶的支反反力圖可可知，拉拉桿受最最大的拉拉力為226.006kNN，設(shè)計(jì)計(jì)采用14圓鋼鋼拉桿，套套16的螺螺母（有有效直徑144mm，設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度2100MPaa）。F26.06kkNA21001533.8/10000=332.33KN 滿足足要求。6.5碗扣扣鋼管支支架計(jì)算算頂板及翼板板下采用用鋼管滿滿堂支架架，橫橋橋向間距距0.66m，

22、順順橋向00.9mm，橫桿桿步距11.2mm。6.5.11計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖每根立柱所所承受的的堅(jiān)向力力按其所所支撐面面積內(nèi)的的荷載計(jì)計(jì)算，如如下圖所所示：圖6.5.1488鋼管支支架受力力檢算示示意圖6.5.22碗扣鋼鋼管支架架計(jì)算支架立桿采采用=48mmm(=3.55mm)的碗扣式式鋼管，直直接承受受由頂托托傳遞下下來(lái)的豎豎向荷載載，計(jì)算算時(shí)荷載載數(shù)值取取方木大大楞最大大支反力力，計(jì)算算以立桿桿穩(wěn)定性性計(jì)算為為主。立桿截面面面積4899.3mmm2,慣性矩矩I=11.2119105mm2,回轉(zhuǎn)半半徑i=15.8mmm步距為1.2m時(shí)時(shí)，長(zhǎng)細(xì)細(xì)比查建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ166-2008）附錄E，可知軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)=0.744（步距為1.2m）。6.5.22.1翼翼板下碗碗扣鋼管管支架受受力計(jì)算算N22.10.990.6611.9kN，滿足要求求。6.5.22.3頂板下碗碗扣鋼管管支架受受力計(jì)算算頂板厚600cm，與與翼板計(jì)計(jì)算厚度度相同，在在此不再再計(jì)算。6.6鋼管管支架計(jì)計(jì)算6.6.11計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖6.6.1-1鋼管架架屈曲分分析簡(jiǎn)圖圖6.6.22穩(wěn)定性性計(jì)算鋼管樁擬采采用=3800mm(=10mmm)。鋼管樁樁支反力力最大為為9500.044k