橋梁設(shè)計(jì)例題

1、PAGE PAGE 40第一部分設(shè)計(jì)資料1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸 某公路裝配式簡(jiǎn)支梁橋，雙車道，橋面寬度為凈-9+2x1m，主梁為裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T 梁，橋面由五片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長(zhǎng)設(shè)置35道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為16cm），橋梁橫截面布置見圖1-1 ，主梁細(xì)部尺寸見圖1-2 。圖 1-11 橋面組組成圖 1-22 主梁橫橫截面主主要尺寸寸（單位位：cm ）2.橋面布布置 橋梁梁位于直直線上，兩兩側(cè)設(shè)人人行道，寬寬度為 1m，橋橋面鋪裝裝為2ccm厚的的瀝青混混凝土，其其下為C25混凝土土墊層，設(shè)設(shè)雙面橫橫坡，坡坡度為1.55% 。橫坡坡由混凝凝土墊層層實(shí)現(xiàn)變變厚度，

2、兩兩側(cè)人行行道外側(cè)側(cè)橋面鋪鋪裝厚度度8cmm（2cmm厚瀝青青混凝土土和6ccm混凝凝土墊層層）。3.材料 1）梁體主梁混凝土土： C330橫梁混凝土土： C225鋼筋混凝土土容重：25kkN/mm3 2）鋼筋主 筋：熱熱軋HRBB3355鋼筋； 構(gòu)造鋼筋： 熱軋R2335鋼筋 3）橋面鋪鋪裝瀝青混凝土土，容重為23kkN /m 33 ；混凝凝土墊層層C255，容重為24kN/m 33。4）人行道道人行道包括括欄桿荷荷載集度度為6 kkN/mm；4.設(shè)計(jì)荷荷載 汽車荷荷載：公公路I級(jí)車道道荷載和和車輛荷荷載； 人群荷載： 3.0 kkN/mm2；5.設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范及參參考書目目 1）公路路橋涵設(shè)設(shè)

3、計(jì)通用用規(guī)范（JTG D60-2004）2）公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTGG D662-220044）3）橋梁梁工程 4）混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)原原理 5）結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué) 6）橋梁梁通用構(gòu)構(gòu)造及簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋橋 第二部分設(shè)設(shè)計(jì)要求求一、 主梁1. 標(biāo)準(zhǔn)跨跨度： 20mm；2 . 根根據(jù)圖11-2和表2-1確定主主梁細(xì)部部尺寸；裝配式鋼筋筋混凝土土T形梁橋橋總體特特征 表2-1標(biāo)準(zhǔn)跨徑（m） 計(jì)算跨徑（m） 梁長(zhǎng) （mm） 梁高（m） 高跨比 支點(diǎn)肋寬（cm） 跨中肋寬（cm） h（cm） h2（cmm） 梁肋變化長(zhǎng)長(zhǎng)度（從從支截面面點(diǎn)算起起）（ cm） 橫隔梁數(shù) 最大吊重

4、t 2019.519.9661.51/13.330181220479532.53. 恒載載內(nèi)力計(jì)計(jì)算； 4.計(jì)算荷荷載橫向向分布系系數(shù) ； 5.活載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算； 6.計(jì)算各各種荷載載作用下下的控制制截面內(nèi)內(nèi)力； 7.進(jìn)行作作用效應(yīng)應(yīng)組合，繪繪出彎矩矩和剪力力包絡(luò)圖圖 8.進(jìn)行抗抗彎、抗抗剪鋼筋筋設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算； 9.結(jié)構(gòu)強(qiáng)強(qiáng)度、撓撓度、裂裂縫驗(yàn)算算； 二、 橋面面板1.確定橋橋面板的的類型； 2.計(jì)算荷荷載有效效分布寬寬度； 3.橋面板板內(nèi)力計(jì)計(jì)算； 4.橋面板板配筋設(shè)設(shè)計(jì)；三、 成成果 1、設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書一一份。 2、配筋圖圖一張（3號(hào)），包括括：主梁梁正截面面鋼筋配配筋圖和和全梁的的縱向鋼鋼筋

5、配筋筋圖。第三部分 內(nèi)力計(jì)算算方法一一、主梁內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算（一）恒載載內(nèi)力計(jì)計(jì)算 計(jì)算恒載時(shí)時(shí)，通常常將跨內(nèi)內(nèi)橫隔梁梁的重量量、橋面面系的重重量平均均分配給給各梁，因因此，對(duì)對(duì)于等截截面梁橋橋的主梁梁，其計(jì)計(jì)算荷載載為均布布荷載；在精確確計(jì)算時(shí)時(shí)，也可可將恒載載根據(jù)橫橫向分布布系數(shù)的的計(jì)算原原理進(jìn)行行橫向分分配的計(jì)計(jì)算。各主梁恒載載計(jì)算及及匯總 表3-11主梁斷面項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3表中：F主梁梁截面積積（m2）橫梁的的片數(shù)、高高度、寬寬度、凈凈跨、容容重；主梁片片數(shù)；橋面凈凈寬（m）；分別為為瀝青混混凝土、墊墊層混凝凝土的容容重與厚厚度乘積積。主梁重量KN/M16.84416.844橫梁

6、分布于中梁梁的重量量KN/M02.09分布于邊梁梁的重量量KN/M1.050橋面鋪裝重重KN/M4.87884.8788雙側(cè)人行道道及欄桿桿重量平均值KN/M2.42.4合計(jì)KN/M25.166826.2008恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算 表3-22項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3恒載（見表3-1）KN/M25.166826.2008彎矩M跨處KN-M897.220934.227跨中KN-M1196.271245.70剪力V端點(diǎn)KN245.339255.553跨中KN00（二）活荷荷載內(nèi)力力計(jì)算 （1）有關(guān)關(guān)系數(shù)及及人群荷荷載 表3-33項(xiàng)目依據(jù)數(shù)值沖擊系數(shù)橋規(guī)11第4.33.2條條0.3多車道折減減系數(shù)橋規(guī)11

7、第4.33.1條條1.0人群荷載 KN/m（R為人行行道寬）3（2）簡(jiǎn)支支梁內(nèi)力力影響線線面積 表3-44內(nèi)力影響線圖形形影響線面積積（m或m2）35.65547.5332.44（3）計(jì)算算荷載橫橫向分布布系數(shù)用杠桿法求求支點(diǎn)截截面的橫橫向分布布系數(shù)；用剛性性橫梁法法求跨中中截面的的橫向分分布系數(shù)數(shù)。 （）計(jì)算算支點(diǎn)處處的荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)m0 按按杠桿法法在圖3-1上繪繪出、號(hào)主梁梁的荷載載橫向分分布影響響線，并并在其上上布載，分分別計(jì)算算出汽車車、人群群的m0q和m0r值。（）計(jì)算算跨中的荷載橫橫向分布布系數(shù)mmc 按按剛性橫橫梁法在在圖3-2上繪繪出、號(hào)主梁梁的荷載載橫向分分布影響響

8、線，分分別計(jì)算算出汽車車、人群群的mcq和mcr值。(4)計(jì)計(jì)算主梁梁跨中活活載彎矩矩當(dāng)計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁各各截面的的最大彎彎矩和最最大剪力力時(shí)，可可近似取取用不變變的跨中中橫向分分布系數(shù)數(shù) m cc 計(jì)算算。 車道荷荷載由均均布荷載載和集中中荷載組組成，為為求得最最大的內(nèi)內(nèi)力，將將集中荷荷載作用用于影響響線縱標(biāo)標(biāo)最大的的位置處處，均布布荷載引引起的內(nèi)內(nèi)力為均均布荷載載值乘以以相應(yīng)的的影響線線面積。注注意應(yīng)考考慮汽車車沖擊力力的影響響。 計(jì)算人人群荷載載引起的的內(nèi)力時(shí)時(shí)，注意意人群荷荷載集度度按一側(cè)側(cè)人行道道計(jì)算，這這是因?yàn)闉樵谟?jì)算算人群荷荷載的橫橫向分布布系數(shù)時(shí)時(shí)按單側(cè)側(cè)人群計(jì)計(jì)算的。車道荷載 ：

9、 人群荷荷載： 式中： 、 跨中中截面由由車道荷荷載、人人群荷載載引起的的彎矩或或剪力； 汽車荷載載沖擊系系數(shù)， 由橋梁梁自振頻頻率確定定；多車道道橋梁的的汽車荷荷載折減減系數(shù)； 、跨中截截面車道道荷載、人人群荷載載的橫向向分布系系數(shù)； PK 和qqk 車道荷荷載的集集中荷載載和均布布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值。 計(jì)算內(nèi)力力影響線線縱標(biāo)的的最大值值，也就就是說，將將集中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用用于影響響線縱標(biāo)標(biāo)的最大大的位置置處，即即為荷載載的最不不利布置置；人群荷載載集度；跨中截截面計(jì)算算內(nèi)力影影響線面面積；mcq、mmcr匯總 表3-55活載梁號(hào)支座m0跨中mc汽車0.40990.68220.795550.5

10、4110.795550.4人群1.27330.655500.427700.2 1000 9000 1000 1100 100 2220 2220 2220 2220 1100 圖3-11 按杠桿法法繪主梁梁的荷載載橫向分分布影響響線 1000 9000 1000 1100 100 2220 2220 2220 2220 1100 圖3-22 按剛性橫橫梁法繪繪主梁的的荷載橫橫向分布布影響線線主梁跨中活活載彎矩矩 表3-66活載截面位置梁號(hào)mcqKN/mM2PKNy彎矩（KNN-m）車道荷載0.68221.310.535.6552383.65661103.330.54111.310.535.65

11、52383.6566875.2220.41.310.535.6552383.6566647.1120.68221.310.547.5332384.87551471.150.54111.310.547.5332384.87551167.000.41.310.547.5332384.8755862.884人群荷載0.65550335.65503.656670.0550.42770335.65503.656645.6770.20335.65503.656621.3990.65550347.53304.875593.4000.42770347.53304.875560.8990.20347.53304

12、.875528.522（5）計(jì)算算主梁活活載剪力力（）計(jì)算算主梁跨跨中截面面活載剪剪力主梁跨中截截面活載載剪力 表3-77活載截面位置梁號(hào)mcqKN/mM2PKNy彎矩（KNN-m）車道荷載0.68221.310.52.44285.660.5149.3320.54111.310.52.44285.660.5118.4450.40001.310.52.44285.660.587.588人群荷載0.6555032.44004.790.4277032.44003.130.2000032.44001.46（）計(jì)算算主梁支支點(diǎn)截面面活載剪剪力對(duì)于支支點(diǎn)截面面的剪力力或靠近近支點(diǎn)截截面的剪剪力，需需計(jì)入由

13、由于荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)在梁端端區(qū)段內(nèi)內(nèi)發(fā)生變變化所產(chǎn)產(chǎn)生的影影響。 由車道荷荷載的集集中荷載載Pk 引起的的支點(diǎn)截截面剪力力 當(dāng) 時(shí)，將將車道荷荷載的集集中荷載載Pk 作用于于支點(diǎn)截截面處，引引起的支支點(diǎn)截面面剪力最最大； 當(dāng) 時(shí)，設(shè)設(shè)車道荷荷載的集集中荷載載Pk 作用于于距左支支點(diǎn) x 位置置處，x值越大大，PK 作用位位置處的的橫向分分布系數(shù)數(shù)值 越大，而而對(duì)應(yīng)于于Pk作用位位置處剪剪力影響響線的縱縱標(biāo)越小小，寫出出由車道道荷載的的集中荷荷載PK 引起的的支點(diǎn)剪剪力計(jì)算算式，利利用高等等數(shù)學(xué)求求極值的的方法，確確定最不不利的荷荷載布置置。 由車道荷荷載的均均布荷載載qK 引起的的支點(diǎn)截

14、截面剪力力 求解按按不變的的 mcc 計(jì)算由由車道荷荷載均布布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值qk 引起的的內(nèi)力值值,與考慮慮橫向分分布系數(shù)數(shù)變化區(qū)區(qū)段均布布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值qk 引起的的內(nèi)力變變化值之之和。注注意后者者合力點(diǎn)點(diǎn)位置極極其相應(yīng)應(yīng)的影響響線縱標(biāo)標(biāo)的取值值。 車道荷載載引起的的支點(diǎn)截截面剪力力車道荷載引引起的支支點(diǎn)截面面剪力等等于集中中荷載 PKK 與均布布荷載qK 引起的的支點(diǎn)截截面剪力力之和。支點(diǎn)截面車車道荷載載剪力：式中 剪力力影響線線面積；m變化化點(diǎn)至支支點(diǎn)截面面距離；在范圍圍內(nèi)，m由mc改變形形成的圖圖形形心心對(duì)應(yīng)的的剪力影響響線豎標(biāo)標(biāo)值；與Pkk位置對(duì)對(duì)應(yīng)的剪剪力影響響線豎標(biāo)標(biāo)值；與Pkk位置

15、對(duì)對(duì)應(yīng)的荷荷載橫向向分布系系數(shù)值。圖3-3 荷載橫橫向分布布系數(shù)沿沿全橋的的分布支點(diǎn)截面最最大車道道荷載剪剪力表3-88計(jì)算圖形梁號(hào)+169.822-6.433116.881234.226255.3886.00227.119375.115340.9559.32227.119360.669（4）人群群荷載 人群荷載為為均布荷荷載，由由其引起起的支點(diǎn)點(diǎn)剪力與與由車道道荷載的的均布荷荷載 qKK 引起的的支點(diǎn)截截面剪力力計(jì)算方方法相同同。 支點(diǎn)截面最最大人群群荷載剪剪力 表3-99計(jì)算圖形梁號(hào)=+119.1664.1623.322212.499-2.8779.6235.85-1.3554.50（三）

16、內(nèi)力力組合 根據(jù)橋橋規(guī)（JTGG D660）有關(guān)關(guān)規(guī)定，本本設(shè)計(jì)采采用以下下作用效效應(yīng)組合合。（1）基本本組合彎矩 剪力（2）短期期效應(yīng)組組合彎矩 剪力（3）長(zhǎng)期期效應(yīng)組組合彎矩 剪力彎矩組合 表3-110項(xiàng)目組合彎矩MM KN/m四分點(diǎn)截面面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載897.220934.227934.2271196.271245.701245.70車道荷載1103.33875.222647.1121471.151167.00862.884人群荷載70.05545.67721.39993.40060.89928.5221.31.31.31.31.31.3848.772673.225497.77

17、91131.65897.669663.772基本組合2429.782157.821845.943239.772877.152461.28短期組合1561.351451.211304.112081.881934.971738.83長(zhǎng)期組合1264.711221.841141.941686.291629.131522.60剪力組合 表3-111項(xiàng)目組合剪力VV KN梁端截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載245.339255.553255.553000車道荷載234.226375.115360.669149.332118.44587.588人群荷載23.3229.624.504.793.131.461.3

18、1.31.31.31.31.3180.220288.558277.445114.88691.12267.377基本組合583.770758.336734.998192.997152.440111.882短期組合394.885467.115454.22585.19966.91148.622長(zhǎng)期組合326.880374.881368.33147.86637.70027.533（二） 行行車道板板的內(nèi)力力計(jì)算（一）確定定行車道道板的類類型 實(shí)際工程中中橋面板板可能計(jì)計(jì)算圖式式有梁式單單向板、懸懸臂板、鉸鉸接懸臂臂板、雙雙向板； 本橋橋橋面板之之間為鉸鉸接。（二）計(jì)算算每延米米板上的的恒載 表3-11

19、2項(xiàng)目材料厚度（m）容重KN/m3恒載重 KKN橋面鋪裝面層瀝青混凝土土H10.02H0.11r1230.46墊層C25混凝凝土H20.09r2242.16T形翼板C30混凝凝土r3254.00合計(jì) 6.62（三）車輛輛輪載在板上上的分布 計(jì)算假定： 充氣車車輪與橋橋面的接接觸面為為 a1 bb1的矩形形面 其中，a11為行車車向的著著地長(zhǎng)度度，a1=0.22m； b1 為車輪輪著地寬寬度, b1=0.66m。 輪壓荷荷載通過過橋面鋪鋪裝按45擴(kuò)散 輪壓荷載分分布面積積=其中，H為為鋪裝層厚厚度。（四）翼緣緣板計(jì)算算跨度及及荷載分分布寬度度 表3-113項(xiàng)目尺度計(jì)算（m）計(jì)算依據(jù)翼板計(jì)算跨跨度

20、彎矩用1.012）第4.1.22條剪切用1.01車輛輪載在在板上的的分布垂直于板跨跨方向0.422）第4.1.33條平行于板跨跨方向0.82輪載對(duì)于懸懸臂板根根部的分分布寬度度m時(shí)2.442）第4.1.55條m時(shí)3.84取值3.84注：為懸臂臂板凈跨跨度。（五）每延延米板內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算圖 6 懸懸臂板內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算簡(jiǎn)圖 表3-114荷載項(xiàng)目單位計(jì)算值恒載懸臂板根部部彎矩KN-M-3.388懸臂板根部部剪力KN6.69汽車輪載1.3輪載對(duì)于懸懸臂板根根部的分分布寬度度m3.84汽車軸重PPKN140懸臂板根部部彎矩KN-M-19.008懸臂板根部部剪力KN23.700基本組合彎矩 KN-M-27.6

21、69剪力 KN37.099第四部分 配筋計(jì)計(jì)算一、控制制內(nèi)力值值匯總 控制內(nèi)內(nèi)力值匯匯總 表4-1內(nèi)力單位行車道板主 梁懸臂根部端點(diǎn)四分點(diǎn)跨中KN-M-27.66902429.783239.77KN37.099758.336/192.997二、行車道道板的配配筋計(jì)算算（一）正截截面設(shè)計(jì)計(jì) 表4-2100 cm100 cmash0圖4-1板寬b(ccm)100有效高度hh0(cm)18強(qiáng)度設(shè)值混凝土軸心心抗壓fcd(MPaa)13.8混凝土軸心心抗ftd(MPaa)1.39鋼筋抗拉ffsd(MPaa)280懸臂板根部部彎矩(KN-cm)-27699受壓區(qū)高度度 (ccm)1.15鋼筋面積(cm2

22、)5.68鋼筋配置AAs(cm2)6.04配筋率0.34%,且符合是否滿足:是相對(duì)界限受受壓高度度0.5500是否滿足:是(二)斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算 表4-3截面尺寸要要求驗(yàn)算算(第5.22.9條條2)抗剪承載力力驗(yàn)算(第5.22.100條2)混凝土強(qiáng)度度等級(jí) (MPPa)30混凝土軸心心抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ftd(MPaa)1.39剪力 (KKN)37.099剪力 (KKN)37.099抗剪上限(KN)502.881抗剪下限(KN)156.338是否滿足:是是否滿足:是若滿足,可可不進(jìn)行行斜截面面抗剪承承載力驗(yàn)驗(yàn)算,僅需按按構(gòu)造要要求配置置箍筋。三、主梁配筋計(jì)算(一)翼緣緣板寬度度和中性

23、性軸位置置的確定定 表4-44 h 圖4-22主拉鋼筋假假定取4層疊焊焊筋(外徑3.445)和和2層(外徑3.005)保保護(hù)層33cm,則翼板厚度 （cm）16翼板寬度（cm）(第4.22.2條條2)主梁間距220220650210混凝土軸心心抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fcd(KN/cm22)1.38彎矩(KNN-cmm)32397776269.22判定中性軸軸位置:(二)受拉拉鋼筋配配置 主梁梁截面其其中性軸軸在翼板板內(nèi),故可按按單筋矩矩形截面面進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)(若在腹腹板內(nèi),則用雙雙筋設(shè)計(jì)計(jì),不能用用表4-4計(jì),而自行行列表計(jì)計(jì)算)。表4-5翼板寬度（cm）220鋼筋面積(cm2)86.966有效高度h

24、h0(cm)137.005鋼筋配置AAs112.66強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值混凝土軸心心抗壓fcd(MPaa)13.8配筋率4.6%混凝土軸心心抗拉ftd(MPaa)1.39,且0.22%鋼筋抗拉ffsd(MPaa)280是否滿足:是跨中彎矩(KN-cm)3239777相對(duì)界限受受壓高度度0.5500受壓區(qū)高度度 (ccm)8.0是否滿足:是(三)剪力力鋼筋配配置（1）斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算 表4-6截面尺寸要要求驗(yàn)算算(第5.22.9條條2)抗剪承載力力驗(yàn)算(第5.22.100條2)混凝土強(qiáng)度度等級(jí) (MPPa)30混凝土軸心心抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ftd(MPaa)1.39剪力 (KKN)758.33

25、6剪力 (KKN)758.336抗剪上限(KN)1148.58抗剪下限(KN)357.221是否滿足:是是否滿足:否 若滿足,可不進(jìn)進(jìn)行斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算,僅需按按構(gòu)造要要求配置置箍筋。（2）剪力力圖的分分配混凝土與與箍筋共共同承擔(dān)擔(dān)的剪力力表4-7箍筋部分計(jì)算值的計(jì)算計(jì)算值距支座處的的箍筋（第第5.22.111條2）間距Sv(cm)14主筋通過支支座的配配筋率0.78%直徑(mmm)80.78雙肢Asvv(cm2)1.01混凝土強(qiáng)度度等級(jí)（MPa）30箍筋的配筋筋率0.34%8.96箍筋抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值（MPa）195609.228從表4-77計(jì)算知知道，已已證明必必須配置置斜筋承

26、承擔(dān)剪力力。 繪制剪剪力包絡(luò)絡(luò)圖h中線h中線h/2 圖4-3計(jì)算剪力力及抗剪剪下限 表4-8主梁高跨比比0.0777混凝土軸心心抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ftd(MPaa)1.39控制剪力值值（KN）支點(diǎn)758.336截面有效高高度h0(cm)137.005跨中192.997主梁肋寬bb(cmm)30計(jì)算剪力值值（KN）43.544抗剪下限(KN)285.777714.882剪力區(qū)段段計(jì)算 表4-9區(qū)段計(jì)算尺度計(jì)算值按構(gòu)造配置置箍筋段段 (ccm)160.00截面凈高 (cmm)設(shè):，137.88彎筋段(ccm)567.55注：截截面下緣緣鋼筋保保護(hù)層；架立筋筋上緣保保護(hù)層；架立筋筋直徑（計(jì)計(jì)算時(shí)取取

27、外徑）；主拉筋筋延伸于于支座處處的直徑徑（計(jì)算算時(shí)取外外徑）；鋼筋外徑參參照如下下：螺紋鋼筋計(jì)算直徑（mm）16182022252832外徑（mmm）182022242730.534.5（3）彎起起筋截面面積計(jì)算算 表410斜筋項(xiàng)目第一排第二排第三排第四排第五排第六排前一排彎起起筋外徑徑（cm）0()3.45()3.45()3.45()3.45()3.45末端轉(zhuǎn)點(diǎn)距距支座距距離（cm），0134.335272.115409.995548.115685.995彎筋承擔(dān)剪剪力（KN）285.993251.447194.113115.66415.477一排彎起筋筋截面積積（mm2）可取結(jié)構(gòu)重重要性系系數(shù)1925.541693.491307.34778.778104.22