苯甲苯板式精餾塔設(shè)計(jì)

HexiUniversity原理課程設(shè)計(jì)目院業(yè)號(hào)名

題學(xué)專學(xué)姓目院業(yè)號(hào)名

題學(xué)專學(xué)姓苯-甲苯板式精微塔設(shè)計(jì)

化學(xué)化工學(xué)院化學(xué)工程與工藝20142100152016年11月22日化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)題目苯-甲苯分離板式精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件.設(shè)計(jì)任務(wù)生產(chǎn)能力(進(jìn)料量) 6萬 噸/年操作周期每年300天，每天24小時(shí)運(yùn)行進(jìn)料組成 含甲苯40% (質(zhì)量分率，下同)塔頂產(chǎn)品組成 甲苯含量低于2%塔底產(chǎn)品組成 甲苯含量高于99.5%.操作條件操作壓力 常壓 進(jìn)料熱狀態(tài) 自選 塔底加熱蒸汽壓力 0.5MPa(表壓)單板壓降 00.7kPa .設(shè)備型式 篩板或浮閥塔板 .廠址 張擅 三、設(shè)計(jì)內(nèi)容.設(shè)計(jì)方案的選擇及流程說明.塔的工藝計(jì)算.主要設(shè)備工藝尺寸設(shè)計(jì)(1)塔徑、塔高及塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定(2)塔板的流體力學(xué)校核(3)塔板的負(fù)荷性能圖(4)總塔高、總壓降及接管尺寸的確定.輔助設(shè)備選型與計(jì)算：再沸器、冷凝器.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總.工藝流程圖及精儲(chǔ)塔設(shè)備條件圖.設(shè)計(jì)評(píng)述目錄TOC\o"1-5"\h\z.緒論 1..精微原理及其在化工生產(chǎn)上的應(yīng)用 1.塔設(shè)備簡(jiǎn)介 1..設(shè)計(jì)要求 2..精儲(chǔ)操作對(duì)塔設(shè)備的要求 2.常用板式塔類型及本設(shè)計(jì)的選型 3篩板塔 3.工藝條件的確定和說明 3確定設(shè)計(jì)方案的原則 5.物料流程簡(jiǎn)圖 6..精儲(chǔ)塔的物料衡算 .6.原料液進(jìn)料量、塔頂、塔底摩爾分率 6物料衡算 7..塔板計(jì)算 7..理論塔板數(shù)求取 7.全塔效率計(jì)算 9.實(shí)際塔板數(shù)計(jì)算 1.0有效塔高計(jì)算 1.0.精儲(chǔ)塔有關(guān)工藝及物性數(shù)據(jù)計(jì)算 1.0操作壓力的計(jì)算 1.0平均密度的計(jì)算 1.1氣相平均密度的計(jì)算 1.1液相平均密度的計(jì)算 1.1液體表面張力的計(jì)算 12液相平均粘度的計(jì)算 12氣液負(fù)荷計(jì)算 1.3塔徑的計(jì)算 13塔板主要工藝尺寸計(jì)算 15溢流裝置計(jì)算 1.5塔板布置 1.7.篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算、單板壓降 1.8精微段篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算和單板壓降 .18提儲(chǔ)段篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算和單板壓降 20塔板負(fù)荷性能圖 22精微段塔板負(fù)荷性能圖 22提微段篩板負(fù)荷性能圖 25設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果總結(jié) 28.精儲(chǔ)塔附件設(shè)計(jì) .30接管 30筒體與封頭 31除沫器 32裙座 32人孔 33塔體總高度設(shè)計(jì) 33塔的頂部空間高度 33塔體高度 33附屬設(shè)備設(shè)計(jì) 33冷凝器的選擇 33再沸器的選擇 34.總結(jié) 35考文獻(xiàn) 36謝 37苯-甲苯分離板式精儲(chǔ)塔工藝設(shè)計(jì)盧婷摘要：本設(shè)計(jì)采用篩板塔分離苯甲苯混合物，通過圖解理論板法計(jì)算得出理論板數(shù)為16塊，回流比為1.96,算出塔板效率0.6,實(shí)際板數(shù)為26.3塊，進(jìn)料位置為第16塊，在篩板塔主要工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算中得出， 塔徑為1.6米，塔高17.9米，每層篩孔數(shù)目為216。通過篩板塔的流體力學(xué)驗(yàn)算，證明各指標(biāo)數(shù)據(jù)均符合標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)還對(duì)精儲(chǔ)塔的輔助設(shè)備進(jìn)行了選型計(jì)算。關(guān)鍵詞：苯，甲苯，精儲(chǔ)，篩板塔.緒論精儲(chǔ)原理及其在化工生產(chǎn)上的應(yīng)用化工生產(chǎn)常需進(jìn)行二元液相混合物的分離以達(dá)到提純或回收有用組分的目的， 精儲(chǔ)是利用液體混合物中各組分揮發(fā)度的不同并借助于多次部分汽化和多次部分冷凝達(dá)到輕重組分分離目的的方法。廣泛應(yīng)用于煉油、化工、輕工等領(lǐng)域。蒸儲(chǔ)的理論依據(jù)是利用溶液中各組分蒸汽壓的差異， 即各組分在相同的壓力、溫度下，其揮發(fā)性能不同（或沸點(diǎn)不同）來實(shí)現(xiàn)分離目的。以本設(shè)計(jì)所選取的苯-甲苯體系為例，加熱苯（沸點(diǎn)80.1C）和甲苯（沸點(diǎn)110.6C）的混合物時(shí)，由于苯的沸點(diǎn)較低（即揮發(fā)度較高）。所以苯易從液相中汽化出來。若將汽化的蒸汽全部冷凝，即可得到苯組成高于原料的產(chǎn)品，依此進(jìn)行多次汽化及冷凝過程，即可將苯和甲苯分離。經(jīng)過多次部分汽化部分冷凝，最終在汽相中得到較純的易揮發(fā)組分，而在液相中得到較純的難揮發(fā)組分。塔設(shè)備簡(jiǎn)介塔設(shè)備是煉油、化工、石油化工等生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用的氣液傳質(zhì)設(shè)備。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸件的結(jié)構(gòu)型式，可分為板式塔和填料塔兩大類。板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)量塔板，氣體以鼓泡或噴射形式穿過板上液層進(jìn)行質(zhì)、 熱傳遞，氣液相組成成階梯變化，屬逐級(jí)接觸逆流操作過程。填料塔內(nèi)有定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流而上（也有并流向下者）與液相接觸進(jìn)行質(zhì)、熱傳遞，氣相組成沿塔高連續(xù)變化，屬微分接觸操作過程。工業(yè)上對(duì)塔設(shè)備的主要要求：（1）生產(chǎn)能力大;（2）傳質(zhì)、傳熱效率高；（3）氣流的摩擦阻力小；（4）操作穩(wěn)定，適應(yīng)性強(qiáng)，操作彈性大；（5）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材料消耗少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。此外還要求不易堵塞、耐腐蝕等。實(shí)際上，任何塔設(shè)備都難以滿足上述所有要求，因此，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)塔型特點(diǎn)、物系性質(zhì)、生產(chǎn)工藝條件、操作方式、設(shè)備投資、操作與維修費(fèi)用等技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)以及設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)等因素，依矛盾的主次，綜合考慮，選擇適宜的塔型。在化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收，解吸，精儲(chǔ)，萃取等單元操作中，氣液傳質(zhì)設(shè)備必不可少。塔設(shè)備就是使氣液成兩相通過緊密接觸達(dá)到相際傳質(zhì)和傳熱目的的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一'o設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)條件：體系：苯-甲苯體系已知：進(jìn)料量F=60000噸/年操作周期7200小時(shí)/年進(jìn)料組成：甲苯40%（質(zhì)量分率，下同）塔頂產(chǎn)品組成甲苯含量低于2%塔底產(chǎn)品組成甲苯含量高于99.5%操作條件：塔頂壓強(qiáng)為常壓（表壓）進(jìn)料熱狀況為泡點(diǎn)進(jìn)料加熱蒸汽為飽和水蒸汽（0.5MPa表壓）單板壓降小于0.7MPa冷公用工程為循環(huán)水20C-40C設(shè)備形式：篩板式精儲(chǔ)塔廠址：張掖精儲(chǔ)操作對(duì)塔設(shè)備的要求工業(yè)上對(duì)塔設(shè)備的主要要求：（1）生產(chǎn)能力大；（2）傳質(zhì)、傳熱效率高；（3）氣流的摩擦阻力小；（4）操作穩(wěn)定，適應(yīng)性強(qiáng)，操作彈性大；（5）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材料消耗少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。此外還要求不易堵塞、耐腐蝕等。常用板式塔類型及本設(shè)計(jì)的選型塔設(shè)備大致可以分為兩類，一類是有降液管的塔板，如泡罩、浮閥、篩板、導(dǎo)向篩板、舌形、S形、多降液管塔板等；另一類是無降液管塔板，如傳流式篩板（柵板）、穿流式波紋板等。工業(yè)上應(yīng)用較多的是有降液管的浮閥、篩板和泡罩塔板等。板式塔是化工生產(chǎn)中廣泛采用的一種傳質(zhì)設(shè)備， 板式塔的塔盤結(jié)構(gòu)是決定塔特性的關(guān)鍵，常用塔板有泡罩形、浮閥形、篩板形、舌形及浮動(dòng)噴射形等。對(duì)于苯-甲苯體系，本設(shè)計(jì)選用篩板塔。篩板塔篩板塔板簡(jiǎn)稱篩板，結(jié)構(gòu)持點(diǎn)為塔板上開有許多均勻的小孔。根據(jù)孔徑的大小，分為小孔徑篩板（孔徑為3—8mm）和大孔徑篩板（孔徑為10—25mm）兩類。工業(yè)應(yīng)用小以小孔徑篩板為主，大孔徑篩板多用于某些特殊場(chǎng)合（如分離粘度大、易結(jié)焦的物系）0篩板的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低；板上液面落差小，氣體壓降低，生產(chǎn)能力較大；氣體分散均勻，傳質(zhì)效率較高。篩板塔和泡罩塔相比較具有下列特點(diǎn)：生產(chǎn)能力大于10.5%,板效率提高產(chǎn)量15%左右；而壓降可降低30%左右；另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，塔板的造價(jià)可減少40%左右；安裝容易，也便于清理檢修。近年來，由于設(shè)計(jì)和控制水平的不斷提高，可使篩板的操作非常精確，應(yīng)用日趨廣泛。（1）篩板塔設(shè)計(jì)是在有關(guān)工藝計(jì)算已完成的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。對(duì)于氣、液恒摩爾流的塔段，只需任選其中一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)，并可將該設(shè)計(jì)結(jié)果用于此塔段中。例如，全塔最上面一段塔段，通常選上面第一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)；全塔最下面一段塔段，通常下面一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)。這樣計(jì)算便于查取氣液相物性數(shù)據(jù)。（2）若不同塔段的塔板結(jié)構(gòu)差別不大，可考慮采用同一塔徑，若不同塔段塔板的篩孔數(shù)、空心距與篩孔直徑之比t/d?？赡苡胁町?。對(duì)篩孔少、塔徑大的塔段，為減少進(jìn)塔壁處液體短路”，可在近塔壁處設(shè)置擋板。只有當(dāng)不同塔段的塔徑相差較大時(shí)才考慮采用不同塔徑，即異徑塔。工藝條件的確定和說明（1）操作壓力塔內(nèi)操作壓力的選擇不僅牽涉到分離問題，而且與塔頂和塔底溫度的選取有關(guān)。

根據(jù)所處理的物料性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性來綜合考慮， 一般有下列原則：壓力增加可提高塔的處理能力，但會(huì)增加塔身的壁厚，導(dǎo)致設(shè)備費(fèi)用增加；壓力增加，組分間的相對(duì)揮發(fā)度降低，回流比或塔高增加，導(dǎo)致操作費(fèi)用或設(shè)備費(fèi)用增加。因此如果在常壓下操作時(shí)，塔頂蒸汽可以用普通冷卻水進(jìn)行冷卻，一般不采用加壓操作。操作壓力大于1.6MPa才能使普通冷卻水冷卻塔頂蒸汽時(shí)，應(yīng)對(duì)低壓、冷凍劑冷卻和高壓、冷卻水冷卻的方案進(jìn)行比較后，確定適宜的操作方式。考慮利用較高溫度的蒸汽冷凝熱，或可利用較低品位的冷源使蒸氣冷凝，且壓力提高后不致引起操作上的其他問題和設(shè)備費(fèi)用的增加，可以使用加壓操作。真空操作不僅需要增加真空設(shè)備的投資和操作費(fèi)用，而且由于真空下氣體體積增大，需要的塔徑增加，因此塔設(shè)備費(fèi)用增加。綜合考慮以上因素本設(shè)計(jì)采用常壓精儲(chǔ)。(2)進(jìn)料狀態(tài)精儲(chǔ)塔的進(jìn)料情況有五種：①冷進(jìn)料；②泡點(diǎn)進(jìn)料；③氣液混合進(jìn)料；④飽和蒸汽進(jìn)料；⑤過熱蒸汽進(jìn)料。為了便于分析，令q=(每公斤分子進(jìn)料液體變成飽和蒸所需熱量)/(每公斤分子進(jìn)料的汽化潛熱)從上式可以看出：冷進(jìn)料時(shí)q>1,泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)q=1,氣液混合進(jìn)料時(shí)0Vq<1,飽和蒸汽進(jìn)料時(shí)q=0,過熱蒸汽進(jìn)料時(shí)q<0。當(dāng)進(jìn)料狀況發(fā)生變化(回流比、塔頂儲(chǔ)出物的組成為規(guī)定值)時(shí)，q值也將發(fā)生變化，這直接影響到提儲(chǔ)段回流量的改變，從而使提儲(chǔ)段操作線方程式改變，進(jìn)料板的位置也隨之改變，q線位置的改變，將引起理論塔板數(shù)和精儲(chǔ)段、提儲(chǔ)段塔板數(shù)分配的改變。對(duì)于固定進(jìn)料狀況的某個(gè)塔來說，進(jìn)料狀況的改變，將會(huì)影響到產(chǎn)品質(zhì)量及損失情況的改變。(3)加熱方式精儲(chǔ)塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于苯-甲苯體系中，苯是輕組分由塔頂冷凝器冷凝得到，甲苯為重組分由塔底排出。所以本設(shè)計(jì)應(yīng)采用再沸器提供熱量，采用 85kpa壓力下加熱。(4)冷卻劑與出口溫度本設(shè)計(jì)中采用的冷卻劑為冷工程用水20-40C,易于操作條件的控制。40Co冷卻水出口溫度過高，則冷卻效果不佳；反之，如果溫度過低，冷卻水用量較大，40Co(5)回流比本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離苯、甲苯混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精儲(chǔ)流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料通過預(yù)熱加熱至泡點(diǎn)后送入精儲(chǔ)塔內(nèi)。塔頂上升爭(zhēng)氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。該物系屬難分離物質(zhì)，最小回流比較大，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。(6)熱能的利用精儲(chǔ)過程的熱效率很低，進(jìn)入再沸器的能量的95%以上被塔頂冷凝器中冷卻介質(zhì)帶走，僅約5%的能量被有效地利用。塔頂蒸汽可用作低溫系統(tǒng)的熱源，或通入廢熱鍋爐產(chǎn)生低壓蒸汽，供別處使用。在考慮充分利用熱能的同時(shí)，還應(yīng)考慮到所需增加設(shè)備的投資和由此給精儲(chǔ)操作帶來的影響。塔頂冷卻水的熱量，通過水介質(zhì)導(dǎo)出，可用周邊生活區(qū)的供暖。確定設(shè)計(jì)方案的原則總的原則是盡可能多地采用先進(jìn)的技術(shù)，使生產(chǎn)達(dá)到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低能耗的原則，具體考慮以下幾點(diǎn)。(1)滿足工藝和操作的要求所設(shè)計(jì)出來的流程和設(shè)備能保證得到質(zhì)量穩(wěn)定的產(chǎn)品。由于工業(yè)上原料的濃度、溫度經(jīng)常有變化，因此設(shè)計(jì)的流程與設(shè)備需要一定的操作彈性，可方便地進(jìn)行流量和傳熱量的調(diào)節(jié)。設(shè)置必需的儀表并安裝在適宜部位，以便能通過這些儀表來觀測(cè)和控制生產(chǎn)過程。(2)滿足經(jīng)濟(jì)上的要求要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備與基建的費(fèi)用，如合理利用塔頂和塔底的廢熱，既可節(jié)省蒸汽和冷卻介質(zhì)的消耗，也能節(jié)省電的消耗?；亓鞅葘?duì)操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用均有很大的影響，因此必須選擇合適的回流比。冷卻水的節(jié)省也對(duì)操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用有影響，減少冷卻水用量，操作費(fèi)用下降，但所需傳熱設(shè)備面積增加，設(shè)備費(fèi)用增加。因此，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)全面考慮，力求總費(fèi)用盡可能低一些。(3)保證生產(chǎn)安全生產(chǎn)中應(yīng)防止物料的泄露，生產(chǎn)和使用易燃物料車間的電器均應(yīng)為防爆產(chǎn)品。塔體大都安裝在室外，為能抵抗大自然的破壞，塔設(shè)備應(yīng)具有一定剛度和強(qiáng)度。物料流程簡(jiǎn)圖圖1圖1物料流程簡(jiǎn)圖.精儲(chǔ)塔的物料衡算原料液進(jìn)料量、塔頂、塔底摩爾分率進(jìn)料量：F=60000噸/年苯的摩爾質(zhì)量： Ma=78.11kg/kmol60/78.11甲苯的摩爾質(zhì)量：Mb=92.13kg/kmol60/78.11xF=— =0.639F60?78.11+40?92.13XdXd=98?78.11+2?92.13-0.9830.5/78.11Xw= =0.006W0.5?78.11+95.5?92.13原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量Mf=0.639X78.1(1-0.639)X92.13=83.17kg/kmolMd=0.983x78.1(+-0.983)乂92.13=78.348kg/kmolMW=0.006X78.1(+-0.006)X92.13=92.046kg/kmol物料衡算原料液處理：F=600000C?30OX24X85.1492.912kg/kmol總物料衡算：F=D+W=92.912kg/kmol苯物料衡算：0.639F=0.983D+0.006W聯(lián)立得： D=63.437lg?kmolW=34.475kg?kmol塔板計(jì)算理論塔板數(shù)求取(1)相對(duì)揮發(fā)度的求取表一苯甲苯的飽和蒸汽壓溫度80.1859095100105110.6PA101.33116.9135.5155.7179.2 204.2240.0Pb40.046.054.063.374.386.0101.33米用圖解法求理論塔板數(shù)??=101.33_:2.5325??=116.9_2.541340.0-46.04??=??=155.7_63.34204.2_2.4602.3744??=179.2_74.342.411886.04民="?????????=2.4631表二平衡線數(shù)據(jù)x0.1 0.20.30.40.50.60.7 0.80.9y0.2149 0.38120.51560.62160.71130.78710.8518 0.90790.9596(2)最小回流比的求取采用作圖法求最小回流比，自點(diǎn)e(0.6389,0.6355)［乍垂線ef,即為進(jìn)料線，q線該線與平衡線的交點(diǎn)為(0.6389,0.8127)yq=0.8127 5=0.6389故最小回流比Rmin=xD-yq?yq-xq=0.9799取操作回流比R=2Rmin=1.9598圖2理論塔板圖(3)精儲(chǔ)塔的氣液相負(fù)荷計(jì)算L=RD=1.9598乂63.437=124.3238kmol?hV=(R+1)D=(1.9598+1)X63.437=187.7608mol?hL=L+F=124.3238+92.912=217.2358kmol?hTOC\o"1-5"\h\z_I _ ___ _V=V=187.7608kmol?h(4)操作線方程的計(jì)算精微段：yn+1=—xn+2S^=0.6621Xn+0.3321n+1 R+1nR+1 n提儲(chǔ)段：y=-L+q^xm--Wx^=1.1886xm-0.0011m+1L+qF-WmL+qF-W m(5)理論板層數(shù)求取如圖所示，總理論板層數(shù)為16塊（包括再沸器）進(jìn)料板在第7塊

全塔效率計(jì)算(1)溫度的計(jì)算由內(nèi)差法計(jì)算得：87.63-88.88 tF-87.63F=87.887CD=80.3675cWF=87.887CD=80.3675cW=110.17CF0.65-0.6 0.639-0.65*_80.21-80.66_tD-80.21tD=0.99-097=0.983-0.99_110.56-109.91_tW-110.56tW 0-0.01 0.006-0精微段平均溫度：t1=tF+tD?2=84.127C提儲(chǔ)段平均溫度：t2=tF+tW?2=99.029C(2)平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算精微段平均溫度：t1=84.127C液相組成X1：833.3382.25?0.850.9=84.127-83.33/x1-0.85x1=0.8131氣相組成y1:833.33-82.25?0.936-0.959=84.127-83.33/??-0.936 y1=0.8190ML1=0.8131X78.11+(1-0.8131) X92.13=8g?303olMV1=0.9190X78.11+(1-0.9190) X92.13=7kg.2456ol提儲(chǔ)段平均溫度：t1二99.027C液相組成X2：100.75-98.84?0.2-0.25=99.029-100.75/y1-0.85 x2=0.2450氣相組成y2：100.75-98.84?0.37-0.44=100.75-98.84/??-0.37 y2=0.435ML2=0.2450X78.11+(1-0.2450)X92.13=蠅?9molMV2=0.4351X78.11+(1-0.4351)X92.13=8g.02^ol(3)平均粘度計(jì)算查表得：年=0.2971mPa?s 甲苯=0.3013mPa?s蛛二0.2576mPa?s 甲苯=0.0313mPa?s精微段:1=0.2971X0.8131+0.03131-0.8131)=0.2979mPa?s提儲(chǔ)段：丹=0.2576X0.245+0.0313(K0.245)=0.0867mPa?s由平均粘度公式計(jì)算得：仙=0.639X0.2979+0.361乂0.0867=0.222mP(4)相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算精微段：xA=0.8131yA=0.919 得xB=0.1869yB=0.081yAxB0.919x0.1869一■=0.8131X0.0—6079提儲(chǔ)段：xA=0.2450yA=0.4351 得xB=0.7550yB=0.5649產(chǎn)絲=0.4351X0.7當(dāng)

yBxA0.5649X0.245根據(jù)奧康奈爾公式計(jì)算全塔效率ET=0.49(a?0.245=0.57實(shí)際塔板數(shù)計(jì)算精微段：N精=620.57=10.映提儲(chǔ)段：N提=920.57=15.縱Np=10.5+15.8=26硼有效塔高計(jì)算精微段：Z精=（N精-1）Ht=9.5X0.4=3.8m提儲(chǔ)段：Z提=（N提-1）Ht=14.8X0.4=5.92m在開兩個(gè)個(gè)人孔，其高度為0.8m,故有效高度為：Z=0.8+0.8+3.8+5.92=11.32m.精儲(chǔ)塔有關(guān)工藝及物性數(shù)據(jù)計(jì)算操作壓力的計(jì)算單板壓降：2P=0.7kpa塔頂操作壓力：PD=85kpa進(jìn)料板壓力：Pm=85+0.7X12=93.4kpa塔底壓力：Pw=93.4+0.7x13=102.5kpa精微段平土§壓力：Pm=(85+93.4)?2=89.2kpa提儲(chǔ)段平土勻壓力:Pm=(102.5+93.4)?2=97.95kpa平均密度的計(jì)算氣相平均密度的計(jì)算由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算得：精儲(chǔ)段：q.=PMM"=2.379kg/m3vm RTm提儲(chǔ)段：pVm=PM誓=2.723kg/m3m RTm液相平均密度的計(jì)算液相平均密度依下式計(jì)算：1aA aB——=——十——(m(A 任B塔頂液相的平均密度：tD=80.3675c查得：%=814.574kg?m3 B=809.642(kg?m3pLDm=814.332kg?m3進(jìn)料板液相的平均密度：tF=87.887C查得：%=806.125kg?m3 B=802.234kg?m3PLFm=804.505kg?m3精儲(chǔ)段液相平均密度：pLm=809.419kg/m3塔底的液相平均密度：tW=110.17C查得：以=780.492kg?m3 b=779&8kg?m3(wm=780.031kg?m3提儲(chǔ)段的液相平均密度:pLm=792.268kg/m3液體表面張力的計(jì)算液體表面張力依下式計(jì)算：n0Lm-匯xi4i=1塔頂液相表面張力：tD=80.3675c查得：(A=21.226mN?m B=21.650mN?moLDm=0.983X21.22G+-0.983)乂21.650=21.233nN?m進(jìn)料板液相表面張力：tF=87.887C 查得：6=20.316mN?mB=20.822mN?moLFm=0.639X20.3161-0.639)乂20.822=20.499mN?m精儲(chǔ)段液相平均表面張力：CLm=20.866mN?m塔底液相表面張力：tW=110.17C 查得：％=17.650mN?mB=18.397mN?moLWm=0.006X17.65Q+-0.006)乂18.397=18.398iN?m提儲(chǔ)段液相平均表面張力：dm=19.446mN?m液相平均粘度的計(jì)算精儲(chǔ)段平均溫度：t1=84.127C查得：以=0.2971mPa?sB=0.3013mPa?s精儲(chǔ)段平均粘度：生m=0.2971X0.8131+0.30131-0.8131)=0.2979mPa?s提儲(chǔ)段平均溫度：t2=99.029C 查得：以=0.2576mPa?s B=0.0313mPa?s提儲(chǔ)段平均粘度：pLm=0.2579X0.245+0.03131-0.245)=0.0867mPa?s

氣液負(fù)荷計(jì)算精微段：Vs=VMVm?3600?m=1.73(m3/s)LS=LMLm?3600q_m=0.0035(m3/s)提儲(chǔ)段：Vs=VMvm?3600(Vm=1.64(m3/s)LS=LMLm?3600&m=0.0067(m3/s)塔徑的計(jì)算板間距Ht的選定很重要，它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、塔的操作彈性，以及塔的安裝，檢修等都有關(guān)?？蓞⒄障卤硭窘?jīng)驗(yàn)關(guān)系選取。表三板間距與塔徑關(guān)系塔徑mm0.3—0.50.5—0.80.8-1.61.6—2.42.4—4.0板間距mm200-300250—350300-450350—450400-600①精儲(chǔ)段初選板間距Ht=0.4,取板層上精液高度hL=0.06mHT-hL=0.4-0.06=0.34m(Vs)(力0.5_0.0035 809.42(Vs)(力am小尾-C,75mBB&SSSlii&ii：!!!霆鰥黜黜!查史密斯關(guān)聯(lián)圖可得:ew。,02QM仇Q4 o.oeO.OUQAO 030O.jQa40 a60<UM圖3史密斯關(guān)聯(lián)圖=(1.73)X(2.379) =0.037am小尾-C,75mBB&SSSlii&ii：!!!霆鰥黜黜!查史密斯關(guān)聯(lián)圖可得:ew。,02QM仇Q4 o.oeO.OUQAO 030O.jQa40 a60<UM圖3史密斯關(guān)聯(lián)圖??0=0.07220.8660.2(TC=C20.8660.2(TC=C20(品UmaxnCMC1」)=0.070火V792.27c”c)=1.19m/s2.723，C=C20(20)=09072X-20-)=0.073/q-V /809.42Umax=C，(^^)=0.073My^9)=1.345m/s取安全系數(shù)為0.7(0.6?0.8)4Vs / 4X1.73d=M(__)=^3.14x0.7Xi.3=5.53m按照標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為1.6m橫截面積：AT=0.785D2=2.01m2則空塔氣速為：u=*0.86m/s②提儲(chǔ)段初選板間距HT=0.40m,板層上精液高度hL=0.06mHT-hL=0.4-0.06=0.34m0.5_0.0067 792.270.5_=(1.64)X(2.723)=0.070查史密斯關(guān)聯(lián)圖得:C20=0.0700.2=0.070^19446) =0.07020/取安全系數(shù)為0.7(0.6?0.8)4Vs/ 4X1.64D?-)".14X0.7X?.=$.58m按照標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為1.6m橫截面積：AT=0.785D2=2.01m2則空塔氣速為：u=AS=0.82m/s根據(jù)塔徑的選擇規(guī)定，相差較大的兩個(gè)塔徑中，選較大的，因此設(shè)計(jì)中塔徑取1.6m.

塔板主要工藝尺寸計(jì)算溢流裝置計(jì)算①精儲(chǔ)段因塔徑D=1.6m,可選用單溢流弓形降液管，采用平行受液盤。對(duì)精儲(chǔ)段各項(xiàng)計(jì)算如下：溢流堰長(zhǎng)lw：?jiǎn)我缌鲄^(qū)lw=(0.6?0.8)D,取堰長(zhǎng)lw=0.60D=0.96m出口堰高h(yuǎn)w：hwhw=h「how9催=0.6D1.69催=0.6D1.6Lh0.0036義3600親 7^=14.35iW 0.962.5查液流收縮系數(shù)計(jì)算圖:E=1.04h=2^e(Ltowh=2^e(Ltow1000(lw232.84 x100020.0036X36001.04(X——--)=0.017m0.96 )hw=hL-how=0.06-0.017=0.043m降液管的寬度Wd和Af叱蜉=0.6D1.6查弓形降液管的寬度與面積圖圖4弓形降液管的寬度與面積圖圖4弓形降液管的寬度與面積圖AfAf___Af=0.056得：*.124Wd=0.124D=0.124X1.6=0.198mAf=0.056AT=0.056^314義1.6=0.113m24液體在降液管中停留的時(shí)間3600ATH液體在降液管中停留的時(shí)間3600ATHT3600X0.113X0.49 T—T= =12.56>5sLh降液管底隙高度h00.0036X3600符合要求)取液體在降液管底部流過的速度u0=0.15m/sh0=Lh0=Lh0.0036義3600 =0.025m3600lwU03600X0.15X0.96hw-h0=0.043-0.025=0.018m>0.006m滿足條件，故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理受液盤:采用平行受液盤，不設(shè)進(jìn)堰口，深度為60mm②提儲(chǔ)段溢流堰長(zhǎng)lw：?jiǎn)我缌鲄^(qū)lw=(0.6?0.8)D,取堰長(zhǎng)lw=0.60D=0.96m出口堰高h(yuǎn)w:hw=hL-how9鬻=。.6D1.6L9鬻=。.6D1.6Lh0.0036X3600iW5 0.962.5=14.35查液流收縮系數(shù)計(jì)算圖:圖5圖5液流收縮系數(shù)計(jì)算圖E=1.042 2h=當(dāng)

ow1000（￥=^x1.04嚴(yán)0黑36h=當(dāng)

ow1000lw， 1000 0.96 ）hw=hL-how=0.06-0.017=0.043m降液管的寬度Wd和Af查得：E24Af___AT=0.056Wd=0.124D=0.124X1.6=0.198mAf=0.056AT=0.056>344X1.6=0.113m2液體在降液管中停留的時(shí)間：3600AtHt3600X0.113X0.4 …9= TT= =5.26>5s 符合要求）Lh0.0086 3600降液管底隙高度h0取液體在降液管底部流過的速度U0=0.07m/sLh0.0036X3600

h0= =————— =0.02m03600lwu03600X0.07X0.96hw-h0=0.043-0.02=0.023m>0.006m滿足條件，故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理受液盤:采用平行受液盤，不設(shè)進(jìn)堰口，深度為60mm塔板布置塔板的分塊因?yàn)镈>1200mm,故，塔板采用分塊式，對(duì)精儲(chǔ)段取邊緣寬度由于小塔邊緣寬度取30mm-50mm.所以，Wc=0.04m安定區(qū)寬度由于D=1.6m>1.5m,故，Ws=80-110mm取Ws=0.08ms開孔區(qū)面積Aa=2[xVR2-x2+喘sin-1x]

180RD1.6R=2-WC=y-0.04=0.761.6Aa=2X[0.682/.761.6Aa=2X[0.682/.762-0.6822+3.14X0.-26-tt—sin18010.682訴]=1.095x=--(Wd+Ws)=y-0.118=0.682篩孔數(shù)n與開孔率本例處理苯甲苯混合物，無腐蝕性，可算用k3mm碳鋼板，取篩板直徑d0=5mm,篩孔按正三角形排列，取孔中心距t=3x5=15mmnJ1：'—=5621個(gè)圖6圖6篩孔的正三角形排列A0=0.9077(4)=0.101Aa d。每層板上的開孔面積為篩孔氣速每層板上的開孔面積為篩孔氣速A0=?Aa=0.111m2VS1.64

u0=—= =14.77m/s0A00.111.篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算、單板壓降精微段篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算和單板壓降(1)干板阻力hc計(jì)算

圖7干篩孔流量系數(shù)圖查干篩孔流量系數(shù)圖可得：Co=0.841 (3U0甘Kg1 圖7干篩孔流量系數(shù)圖查干篩孔流量系數(shù)圖可得：Co=0.841 (3U0甘Kg1 2.379 11.552 X X( )29.81809.42v0.84)=0.028m(液柱)(2)氣體通過液層的阻力h1計(jì)算Vsu= aAT-Afh1=B11.73 =0.9m/s2.01-0.113 1 1F0=U0,&m=0.9>^2.379=1.388[kg2?(s?m)]查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖得:圖8充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖B=0.62故h1=H=0.62X0.06=0.0372m液柱)(3)液體表面張力的阻力計(jì)算4K.4X0.020866 …、h「苗=809.419X9.81X0.00即2102m(液柱)氣體通過每層塔板的液柱高度hphp=hc+h1+h『0.028+0.0372+0.002102=0.067m儂柱)氣體通過每層塔板的壓降?Pp=hp&g=0.067x809.419x9.81=532.0Pa<0.7kPa(4)液面落差

對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計(jì)的塔徑和液流量均不大，故忽略液面落差的影響.(5)溢流液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度Hd應(yīng)服從下式:H產(chǎn)(f+hw)TMHd=hp+hL+hdhd=0.153(uo)2=0.003mHd=0.067+0.06+0.003=0.13m苯甲苯屬于一般物系，??？=0.5則?(HT+hw)=05*0.4+0.043)=0.222m(液柱)>Hd所以設(shè)計(jì)中不會(huì)出現(xiàn)液泛現(xiàn)象(6)霧沫夾帶5.7X10-3???(6)霧沫夾帶5.7X10-3???=???3.2???cccLC) =0.0104????/kg氣<0.1????/kg氣???-2.5???故，霧沫夾帶在允許范圍之內(nèi)(7)漏液對(duì)于篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由以下公式計(jì)算:U0min=4.4C0v(0.0056+0.13hL-hff)q_?%=7.2m?su0=14.77>u0min=7.2m/s穩(wěn)定系數(shù)K=u0uK=u0u0min故，在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液現(xiàn)象14.77■yy=2.05>1.64.2提微段篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算和單板壓降1)干板阻力hc計(jì)算5=5=1.67 查篩板塔氣液負(fù)荷因子曲線圖&3查圖可得：C0=0.84人=；聲?(u°)2=？VT?i<:l^23^1155)=0.033m(液柱)

c2gpLCo 2X9.81792.27 0.847(2)氣體通過液層的阻力hi計(jì)算ua=VS-= 1.64 =0.86m/saAT-Af2.01-0.113Fo=UoV^7=O.86K2T23=1.42[kg2?(s?n2)]B=0.60故％=Bh=0.60x0.06=0.036m液柱)(3)液體表面張力的阻力計(jì)算4K. 4X0.019446 …3=碰=792.27*9.8"0.=0即2m(液柱)氣體通過每層塔板的液柱高度hphp=hc+h1+h=0.033+0.036+0.002=0.071m(t柱)氣體通過每層塔板的壓降?Pp=hpPLg=0.071X792.27X9.81=551.8Pa<0.7kPa(4)液面落差對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計(jì)的塔徑和液流量均不大，故忽略液面落差的影響.(5)溢流液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度 Hd應(yīng)服從下式：H產(chǎn)(%+hw)而Hd=hp+hL+hdhd=0.153(u0)2=0.0075m

Hd=0.071+0.06+0.0075=0.1385m苯甲苯屬于一般物系，??？=0.5則?(HT+hw)=05*0.4+0.043)=0.222m(液柱)>Hd所以設(shè)計(jì)中不會(huì)出現(xiàn)液泛現(xiàn)象(6)霧沫夾帶

5.7X ua ) =0.005kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣cl Ht-2.5hL故，霧沫夾帶在允許范圍之內(nèi)(7)漏液對(duì)于篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由以下公式計(jì)算:u0min=4.4C0v(0.0056+0.13h_-hff)q_?%=6.7m?sUo=11.55>Uomin=6.7m/s穩(wěn)定系數(shù)K=u0 11.55K=u0 11.55u0min 6.7故，在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液現(xiàn)象=1.7>1.64.4塔板負(fù)荷性能圖4.4.1精儲(chǔ)段塔板負(fù)荷性能圖(1)漏液線U0min=4.4C0v{0.0056+0.13(hw+how)-hJPL?Pv_V_Vsminu0min=-7A0hL=hw+how A0=?Aa， 2.84Lh2?3 0Sic0A0火-13?+做xE% ]-h》:代入數(shù)據(jù)整理得:Vs=0.52M.092+27.16lJ在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)？冽，計(jì)算得出？?？表四精微段漏液線數(shù)據(jù)LS/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01VS/(m3/s)0.940.950.9530.960.97根據(jù)以上數(shù)據(jù)，做出精儲(chǔ)段漏液線

(2)霧沫夾帶線以6V=0.1kg液/kg氣，為限5.7Xeua￡ev= ( )& HT-hf2.84 3600Lh2 2how= E( h)=0.86LS3ow1000'0.96) S2hf=2.5(hw+how)=0.108+2.2Ls32 2HT-hf=0.4-(0.108+2.2Ls3=0.292-2.2Ls3聯(lián)立解得：2VS=3.498-26.258LS3在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)？?,計(jì)算出？?=表五精微段霧沫夾帶數(shù)據(jù)LS/(m3/s) 0.0030.004 0.005 0.006 0.01VS/(m3/s) 3.3143.275 3.239 3.206 3.087根據(jù)以上數(shù)據(jù)做出霧沫夾帶線(3)液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上液層高度？???k0.006為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)22.84 3600Lh3 2h。一麗XL04^")=0.86"=0.006Ls,min=0.00058m3/s據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線(4)液相負(fù)荷上限線以9=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限ATATHT=4sLs,max=0.0113m3/S據(jù)此做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線

(5)液泛線由E=1.04 lw=0.96得22.84 3600Lh3 2(5)液泛線由E=1.04 lw=0.96得22.84 3600Lh3 2how=^X1.04(^)=0.86叱hc=0.05吟喀hi=?hw+hoW)=0.622=0.051?^X^-V^)=0.0126Vs2PL A0CJ S2⑷.043+0.86Ls3)=0.027+0.533Ls3已知h『0.002102m儆柱)2hp=hc+h1+h=0.0126Vs2+0.533Ls3+0.029102hd=0.153(二)=6.38Ls2

lwh0已知HT=0.4mhw=0.043m ?=0.5代入?(HT+hw)=hp+hw+how+hd2整理得:Vs2=8.35-110.56Ls3-506.34Ls2整理得:表六精微段液泛線數(shù)據(jù)在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)Ls,計(jì)算出VsLs/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01VS/(m3/s)6.055.565.114.682.17根據(jù)以上數(shù)據(jù)做出液泛線(6)精儲(chǔ)段篩板負(fù)荷性能圖:

7SV0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 0.0127SV0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 0.012Ls圖9精微段篩板負(fù)荷性能圖做出精根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷，可知精儲(chǔ)段操作點(diǎn)在正常的操作范圍內(nèi)。做出精儲(chǔ)段操作線OA,由圖可知,該篩板操作上限為霧沫夾帶控制，下限為漏液控制。儲(chǔ)段操作線OA,由圖可知,該篩板操作上限為霧沫夾帶控制，下限為漏液控制。由圖查得：Vs,min=0.95m3/sVs,max=3.2m3/s故操作彈性為:Vs,max QQVs,min3.334.4.2提儲(chǔ)段篩板負(fù)荷性能圖(1)漏液線U0min=4.4Cov{0.0056+0.13(hw+how)-hJpL?pv_V_Vsminu0min=-7―A0hL=hw+how A0=?Aa22.84Lh3

how=w00e(i7), 2.84Lh2?3 a“in"0A0，{0.0056+0.132而"七山:代入數(shù)據(jù)整理得:Vs=0.52>^2.67+23.276Ls2

在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)？粗，計(jì)算得出？私表七提儲(chǔ)段漏液線數(shù)據(jù)LS/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01VS/(m3/s)0.920.930.950.961.01根據(jù)以上數(shù)據(jù)，做出提儲(chǔ)段漏液線(2)霧沫夾帶線以？??=0.1????/kg氣，為限TOC\o"1-5"\h\z5.7Xeua段

eV= ( )L HT-hf2how'li^E(^600^)3=0.86LS2ow1000 0.96SVsua=;r^r=0.53VsaAT-Af s2hf=2.5(hw+how)=0.108+2.2LS32 2HT-hf=0.4-(0.108+2.2LS3)=0.292-2.2LS32VS=3.42-25.77LS3在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)吟計(jì)算出？?？表八提儲(chǔ)段霧沐夾帶線數(shù)據(jù)LS/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01VS/(m3/s)2.882.772.672.572.22根據(jù)以上數(shù)據(jù)做出霧沫夾帶線(3)液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上液層高度？????=0.006為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)22.84 3600Lh3 2how=SX1.04(%^6-)=0.86LS3=0.006Ls,min=0.00058m3/s據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線(4)液相負(fù)荷上限線以9=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限AtHt=5sLsLs,max=0.0094m3/s據(jù)此做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線(5)液泛線由E=1.04 lw=0.96得2how=2811.04涔50.8十ow1000 '0.96)ShR05吟瞪2=0.051/X(7Vs7)=0.0147VhR05吟瞪Pl A0c0h1=Rhw+how)=0.62⑷h1=Rhw+how)=0.62已知h『0.002m儂柱)2hp=hc+h1+h(r=0.0127Vs2+0.516Ls3+0.028hd=0.153(W)=7.97Ls2lwh0已知HT=0.4m hw=0.043m ?=0.5代入?(++hw)=hp+hw+how+hd2整理得： Vs2=10.24-93.6Ls3-542.18Ls2在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)？分計(jì)算出？?？表九提儲(chǔ)段液泛線數(shù)據(jù)Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01Vs/(m3/s)8.2887.8737.497.135.841根據(jù)以上數(shù)據(jù)做出液泛線(6)提儲(chǔ)段篩板負(fù)荷性能圖:0.000 0.002 0.0040.006 0.008 0.010Ls0.000 0.002 0.0040.006 0.008 0.010Ls圖10提微段篩板負(fù)荷性能圖根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷，可知提儲(chǔ)段操作點(diǎn)在正常的操作范圍內(nèi)。做出提儲(chǔ)段操作線OA,由圖可知，該篩板操作上限為霧沫夾帶控制，下限為漏液控制。由圖查得：V由圖查得：Vs,min=0.92m3/sV=2.3m3/ss,iIiax故操作彈性為:Vs,max_不必54.5設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果總結(jié)表十物料衡算結(jié)果CCCCccccCCCCCCXd10.983CCCCCCCCMDkg/kmol78.348CCCCDkmol/h63.437CCCCCCXf10.4096CCCCCCCCCMfkg/kmol83.170

CCCCFkmol/h92.912CCCCCCxW10.006CCCCCCCCMwkg/kmol92.046CCCCCCWkmol/h34.475表「一精儲(chǔ)塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計(jì)算結(jié)果CCCCccccccccCCCCCCpkPa0.530.55CCCCPmkPa89.297.95CCCCtmoC84.12799.092CCCCmmPas0.29790.0867CCCCCCCCMLmkg/kmol80.730388.6951CCCCCCCCMvmkg/kmol79.245686.0299CCCCCCLmkg/m3809.419792.268CCCCCCVmkg/m32.3792.723CCCCCCLmmN/m20.86619.446CCCCVs3m/s1.731.64CCCCLs~3m/s0.00350.0067表十二篩塔板工藝設(shè)計(jì)結(jié)果CCcccccccccclwm0.96

cchWm0.043cccccWm0.04cccccWm0.08ccccccch0m0.025（精）0.02（提）ccccctm0.015ccccc%10.1cccccZm11.32cccccNtc26.3ccDm1.6cccHtm0.4ccCCccccum/s0.86（精）0.82（提）cccc0.7ccccU0in/914.77ccccK2.055.精儲(chǔ)塔附件設(shè)計(jì)5.1接管(1)進(jìn)料管進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、 T形進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管，管徑計(jì)算如下：4VS一 .D=V取uF=1.6m/s =809.419kg?m3冗F Lp6X10Vs=3600X7200X809.4=0.0029m/SD=v42S_0^02=0.048m=48mm3.14義1.6則選擇進(jìn)料管推薦尺寸為？57X3.5mm(2)回流管采用直回流管，取uR=1.6m?s dR=/x0.00353.14乂1.60.053m查表??？57X3.5mm(3)塔釜出料管W34.475 。Vw=—="、ccc=0.044m3/swpL792.268d…=0.187m=187mm取uwd…=0.187m=187mm則選擇塔釜出料管推薦尺寸為？219X6mm(4)塔頂蒸汽出料管直管出氣，取出口氣速uw=20m?sD=^^~^.^=0.111m=111mm3.14X20查表取？133X4mm(5)塔釜進(jìn)氣管直管出氣，取出口氣速uw=20m?sD=V4X1.64=0.323m=323mm3.14X20查表取？356X10mm(6)法蘭由于常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平法蘭，有不同的公稱直徑,選用相應(yīng)大法蘭。①進(jìn)料管接管法蘭：PN6DN80HG5010②回流管接管法蘭：PN6DN80HG5010③塔釜出料管法蘭：PN6DN80HG5010④塔頂蒸汽管法蘭：PN6DN500HG5010⑤塔釜蒸汽進(jìn)氣法蘭：PN6DN500HG50105.2筒體與封頭(1)筒體1.05X6X16006=………c+0.2=4.68mm2X1250X0.9

壁厚選5mm,所用材質(zhì)為A3.(2)封頭封頭分為橢圓形封頭、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱直徑DN=1600mm,查得曲面高度hi=400mm,直邊高度％=40mm,內(nèi)表面積F封=2.98m2,容積V圭t=0.617m3.選用封頭DN1600X6,JB11545.3除沫器當(dāng)空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出現(xiàn)塔氣速火帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以及減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器常用除沫器有折流板式除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、質(zhì)量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。設(shè)計(jì)氣速選?。簎K'Ll—V，系數(shù)K'0.107

,v,0.107806.451.211.212.76(m/s)除沫器直徑：0.107806.451.211.212.76(m/s)除沫器直徑：D 4Vs.，u.45994 1.66(m)3.142.76選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型，規(guī)格：40?100,材料：不銹鋼絲(1GU8Ni9),絲網(wǎng)尺寸：圓絲?0.23。裙座塔底采用裙座支撐，裙座結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑＞800mm,故裙座壁厚取16mm。基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：Dbi=(1600+2X1后(0.2?0.4)乂10=1332mm基礎(chǔ)環(huán)外徑：Dbi=(1600+2X1斤(0.2?0.4)X10=1932mm圓整：Dbi=1400mm Dbi=2000mm；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮帶腐蝕裕量取18mm；考慮到再沸器，裙座高度取3m,地腳螺栓直徑選M30o人孔人孔是安裝或檢修人員進(jìn)出塔的唯一通道，人孔的設(shè)置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處板間距離大，且人孔設(shè)備過多會(huì)使制造時(shí)塔體的彎曲度難以達(dá)到要求。本塔共26塊塔板，需設(shè)兩個(gè)人孔，孔徑為。板間距為400mm,裙座上應(yīng)開兩個(gè)人孔，直徑為850mm。人孔伸入塔內(nèi)部應(yīng)與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需磨圓。人孔法蘭的密封面形及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同。塔體總高度設(shè)計(jì)塔的頂部空間高度塔的頂部空間高度指的是塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離， 取除沫器到第一塊板的距離為600mm,塔頂部空間高度為1200mm。塔體高度精微段：Z精=（N精-1）Ht=9.5X0.4=3.8m提儲(chǔ)段：Z提=（N提-1）Ht=14.8X0.4=5.92m塔底部空間高度：Hb=1.87m塔頂部空間高度：HD=1.2m封頭高度：H1=0.4m裙座高度：H2=3.0m開兩個(gè)人孔個(gè)人孔，其