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文檔簡介

.PAGE.鍋爐經(jīng)濟(jì)性簡化快速定量分析摘要:本文論述鍋爐運(yùn)行中排煙溫度、排煙氧量、飛灰可燃物含量、主汽流量、各級(jí)減溫水量對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響,同時(shí)通過計(jì)算定量其影響程度,以便對(duì)鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性快速做出評(píng)價(jià),指導(dǎo)鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。關(guān)鍵詞:鍋爐煤耗我公司1#機(jī)組330MW鍋爐為XX鍋爐股份有限公司生產(chǎn)的WGZ1112/17.5-3型亞臨界參數(shù)汽包爐。鍋爐采用自然循環(huán),單爐膛,雙通道低NOX軸向旋流式燃燒器,前后墻對(duì)沖布置,一次中間再熱,尾部雙煙道布置,煙氣擋板調(diào)溫,三分倉容克式空氣預(yù)熱器,刮板式出渣裝置,鋼構(gòu)架,全懸吊,平衡通風(fēng),全封閉島式布置。電廠鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行是一個(gè)急需得到重視的問題,這不僅牽扯企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益,而且在能源日益短缺的將來對(duì)節(jié)約能源,實(shí)現(xiàn)持續(xù)協(xié)調(diào)發(fā)展更具重大意義。我國煤炭60%以上消費(fèi)用在發(fā)電方面,節(jié)能降耗對(duì)電站鍋爐更是迫在眉睫。眾所周知,在煤粉鍋爐的熱損失當(dāng)中,排煙損失Q2是最大的一項(xiàng),一般占到7~8%左右,第二是機(jī)械不完全燃燒損失Q4占到1~2%左右,而化學(xué)不完全燃燒損失Q3、散熱損失Q5、灰渣物理顯熱損失Q6只占很少份額。所以在研究鍋爐經(jīng)濟(jì)性時(shí)我們應(yīng)重點(diǎn)控制Q2和Q4的損失量,而影響Q2的主要是排煙量〔用排煙氧量來標(biāo)志大小和排煙溫度,影響Q4的主要是飛灰可燃物含量,這三個(gè)指標(biāo)是我們研究鍋爐效率最應(yīng)注意的。另外,主蒸汽流量和各級(jí)減溫水量雖然不直接影響鍋爐效率,但對(duì)循環(huán)效率有很大影響,因?yàn)橹髌髁康脑黾邮惯M(jìn)入凝汽器的蒸汽量增加,從而使冷源損失增大。而減溫水量的增加使其在鍋爐內(nèi)加熱到額定參數(shù)需要的熱量增加,從而使機(jī)組的熱耗增大。所以這兩項(xiàng)也是我們?cè)阱仩t運(yùn)行時(shí)應(yīng)特別關(guān)注的指標(biāo)。至于主汽壓力、主汽溫度對(duì)經(jīng)濟(jì)性的影響是通過主汽流量來體現(xiàn),因?yàn)橹髌麎毫?、主汽溫度達(dá)不到要求時(shí),只有通過增加主汽流量來保證電負(fù)荷,所以對(duì)主汽量的分析實(shí)際已涵蓋了這些因素的影響。影響鍋爐效率的三個(gè)重要因素:排煙溫度、排煙氧量和飛灰可燃物含量我們分析這一問題的方法是先設(shè)定一個(gè)基準(zhǔn)工況,然后單獨(dú)變化一個(gè)影響因素,而其他數(shù)值保持不變,這時(shí)用軟件計(jì)算爐效,從而得出該因素與爐效的函數(shù)關(guān)系,再通過計(jì)算機(jī)作圖,進(jìn)一步確定其曲線方程,得出該因素對(duì)爐效和煤耗的影響數(shù)值。確定對(duì)煤耗影響時(shí)取爐效每下降1%,煤耗增加3g/kw.h〔這一結(jié)論可用公式b=123/ηg/kw.h基準(zhǔn)工況:根據(jù)熱工院1#爐燃燒調(diào)整和性能考核試驗(yàn)參數(shù),煤質(zhì)取設(shè)計(jì)煤種、參數(shù)取額定參數(shù)、飛灰含碳量取1%、空預(yù)器漏風(fēng)率取6%、計(jì)算爐效為93.35%,具體數(shù)值如下表:應(yīng)用基灰份%28.49應(yīng)用基水分%5.21低位發(fā)熱量kJ/kg20318電負(fù)荷MW330主汽流量t/h1024排煙溫度℃125送風(fēng)機(jī)入口溫度℃25爐膛出口過剩空氣系數(shù)1.25飛灰含碳量%1.0空預(yù)器漏風(fēng)率%6排煙氧量<折算>%5.8鍋爐效率%93.351.1保持其它參數(shù)不變,只改變排煙溫度計(jì)算鍋爐效率得到以下數(shù)據(jù):排煙溫度℃143148153158163168鍋爐爐效率%91.9691.6691.3591.0591.7591.45作圖并確定方程:可以看出:排煙溫度每上升5℃,爐效就下降0.30%,此時(shí)煤耗增加0.9g/kw.1.2恢復(fù)各數(shù)據(jù)到基準(zhǔn)值,改變排煙氧量計(jì)算爐效得到以下數(shù)據(jù):排煙氧量%4.85.35.86.36.87.3鍋爐爐效率%91.891.5891.3591.1190.8590.57作圖并確定方程:可以看出:排煙氧量每增大0.5%,爐效下降0.245%,折算影響煤耗0.745g/kw.h1.3恢復(fù)數(shù)據(jù)到基準(zhǔn)值,改變飛灰含碳量計(jì)算爐效得到以下數(shù)據(jù):飛灰含碳量%0.511.522.53鍋爐爐效率%91.5791.3591.1490.9390.6990.46作圖并確定方程:可以看出:飛灰含碳量每增加0.5%,爐效下降0.22%,煤耗增加0.66g/kw.h鍋爐側(cè)影響循環(huán)效率的兩個(gè)量:主汽流量和各級(jí)減溫水流量查H-S確定熱力系統(tǒng)相關(guān)點(diǎn)的焓值:項(xiàng)目壓力〔MPa溫度<℃>焓〔kJ/kg主蒸汽17.265403396再熱器出口3.2945403542過熱器減溫水22.52170731再熱器減溫水7.5170722給水18.1269.21178.41蒸汽流量和其它參數(shù)不變時(shí),確定主汽系統(tǒng)每增加10t/h噴水量時(shí)蒸汽在爐內(nèi)吸熱的增加值,也就是熱耗的增加值。無噴水時(shí)是給水被加熱到額定參數(shù),有噴水后等量給水被替代,所以熱耗的增加值為把減溫水加熱到過熱器出口額定參數(shù)的吸熱量與把等量給水加熱到額定參數(shù)的吸熱量的差值。即:ΔQ吸=[<H主汽-H減溫水>-〔H主汽-H給水]*D噴水量代入數(shù)據(jù)ΔQ吸=[〔3396-731-〔3396-1178.4]*10000=4474000kJ/h對(duì)以上數(shù)據(jù)除以標(biāo)準(zhǔn)煤的低位發(fā)熱量29400kj/kg折算為每小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)煤耗量,然后再除以每小時(shí)的電負(fù)荷算出對(duì)發(fā)電煤耗率的影響即:Δb=[<4474000/29400>*1000]/300000=0.507g/kw.h2其它參數(shù)不變時(shí),確定再熱汽每增加10T/H噴水量〔減溫水或事故噴水時(shí)蒸汽在爐內(nèi)吸熱的增加值,循環(huán)效率設(shè)為40%,吸熱量減去可利用部分即為熱耗的增加值。即:ΔQ吸=<H主汽-H減溫水>*D噴水量代入數(shù)據(jù)ΔQ吸=〔3542-722*〔1-40%*10000=16920000kJ/h折算出對(duì)發(fā)電煤耗率的影響為:Δb=[<16920000/29400>*1000]/300000=1.914g/kw.3在其它參數(shù)不變時(shí),當(dāng)主汽流量較設(shè)計(jì)增加10t/h時(shí),設(shè)定循環(huán)效率為40%,那么這10t/h蒸汽在循環(huán)中的熱量損失為其總焓值乘以循環(huán)效率,即:ΔQ=H主汽*ΔD*Η循環(huán)代入數(shù)據(jù):ΔQ=3396*10000*〔1-40%=20376000kJ/h折算出對(duì)發(fā)電煤耗率的影響為:Δb=[<20376000/29400>*1000]/300000=2.3g/kw.結(jié)論總結(jié)以上計(jì)算及分析數(shù)據(jù)得到鍋爐各重要指標(biāo)對(duì)煤耗的影響情況如下表:項(xiàng)目變化量煤耗增加值排煙溫度每上升50.9g/kw.排煙氧量每上升0.5%0.72g/kw.飛灰可燃物含量每上升0.5%0.66g/kw.主蒸汽減溫水每增加10t/h0.51g/kw.再熱器噴水每增加10t/h1.91g/kw.主蒸汽流量每增加10t/h2.3g所以,這些量在我們研究鍋爐效率時(shí)都要十分關(guān)注,在調(diào)節(jié)汽溫時(shí),應(yīng)盡量用燃燒調(diào)整的方法,如降低火焰中心、使用煙氣擋板或減少煙氣量的方法,而盡量避免用減溫水。再有要注意監(jiān)視主汽流量變化,常和設(shè)計(jì)值或相同爐

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