PPT《混凝土結構設計規(guī)范》修訂內(nèi)容之結構分析

5結構分分析條文說說明：：本章對對02版規(guī)范范的內(nèi)內(nèi)容作作了較較大的的變動動，豐豐富了了分析析模型型、彈彈性分分析、、彈塑塑性分分析、、塑性性極限限分析析等內(nèi)內(nèi)容，，增加加了間間接作作用分分析一一節(jié)。。彌補了了02版混凝凝土結結構設設計規(guī)規(guī)范中中結構構分析析內(nèi)容容的不不足。。所列列條款款基本本反映映了我我國混混凝土土結構構的設設計現(xiàn)現(xiàn)狀、、工程程經(jīng)驗驗和實實驗研研究等等方面面所取取得的的進展展，同同時也也參考考了國國外標標準規(guī)規(guī)范的的相關關內(nèi)容容。本規(guī)范范只列列入了了結構構分析析的基基本原原則和和各種種分析析方法法的應應用條條件。。各種種結構構分析析方法法的具具體內(nèi)內(nèi)容在在有關關標準準中有有更詳詳盡的的規(guī)定定，可可遵照照執(zhí)行行。5.1基本原原則5.1.1混凝土土結構構應進進行整整體作作用效效應分分析，，必要要時尚尚應對對結構構中受受力狀狀況特特殊的的部分分進行行更詳詳細的的分析析。條文說說明：：在所有有的情情況下下，設設計計計算、、驗收收前均均應對對結構構的整整體進進行分分析。。必要要時，，結構構中的的重要要部位位、形形狀突突變部部位以以及內(nèi)內(nèi)力和和變形形有異異常變變化的的部分分（例例如較較大孔孔洞周周圍、、節(jié)點點及其其附近近區(qū)域域、支支座和和集中中荷載載附近近等））應另另作更更詳細細的局局部分分析。對02規(guī)范5.1.1進行了了簡化化5.1.2當結構構在施施工和和使用用期的的不同同階段段有多多種受受力狀狀況時時應應分別別進行行結構構分析析，并并確定定其最最不利利的作作用效效應組組合。。對結構的兩兩種極限狀狀態(tài)進行結結構分析時時，應取用用相應的作作用組合。。條文說明：：結構在不同同的工作階階段，例如如結構的施施工期、檢檢修期和使使用期，預預制構件的的制作、運運輸和安裝裝階段等，，應確定其其可能的不不利作用效效應組合。。對于重要的的結構，應應考慮偶然然作用可能能帶來的嚴嚴重后果，，進行相應應的結構防防倒塌分析析。5.1.3結構分析的的模型應符符合下列要要求：1結構分析采采用的計算算簡圖、幾幾何尺寸、、計算參數(shù)數(shù)、邊界條條件以及結結構材料性性能指標等等應符合實實際情況，，并應有相相應的構造造措施；2結構上各種種作用的取取值與組合合、初始應應力和變形形狀況等，，應符合結結構的實際際狀況；3結構分析中中所采用的的各種近似似假定和簡簡化，應有有理論、試試驗依據(jù)或或經(jīng)工程實實踐驗證；；計算結果果的精度應應符合工程程設計的要要求。條文說明：：結構分析應應以結構的的實際工作作狀況和受受力條件為為依據(jù)。結結構分析的的結果應有有相應的構構造措施加加以保證。。例如，固固定端和剛剛節(jié)點的承承載能力和和對變形的的限制；塑塑性鉸的充充分轉(zhuǎn)動能能力；適筋筋截面的配配筋率或壓壓區(qū)相對高高度的限制制等對02規(guī)范5.1.3進行了整理理5.1.4結構分析應應符合下列列要求：1滿足力學平平衡條件；；2在不同程度度上符合變變形協(xié)調(diào)條條件，包括括節(jié)點和邊邊界的約束束條件；3采用合理的的材料本構構關系或構構件單元的的受力-變形關系。條文說明：：結構分析方方法均應符符合三類基基本方程，，即力學平平衡方程，，變形協(xié)調(diào)調(diào)（幾何））條件和本本構（物理理）關系。。其中平衡衡條件必須須滿足；變變形協(xié)調(diào)條條件應在不不同程度上上予以滿足足，本構關關系則需合合理的選用用。對02規(guī)范為本構構關系5.1.5結構分析時時，應根據(jù)據(jù)結構類型型、材料性性能和受力力特點等選選擇下列分分析方法：：1彈性分析方方法；（02規(guī)范是線彈彈性分析方方法）2塑性內(nèi)力重重分布分析析方法；3彈塑性分析析方法；（（新增）4塑性極限分分析方法；；5試驗分析方方法。（刪掉了02規(guī)范非線性性分析方法法）條文說明：：現(xiàn)有的結構構分析方法法可歸納為為五類。各各類方法的的主要特點點和應用范范圍如下：：1彈性分析方方法是最基基本和最成成熟的結構構分析方法法，也是其其他分析方方法的基礎礎和特例。。它適用于于分析一般般結構。大大部分混凝凝土結構的的設計均基基于此方法法。結構內(nèi)力的的彈性分析析和截面承承載力的極極限狀態(tài)設設計相結合合，實用上上簡易可行行。按此設設計的結構構，其承載載力一般偏偏于安全。。少數(shù)結構構因混凝土土開裂部分分的剛度減減小而發(fā)生生內(nèi)力重分分布，可能能影響其他他部分的開開裂和變形形狀況。考考慮到混凝凝土結構開開裂后剛度度的減小，，對梁、柱柱構件可分分別取用不不同的折減減剛度值，，且不再考考慮剛度隨隨作用效應應而變化。。在此基礎礎上，結構構的內(nèi)力和和變形仍可可采用彈性性方法進行行分析。2考慮塑性內(nèi)內(nèi)力重分布布的分析方方法設計超超靜定混凝凝土結構，，具有充分分發(fā)揮結構構潛力，節(jié)節(jié)約材料，，簡化設計計和方便施施工等優(yōu)點點。但應注注意到，結結構的變形形和裂縫可可能相應增增大。3彈塑性分析析方法以鋼鋼筋混凝土土的實際力力學性能為為依據(jù)，引引入相應的的本構關系系后，可進進行結構受受力全過程程的分析，，而且可以以較好地解解決各種體體型和受力力復雜結構構的分析問問題。但這這種分析方方法比較復復雜，計算算工作量大大，各種非非線性本構構關系尚不不夠完善和和統(tǒng)一，至至今應用范范圍仍然有有限。主要要用于重要要、復雜結結構工程的的分析和罕罕遇地震作作用下的結結構分析。。4塑性極限分分析方法又又稱塑性分分析法或極極限平衡法法。此法主主要用于周周邊有梁或或墻支承的的雙向板設設計。工程程設計和施施工實踐經(jīng)經(jīng)驗證明，，按此法進進行計算和和構造設計計簡便易行行，可以保保證結構的的安全。5對體型復雜雜或受力狀狀況特殊的的結構或其其部分，可可采用試驗驗方法對結結構的材料料性能、本本構關系、、作用效應應等進行實實測或模擬擬，為結構構分析或確確定設計參參數(shù)提供依依據(jù)。5.1.6結構分析所所采用的計計算軟件應應經(jīng)考核和和驗證，其其技術條件件應符合本本規(guī)范和國國家現(xiàn)行有有關標準的的要求。條文說明：：結構設計中中采用電算算分析日益益增多，商商業(yè)的和自自編的電算算程序都必必須保證其其運算的可可靠性。而而且每一項項電算的結結果都應作作必要的判判斷和校核核。本條保留內(nèi)內(nèi)容沒有變變化，刪掉掉了02規(guī)范對電算算結果進行行判斷和校校核的條文文內(nèi)容5.2分析模型5.2.1桿系結構宜按空空間體系進進行結構整整體分析，，并宜考慮慮構件的彎彎曲、軸向向、剪切和和扭轉(zhuǎn)等變變形對結構構內(nèi)力的影影響。當進行簡化化分析時，，應符合下下列規(guī)定：：1體形規(guī)則的的空間結構構，可沿柱柱列或墻軸軸線分解為為不同方向向的平面結結構分別進進行分析，，但應考慮慮平面結構構的空間協(xié)協(xié)同工作。。2構件的軸向向、剪切和和扭轉(zhuǎn)變形形對結構內(nèi)內(nèi)力分析影影響不大時時，可不予予考慮。刪除了02規(guī)范5.2.2條的3關于“結構構或桿件的的變形對其其內(nèi)力的二二階效應影影響不大時時，可不計計及”的內(nèi)內(nèi)容。增加的一節(jié)節(jié)5.2.2桿系結構的計算算簡圖宜按按下列方法法確定：1梁、柱等一一維構件的的軸線宜取為為控制截面面幾何中心心的連線，，墻、板等二二維構件的的中軸面宜宜取為控制制截面中心心線組成的的平面或曲曲面。2現(xiàn)澆結構和和裝配整體體式結構的的梁柱節(jié)點點、柱與基基礎連接處處等可作為為剛接；非非整體澆筑筑的次梁兩兩端及板跨跨兩端可作作為鉸接。。3梁、柱等桿桿件的計算算跨度或計計算高度可可按其兩端端支承長度度的中心距距或凈距確確定，并應應根據(jù)支承承節(jié)點的連連接剛度或或支承反力力的位置加加以修正；；4梁、柱等桿桿件間連接接部分的剛剛度遠大于于桿件中間間截面的剛剛度時，在在計算模型型中可作為為剛域處理理。條文說明：：計算圖形宜宜根據(jù)結構構的實際形形狀、構件件的受力和和變形狀況況、構件間間的連接和和支承條件件以及各種種構造措施施等，作合合理的簡化化。例如，支座座或柱底的的固定端應應有相應的的構造和配配筋作保證證；有地下下室的建筑筑底層柱、、其固定端端的位置還還取決于底底板（梁））的剛度；；節(jié)點連接接構造的整整體性決定定其剛接或或鉸接考慮慮等。當鋼鋼筋混凝土土梁柱構件件截面尺寸寸相對較大大時，梁柱柱交匯點會會形成相對對的剛性節(jié)節(jié)點區(qū)域。。鋼域尺寸寸的合理確確定，會在在一定程度度上影響結結構整體分分析的精度度。5.2.3進行結構構整體分分析時，，對于現(xiàn)現(xiàn)澆結構構或裝配配整體式式結構，，可假定定樓蓋在在其自身身平面內(nèi)內(nèi)為無限限剛性。。當樓蓋蓋開有較較大孔或或其局部部會產(chǎn)生生明顯的的平面內(nèi)內(nèi)變形時時，在結結構分析析中應考考慮其影影響。條文說明明：一般的建建筑結構構的樓層層大多數(shù)數(shù)為現(xiàn)澆澆鋼筋混混凝土樓樓板或有有現(xiàn)澆面面層的預預制裝配配式樓板板，可近近似假定定樓板在在其自身身平面內(nèi)內(nèi)為無限限剛性，，以減少少結構的的自由度度數(shù)，簡簡化結構構分析。。實踐證證明，采采用剛性性樓板假假定對大大多數(shù)建建筑結構構進行分分析，其其分析精精度都能能夠滿足足工程設設計的需需要。若若因結構構布置的的變化導導致樓板板面內(nèi)剛剛度削弱弱或不均均勻時，，結構分分析應考考慮樓板板面內(nèi)變變形的影影響。根根據(jù)樓面面結構的的具體體情況，，樓板面面內(nèi)變形形可按全全樓、部部分樓層層或部分分區(qū)域考考慮。5.2.4對現(xiàn)澆樓樓蓋和裝裝配整體體式樓蓋蓋，宜考考慮樓板板作為翼翼緣對梁梁剛度和和承載力力的影響響。梁受受壓區(qū)有有效翼緣緣計算寬寬度bf′可按表5.2.4所列情況況中的最最小值取取用；也也可采用用梁剛度度增大系系數(shù)法近近似考慮慮，剛度度增大系系數(shù)應根根據(jù)梁有有效翼緣緣尺寸與與梁截面面尺寸的的相對比比例確定定對02規(guī)范進行行了簡化化處理，，原來3項，現(xiàn)取取為1項注：1表中b為梁的腹腹板厚度度；2肋形梁在在梁跨內(nèi)內(nèi)設有間間距小于于縱肋間間距的橫橫肋時，，可不考考慮表中中情況3的規(guī)定；；3加腋的T形、I形和倒L形截面，，當受壓壓區(qū)加腋腋的高度度hh≥hf′且加腋的的長度bh≤3hh時，其翼翼緣計算算寬度可可按表中中情況3的規(guī)定分分別增加加2bh(T形、I形截面)和bh(倒L形截面)；4獨立梁受受壓區(qū)的的翼緣板板在荷載載作用下下經(jīng)驗算算沿縱肋肋方向可可能產(chǎn)生生裂縫時時，其計計算寬度度應取腹腹板寬度度b。條文說明明：現(xiàn)澆樓面面和裝配配整體式式樓面的的樓板作作為梁的的有效翼翼緣，與與梁一起起形成T形截面，，提高了了樓面板板的剛度度，結構構分析時時應予以以考慮。。當采用用梁剛度度放大系系數(shù)法時時，應考考慮各梁梁截面尺尺寸大小小的差異異，以及及各樓層層樓板厚厚度的差差異。采采用T形截面方方式考慮慮樓板的的剛度貢貢獻，相相對比較較合理。。5.2.5當?shù)鼗c與結構的的相互作作用對結結構的內(nèi)內(nèi)力和變變形有顯顯著影響響時，結結構分析析中宜考考慮地基基與結構構相互作作用的影影響。5.3彈性分析析5.3.1結構的彈彈性分析析方法可可用于正正常使用用極限狀狀態(tài)和承承載能力力極限狀狀態(tài)的作作用效應應分析。。5.3.2桿系結構中構構件的截截面剛度度可按下下列原則則確定：：1混凝土的的彈性模模量應按按本規(guī)范范表4.1.5采用；2截面慣性性矩可按按勻質(zhì)的的混凝土土全截面面計算；；3端部加腋腋的桿件件，應考考慮其截截面變化化對結構構分析的的影響；；4不同受力力狀態(tài)構構件的截截面剛度度，宜考考慮混凝凝土開裂裂、徐變變等因素素的影響響予以折折減。條文說明明：按構件全全截面計計算截面面慣性矩矩時，可可簡化考考慮，既既不計鋼鋼筋的換換算面積積，也不不扣除預預應力筋筋孔道等等的面積積。5.3.3混凝土結結構彈性性分析宜宜采用結結構力學學或彈性性力學等等分析方方法。體體形規(guī)則則的結構構，可根根據(jù)作用用的種類類和特性性，采用用適當?shù)牡暮喕址治龇椒ǚā?.3.4當結構的的二階效效應可能能使作用用效應顯顯著增大大時，在在結構分分析中應應考慮二二階效應應的不利利影響。?；炷两Y結構的重重力二階階效應可可采用有有限元分分析方法法計算也也可采用用本規(guī)范范附錄B的簡化方方法。當當采用有有限元分分析方法法時，宜宜考慮混混凝土構構件開裂裂對構件件剛度降降低的影影響。條文說明明：建筑結構構的二階階效應包包括重力力二階效效應（P—Δ效應）和和受壓構構件的撓撓曲效應應（P—δ效應）兩兩部分。。嚴格地地講，應應考慮P—Δ效應和P—δ效應進行行結構分分析，應應考慮材材料的非非線性和和裂縫、、構件的的曲率和和層間側(cè)側(cè)移、荷荷載的持持續(xù)作用用、混凝凝土的收收縮和徐徐變等因因素。但但要實現(xiàn)現(xiàn)這樣的的分析，，在目前前條件下下還有困困難，工工程分析析中一般般都采用用簡化的的分析方方法。重重力二階階效應計計算屬于于結構整整體層面面的問題題，一般般在結構構整體分分析中考考慮，本本條給出出了兩種種計算方方法：有有限元法法和增大大系數(shù)法法。受壓壓構件的的撓曲效效應計算算屬于構構件層面面的問題題，一般般在構件件設計時時考慮，，詳見本本規(guī)范第第6.2節(jié)。5.4塑性內(nèi)力力重分布布分析5.4.1混凝土連連續(xù)梁和和連續(xù)單單向板，，可采用塑性性內(nèi)力重重分布方方法進行行分析。。重力荷載載作用下下的框架、框框架-剪力墻結結構中的現(xiàn)澆澆梁以及雙向向板等，經(jīng)彈性分分析求得得內(nèi)力后后，可對對支座或或節(jié)點彎彎矩進行行適度調(diào)調(diào)幅，并并確定相相應的跨跨中彎矩矩。條文說明：超靜定混凝土土結構在出現(xiàn)現(xiàn)塑性鉸的情情況下會發(fā)生生內(nèi)力重分布布?？衫眠@這一特點進行行構件截面之之間的內(nèi)力調(diào)調(diào)幅，以達到到節(jié)約的目的的。本條給出出了可以采用用塑性調(diào)幅設設計的構件或或結構類型。。02規(guī)范這里為““宜”5.4.2按考慮塑性內(nèi)內(nèi)力重分布分分析方法設計計的結構和構構件，尚應滿滿足正常使用用極限狀態(tài)的的要求，并采采取有效的構構造措施。對對于直接承受受動力荷載的的構件，以及及要求不出現(xiàn)現(xiàn)裂縫或處于三a、三b類環(huán)境情況下的的結構，不應應采用考慮塑塑性內(nèi)力重分分布的分析方方法。條文說明：本條提出了考考慮塑性內(nèi)力力重分布設計計的條件。考考慮塑性內(nèi)力力重分布的計計算方法進行行構件或結構構的設計時，，由于塑性鉸鉸的出現(xiàn)，構構件的變形和和裂縫寬度均均較大。所以以本條進一步步明確允許考考慮塑性內(nèi)力力重分布構件件的使用環(huán)境境，并強調(diào)應應進行構件變變形和裂縫寬寬度的驗算，，以滿足正常常使用極限狀狀態(tài)的要求。。5.4.3鋼筋混凝土梁梁支座或節(jié)點點邊緣截面的的負彎矩調(diào)幅幅幅度不宜大大于25%；彎矩調(diào)整后后的梁端截面面相對受壓區(qū)區(qū)高度不應超超過0.35，且不宜小于于0.10。鋼筋混凝土土板的負彎矩矩調(diào)幅幅度不不宜大于20%。條文說明：采用基于彈性性分析的塑性性內(nèi)力重分布布方法進行彎彎矩調(diào)幅時，，調(diào)整的幅度度及受壓區(qū)的的高度均應滿滿足本條的規(guī)規(guī)定，以保證證構件出現(xiàn)塑塑性鉸的位置置有足夠的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動能力并限限制裂縫寬度度。新增條5.5彈塑性分析5.5.1重要或受力復復雜的結構，，宜采用彈塑塑性分析方法法對結構整體體或局部進行行驗算。結構的彈塑塑性分析宜遵遵循下列原則則：1應預先設定結結構的形狀、、尺寸、邊界界條件、材料料性能和配筋筋等；2材料的性能指指標宜取平均均值或?qū)崪y值，可按本規(guī)范附附錄C采用，或通過過試驗分析確確定；3宜考慮結構幾幾何非線性的的不利影響；；4分析結果用于于承載力設計計時，應考慮慮承載力不定定性系數(shù)，對對結構的抗力力進行適當調(diào)調(diào)整。條文說明：彈塑性分析可可根據(jù)結構的的類型和復雜雜性、要求的的計算精度等等選擇計算方方法。進行彈彈塑性分析時時，結構構件件各部分尺寸寸和材料性能能指標都必須須預先設定。。應根據(jù)實際際情況采用不不同的離散尺尺度，確定相相應的本構關關系，如應力力-應變關系、彎彎矩-曲率關系、內(nèi)內(nèi)力-變形關系等。。在確定鋼筋筋和混凝土的的材料特征值值及本構關系系時，宜事先先進行試驗分分析確定，也也可采用附錄錄C提供的材料強強度、本構模模型或強度準準則。5.5.2混凝土結構的的彈塑性分析析，可根據(jù)實實際情況采用用靜力或動力力分析方法。。結構的基本本構件計算模模型宜按下列列原則確定：：1梁、柱等桿系系構件可簡化化為一維單元元，宜采用纖纖維束模型或或塑性鉸模型型；2墻、板等構件件可簡化為二二維單元，宜宜采用膜單元元、板單元或或殼單元；3復雜的混凝土土結構、大體體積結構、結結構的節(jié)點或或局部區(qū)域需需作精細分析析時，宜采用用三維塊體單單元。新增條條文說明：結構構件的計計算模型以及及離散尺度應應根據(jù)實際情情況以及計算算精度的要求求確定。若一一個方向的正正應力明顯大大于其余兩個個正交方向的的應力，則構構件可簡化為為一維單元；；若兩個方向向的正應力均均顯著大于另另一個方向的的應力，則應應簡化為二維維單元；若構構件三個方向向的正應力無無顯著差異，，則構件應按按三維單元考考慮。5.5.3鋼筋、混凝土土材料的本構構關系可按本本規(guī)范附錄C采用，也可通通過試驗分析析確定。構件、截面或或各種計算單單元的受力-變形關系宜符符合實際受力力情況。某些變形較大大的構件或節(jié)節(jié)點進行局部部精細分析時時，宜考慮鋼鋼筋與混凝土土間的粘結-滑移本構關系系。條文說明：本條給出了在在結構彈塑性性分析中建議議采用的鋼筋筋和混您圖材材料本構關系系，并建議相相關參數(shù)宜通通過實驗分析析確定。鋼筋筋混凝土界面面的粘結滑移移對其分析結結果影響較顯顯著地構件（（如：框架結結構梁柱的節(jié)節(jié)點區(qū)域等）），建議在進進行分析時考考慮粘結滑移移的本構關系系。5.6塑性極限分析析5.6.1對不承受多次次重復荷載作作用的混凝土土結構，當有有足夠的塑性性變形能力時時，可采用塑塑性極限理論論的分析方法法進行結構的的承載力計算算，同時應滿滿足正常使用用的要求。條文說明：對于超靜定結結構，結構中中的某一個截截面（或某幾幾個截面）達達到屈服，整整個結構可能能并沒有達到到最大承載力力，外荷載還還可以繼續(xù)增增加。先達到到屈服截面的的塑性變形會會隨之不斷增增大，并且不不斷有其他截截面陸續(xù)達到到屈服。直至至有足夠數(shù)量量的截面達到到屈服，使結結構體系即將將形成幾何可可變機構，結結構才達到最最大承載力。。因此，利用用超靜定結構構的這一受力力特征，可采采用塑性極限限分析方法來來計算超靜定定結構的最大大承載力，并并以達到最大大承載力時的的狀態(tài)，作為為整個超靜定定結構的承載載能力極限狀狀態(tài)。這樣既既可以使超靜靜定結構的內(nèi)內(nèi)力分析更接接近實際內(nèi)力力狀態(tài)，也可可以充分發(fā)揮揮超靜定結構構的承載潛力力，使設計更更經(jīng)濟合理。。但是，超靜定定結構達到承承載力極限狀狀態(tài)（最大承承載力）時，，結構中較早早達到屈服的的截面已處于于塑性變形階階段，即已形形成塑性鉸，，這些截面實實際上已具有有一定程度的的損傷。如果果塑性鉸具有有足夠的變形形能力，則這這種損傷對于于一次加載情情況的最大承承載力影響不不大。但是對對于重復荷載載作用，由于于屈服截面在在塑性階段重重復加載作用用下的低周疲疲勞效應，會會使塑性鉸的的承載能力降降低，從而使使整個結構不不能達到靜力力荷載作用下下的最大承載載力。因此為為安全計，建建議塑性極限限分析方法不不得用于承受受多次重復荷荷載作用的的混凝土結構構。5.6.2整體結構的塑塑性極限分析析計算應符合合下列規(guī)定：：1對可預測結構構破壞機制的的情況，結構構的極限承載載力可根據(jù)設設定的結構塑塑性屈服機制制，采用塑性性極限理論進進行分析；2對難于預測結結構破壞機制制的情況，結結構的極限承承載力可采用用靜力或動力力彈塑性分析析方法確定；；3對直接承受偶偶然作用的結結構構件或部部位，應根據(jù)據(jù)偶然作用的的動力特征考考慮其動力效效應的影響。。條文說明：塑性鉸線法應應根據(jù)以下假假定進行計算算：1板被塑性鉸鉸線分成若若干板塊，，形成幾何何可變體系系；2配筋合理時時，通過塑塑性鉸線的的鋼筋均達達到屈服，，且塑性鉸鉸線可在保保持屈服彎彎矩的條件件下產(chǎn)生很很大的轉(zhuǎn)角角變形；3塑性鉸線之之間的板塊塊處于彈性性階段，與與塑性鉸線線上的塑性性變形相比比很小，故故板塊可視視為剛體。。條帶法可根根據(jù)板面荷荷載的合理理傳遞分布布假定，將將雙向板簡簡化為兩個個方向的單單向板進行行計算。對對于開洞口口的雙向板板，應在洞洞口周邊考考慮加強板板帶，并據(jù)據(jù)此給出板板面荷載的的傳遞分布布。對于不不考慮豎向向不均勻變變形影響的的雙向板發(fā)發(fā)生板的破破壞機構，，可采用下下述近似方方法進行分分析。承受豎向均均布荷載的的雙向矩形形板（圖5.6.2），板塑性性鉸線上的的總極限彎彎矩值應滿滿足下式要要求：式中：，——雙向板兩個個方向的計計算跨度（（m）；p——作用于板面面上的豎向向荷載設計計值（kN/）;，，，——x方向沿板全全寬（））塑性性鉸線上的的跨中和兩兩邊中和兩兩邊支座處處的總極限限彎矩絕對對值（kN-m）；，，，——y方向沿板全全長（））塑性鉸鉸線上的跨跨中和兩邊邊支座處的的總極限彎彎矩絕對值值（kN-m）?？倶O限彎矩矩分別按兩兩個方向相相應位置的的單位長度度極限彎矩矩（，，，，，，，，，））和塑性鉸鉸線投影長長度（，，）計算算確定。極極限分析時時，單位長長度極限彎彎矩（kN-m/m）按板內(nèi)兩兩方向?qū)嵟渑滗摻顢?shù)量量、混凝土土和鋼筋強強度設計值值以及截面面高度分別別進行計算算。截面設設計時。宜宜按下列規(guī)規(guī)定選取單單位長度極極限彎矩的的比值:圖5.6.2不考慮豎向向不均勻變變形影響的的矩形雙向向板塑性鉸鉸線分布兩個方向跨跨中截面單單位長度極極限彎矩的的比值可取取為（5.6.2-2）兩個方向支支座截面與與跨中截面面單位長度度極限彎矩矩的比值：：，，，，，，，可可取1.5~2.5。雙向板有簡簡支邊或者者部分極限限彎矩已知知時,式（5.6.2-1）中的總極極限彎矩應應按實際情情況計算。。5.6.3承受均布荷荷載的周邊邊支承的雙雙向矩形板板，可采用用塑性鉸線線法或條帶帶法等塑性性極限分析