PPT《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》修訂情況介紹

《鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范范》修訂情情況況介紹《鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范范》的歷史解放初期期：НИТУ1-461955年：НИТУ121-551974年：TJ17-741988年：GBJ17-882003年：GB50017根據(jù)建設設部97建標字第第108號文的要要求，國國家標準準《鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范范》1997年開始進進行全面面修訂。。規(guī)范修修訂組總總結(jié)了原原GBJ17-88規(guī)范存在在的問題題與不足足，針對對近年來來建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)快快速發(fā)展展的市場場背景，，吸收了了國內(nèi)外外最新研研究成果果，數(shù)易易其稿，，完成了了新的《鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范范》GB50017。新規(guī)范共共11章7個附錄（（增加第第2章“術(shù)語語和符號號”，去去掉原第第11章“圓鋼鋼、小角角鋼的輕輕型結(jié)構(gòu)構(gòu)”），，共有條條文239條，強制制性條文文14條。其中中新增條條文48條，局部部修改102條。依據(jù)：各各相關(guān)國國家規(guī)范范（如““統(tǒng)一標標準”、、“荷載載規(guī)范””、“抗抗震規(guī)范范”等））已修訂訂，且應應用范圍圍有所擴擴大。第1章總總則則本章總條條數(shù)不變變，但其其中三條條作了修修改。增加提到到與有關(guān)關(guān)規(guī)范的的關(guān)系，，如《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)可靠度度設計統(tǒng)統(tǒng)一標準準》、《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》、《冷彎薄壁壁型鋼結(jié)結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)范》、抗震規(guī)規(guī)范（包包括《建筑抗震震設計規(guī)規(guī)范》、《構(gòu)筑物抗抗震設計計規(guī)范》、《中國地震震動參數(shù)數(shù)區(qū)劃圖圖》）等。但但因防火火問題是是在構(gòu)造造要求中中規(guī)定的的，故防防火規(guī)范范在第8章8.9.4條中提到。1.0.5強制性條文“在鋼結(jié)構(gòu)設計計文件中，應應注明建筑結(jié)結(jié)構(gòu)的設計使使用年限、采采用的鋼材牌牌號，連接材材料的型號(或鋼號)和對鋼材所要要求的力學性性能、化學成成分及其它的的附加保證項項目。此外，，還應注明所所要求的焊縫縫形式、焊縫縫質(zhì)量等級、、端面刨平頂頂緊部位及對對施工的其它它要求。”鋼結(jié)構(gòu)設計文文件中應注明的這這些內(nèi)容與保保證工程質(zhì)量量密切相關(guān)，，因此將本條條確定為強制制性條文。第2章術(shù)語和和符號按《工程建設標準準編寫規(guī)定》的要求，新增增加此一章。。主要列出《建筑結(jié)構(gòu)設計計術(shù)語和符號號標準》（GB/T50083-97）中沒有的術(shù)語語（如腹板““通用高厚比比”、“腹板板屈曲后強度度”等），但但符號列出較較全。規(guī)范條文中的的符號一般在在第一次出現(xiàn)現(xiàn)時解釋。第3章基本設設計規(guī)定3.1設計原則本節(jié)包括4條強制性條文文，即：3.1.2條強強制性條文“承重結(jié)構(gòu)應應按下列承載載能力極限狀狀態(tài)和正常使使用極限狀態(tài)態(tài)進行設計：：1承載能力極限限狀態(tài)包括：：構(gòu)件和連接接的強度破壞壞、疲勞破壞壞和因過度變變形而不適于于繼續(xù)承載，，結(jié)構(gòu)和構(gòu)件件喪失穩(wěn)定，，結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)闉闄C動體系和和結(jié)構(gòu)傾覆。。2正常使用極限限狀態(tài)包括：：影響結(jié)構(gòu)、、構(gòu)件和非結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常常使用和外觀觀的變形，影影響正常使用用的振動，影影響正常使用用和耐久性能能的局部損壞壞（包括混凝凝土裂縫）。。”承載能力極限限狀態(tài)和正常常使用極限狀狀態(tài)是結(jié)構(gòu)或或構(gòu)件設計及及計算的依據(jù)據(jù)，本規(guī)范根根據(jù)現(xiàn)行國家家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠靠度設計統(tǒng)一一標準》GB50068-2001的規(guī)定，結(jié)合合鋼結(jié)構(gòu)的特特點分別對極極限狀態(tài)進行行了分類。3.1.3條強強制制性性條條文文“設設計計鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)時時，，應應根根據(jù)據(jù)結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)破破壞壞可可能能產(chǎn)產(chǎn)生生的的后后果果，，采采用用不不同同的的安安全全等等級級。。一般般工工業(yè)業(yè)與與民民用用建建筑筑鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的安安全全等等級級可可取取為為二二級級，，其其它它特特殊殊建建筑筑鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的安安全全等等級級應應根根據(jù)據(jù)具具體體情情況況另另行行確確定定。?！薄卑凑宅F(xiàn)現(xiàn)行國國家標標準《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)可可靠度度設計計統(tǒng)一一標準準》GB50068-2001的規(guī)定定，對對破壞壞后果果很嚴嚴重的的重要要的房房屋，，安全全等級級為一一級；；對破破壞后后果嚴嚴重的的一般般的房房屋，，安全全等級級為二二級。。《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)可可靠度度設計計統(tǒng)一一標準準》是對各各設計計規(guī)范范的統(tǒng)統(tǒng)一指指導，，不可可能針針對各各種結(jié)結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)范給給出具具體建建議。。本規(guī)規(guī)范根根據(jù)對對我國國已建建成的的建筑筑物采采用概概率統(tǒng)統(tǒng)計方方法分分析的的結(jié)果果，一一般工工業(yè)與與民用用建筑筑鋼結(jié)結(jié)構(gòu)，，按照照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)可可靠度度設計計統(tǒng)一一標準準》的分級級標準準，安安全等等級多多為二二級，，故規(guī)規(guī)定可可取為為二級級。對于其其它特特殊的的建筑筑鋼結(jié)結(jié)構(gòu)，，其安安全等等級應應根據(jù)據(jù)具體體情況況另行行確定定。如如對于于跨度度等于于或大大于60m的大跨跨度結(jié)結(jié)構(gòu)則則宜取取為一一級。。由于本本規(guī)范范定位位為不不抗震震設計計，故故所有有條文文均是是針對對不考考慮抗抗震的的情況況而制制定。。當按按抗震震要求求設計計時，，不再再分安安全等等級，，而應應按現(xiàn)現(xiàn)行國國家標標準《建筑抗抗震設設防分分類標標準》GB50223的規(guī)定定來確確定建建筑物物的抗抗震設設防類類別。。3.1.4條強強制性性條文文“按承承載能能力極極限狀狀態(tài)設設計鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)時，，應考考慮荷荷載效效應的的基本本組合合，必必要時時尚應應考慮慮荷載載效應應的偶偶然組組合。。按正常常使用用極限限狀態(tài)態(tài)設計計鋼結(jié)結(jié)構(gòu)時時，應應考慮慮荷載載的標標準組組合，，對鋼鋼與混混凝土土組合合梁，，尚應應考慮慮準永永久組組合。?！北緱l為為鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設設計時時荷載載效應應的組組合原原則，，是根根據(jù)《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)可可靠度度設計計統(tǒng)一一標準準》GB50068-2001的規(guī)定定并結(jié)結(jié)合鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)的特特點制制定的的。鋼結(jié)構(gòu)設計計規(guī)范對結(jié)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件件承載能力力的計算一一般采用應應力表達式式。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》，當按承載載能力極限限狀態(tài)設計計鋼結(jié)構(gòu)時時，對于基基本組合，，內(nèi)力設計計值應從由由可變荷載載效應控制制的組合和和由永久荷荷載效應控控制的組合合中取最不不利值考慮慮。鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)自重較小小，一般是是由可變荷荷載效應控控制設計，，只有當采采用大型鋼鋼筋混凝土土屋面板或或有積灰的的屋蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)，以及特特殊情況才才有可能由由永久荷載載控制設計計。對荷載載效應的偶偶然組合，，本規(guī)范參參照統(tǒng)一標標準只作出出了原則性性的規(guī)定，，具體的設設計表達式式及各項系系數(shù)應符合合專門規(guī)范范的規(guī)定。。3.1.5條強制性條文文“計算結(jié)構(gòu)構(gòu)或構(gòu)件的的強度、穩(wěn)穩(wěn)定性以及及連接的強強度時，應應采用荷載載設計值(荷載標準值值乘以荷載載分項系數(shù)數(shù))；計算疲勞勞時，應采采用荷載標標準值?！薄庇捎诂F(xiàn)階段段對疲勞計計算的可靠靠度理論問問題尚未解解決，所以以鋼結(jié)構(gòu)的的疲勞強度度計算只能能沿用傳統(tǒng)統(tǒng)的按彈性性狀態(tài)計算算的“容許許應力幅””的設計方方法，容許應力幅幅是根據(jù)試驗驗結(jié)果得到，故應應采用荷載載標準值進進行計算。。另外，疲疲勞計算中中采用的計計算數(shù)據(jù)大大部分是根根據(jù)實測應應力或疲勞勞試驗所得得，已包含含了荷載的的動力影響響，亦不再再乘動力系系數(shù)。3.1.6條88規(guī)范在計算算吊車梁撓撓度時對吊吊車荷載取取由兩臺吊吊車產(chǎn)生的的最不利組組合，新規(guī)規(guī)范改為由由一臺吊車車加自重進進行計算（（相應撓度度容許值有有所調(diào)整））。理由是：①符合““正常使用用極限狀態(tài)態(tài)”的要求求；②與多數(shù)數(shù)國外規(guī)范范相一致。。3.2荷載和荷載載效應計算算此節(jié)為新增增加的內(nèi)容容，強調(diào)了了對設計原原則的指導導。突出設設計原則是是目前各國國規(guī)范的共共同特點，，早期的規(guī)規(guī)范條文以以試驗或?qū)崒嵺`經(jīng)驗為為主，故條條文簡單具具體。隨著著結(jié)構(gòu)形式式越來越復復雜，規(guī)范范的任務不不再僅限于于提供計算算公式和具具體數(shù)據(jù)，，而是應給給予設計原原則的指導導。因此，，規(guī)范補充充了有關(guān)設設計原則的的有關(guān)條文文。3.2.1條強制制性條文“設計鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)時，荷載的的標準值、荷荷載分項系數(shù)數(shù)、荷載組合合值系數(shù)、動動力荷載的動動力系數(shù)等，，應按現(xiàn)行國國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用。。結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)０應按現(xiàn)行國家家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠靠度設計統(tǒng)一一標準》GB50068的規(guī)定采用，，其中對設計計使用年限為為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件件，可?。?0.95?！保?）有關(guān)結(jié)構(gòu)的的重要性系數(shù)數(shù)0，《建筑結(jié)構(gòu)可靠靠度設計統(tǒng)一一標準》7.0.3條注“對設計計工作壽命為為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件件，各結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)范可根據(jù)各各自情況確定定0值”。鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范根根據(jù)工作壽命命50年時時取取0＝1.0，工工作作壽壽命命5年時時取取0＝0.9，故規(guī)規(guī)定工工作壽壽命25年時取取0＝0.95。（2）新修訂的的《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)規(guī)范》將不上上人的的屋面面均布布活荷荷載標標準值值統(tǒng)一一規(guī)定定為0.5kN/m2（原規(guī)范范分0.3、0.5、0.7kN/m2三級））。對不上上人的的屋面面均布布活荷荷載，，較早早的荷荷載規(guī)規(guī)范取取0.3kN/m2，后發(fā)現(xiàn)現(xiàn)對重重屋面面偏低低，74規(guī)范改改為0.5kN/m2。采用概概率極極限狀狀態(tài)設設計法法后發(fā)發(fā)現(xiàn)對對以恒恒載為為主的的結(jié)構(gòu)構(gòu)（混混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)）可可靠度度下降降，故故又提提高到到0.7kN/m2。新修訂訂的荷荷載規(guī)規(guī)范增增加了了以恒恒載為為主的的不利利組合合式，，屋面面活荷荷載中中主要要考慮慮的僅僅是施施工荷荷載即即偶然然因素素的不不利影影響，，故又又恢復復到0.5kN/m2。但注明明“對對不同同結(jié)構(gòu)構(gòu)可按按有關(guān)關(guān)設計計規(guī)范范作0.2kN/m2的增減減”。。新修修訂的的《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設計計規(guī)范范》規(guī)定““對支支承輕輕屋面面的構(gòu)構(gòu)件或或結(jié)構(gòu)構(gòu)，當當僅有有一個個可變變荷載載且受受荷面面積超超過60m2時，取取0.3kN/m2”。這與原原規(guī)定有有所不不同，，應注注意檁檁條的的計算算。對重屋屋面由由于增增加了了以永永久荷荷載為為主的的組合合，不不再提提高屋屋面活活荷載載。3.2.2條原規(guī)范范參考考蘇聯(lián)聯(lián)規(guī)范范，對對重級級工作作制吊吊車梁梁，將將荷載載規(guī)范范規(guī)定定的橫橫向水水平荷荷載乘乘以增增大系系數(shù)以以考慮慮吊車車的卡卡軌力力（荷荷載規(guī)規(guī)范只只規(guī)定定了小小車的的制動動力）），現(xiàn)現(xiàn)改為為按下下式計計算：：HK=Pkmax式中，，Pkmax為吊車車輪壓壓標準準值；；系數(shù)數(shù)＝0.1（一般般軟鉤鉤吊車車），，0.15(抓斗、、磁盤盤吊車車)和0.2（硬鉤鉤吊車車）。。卡軌軌力不不與水水平力力同時時考慮慮，同同時，，與吊吊車工工作制制及連連接無無關(guān)。。根據(jù)《起重機機設計計規(guī)范范》（GB3811-83），按吊車車利用用等級級（即即循環(huán)環(huán)次數(shù)數(shù)，分分為U0-U9等10級）和和載荷荷狀態(tài)態(tài)（載載荷譜譜系數(shù)數(shù)Kp有輕、、中、、重、、特重重等4級）綜綜合劃劃分吊吊車工工作級級別為為A1A8級。本本規(guī)范范一般般所指指輕級級工作作制即即A1A3級；中中級為為A4A5級；重重級為為A6A8級（其其中A8為特重重級））。但但對吊吊車工工作制制的界界定不不能死死搬硬硬套吊吊車工工作制制與吊吊車工工作級級別的的一般般對應應關(guān)系系，而而應根根據(jù)吊吊車的的具體體操作作情況況確定定。3.2.8條新增，，此條條為有有關(guān)內(nèi)內(nèi)力分分析的的設計計原則則，““對>0.1的框架架結(jié)構(gòu)構(gòu)（一一般指指無支支撐純純框架架結(jié)構(gòu)構(gòu)），，宜采采用二二階彈彈性分分析””。此此處N為所計計算樓樓層各各柱軸軸壓力力之和和；H為所計計算樓樓層及及以上上各層層水平平力之之和；；h為所計計算樓樓層的的高度度；u為所計計算樓樓層按按一階階分析析的層層間側(cè)側(cè)移，，當確確定是是否滿滿足以以上條條件時時可用用位移移容許許值[u]代替。。判斷式式為為層間間側(cè)移移容許許值。。（1）采用二二階分分析時時，應應在每每層柱柱頂附附加考考慮假假想水水平力力（概概念荷荷載））Hni：式中，Qi為第i樓層的的總重重力荷荷載設設計值值；ns為框架總層層數(shù)；y為鋼材強度度影響系數(shù)數(shù)；Q235鋼,y=1.0；Q345鋼,y=1.1；Q390鋼,y=1.2；Q420鋼,y=1.25。等式右端的的根號為折折減系數(shù)，，考慮當柱柱子較多時時初始側(cè)移移有正有負負，缺陷相相互抵消。。（2）因為框架有有側(cè)移失穩(wěn)穩(wěn)是二階效效應中的豎豎向荷載效效應造成的的，采用二階階分析時時，此效應已已在內(nèi)力力分析中中計入，，故框架柱的的計算長長度系數(shù)數(shù)取μ=1.0。（3）規(guī)范提出出了采用用二階彈彈性分析析時桿端端彎矩的的近似計計算方法法：M2＝M1b+2iM1s；式中M1b、M1s──分別為框框架無側(cè)側(cè)移或有有側(cè)移時時按一階彈彈性分析析求得的的桿端彎彎矩；2i──考慮二階階效應第第i層桿件的的側(cè)移彎矩增大大系數(shù)。。框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的一階階彈性分分析3.3材料選用用（原規(guī)規(guī)范第二二章材料料）3.3.1條增加了鋼鋼材的牌牌號：Q235(相當于作作廢的舊舊標準的的3號鋼)Q345(相當于舊舊標準的的16Mn、12MnV、14MnNb、16MnRE、18Nb)Q390(相當于舊標準準的15MnV、15MnTi、16MnNb)Q420(舊標準的15MnVN、14MnVTiRE)此材料為新增，相當于美國的A572-60級和日本的SM520鋼。其中，15MnVN曾用于九江長江江大橋。3.3.3條強制制性條文“承重結(jié)構(gòu)采用用的鋼材應具具有抗拉強度度、伸長率、、屈服強度和和硫、磷含量量的合格保證證，對焊接結(jié)結(jié)構(gòu)尚應具有有碳含量的合合格保證。焊接承重結(jié)構(gòu)構(gòu)以及重要的的非焊接承重重結(jié)構(gòu)采用的的鋼材還應具具有冷彎試驗驗的合格保證證?！北緱l對用于承承重結(jié)構(gòu)的鋼鋼材應具有的的強度、塑性性、韌性等力力學性能和化化學成分等合合格保證項目目作出了規(guī)定定。3.3.5條增加推薦Z向鋼。厚板容易出現(xiàn)現(xiàn)層狀撕裂，，這對沿厚度度方向受拉的的接頭來說是是很不利的，，因而需要采采用厚度方向向性能鋼材。。我國建筑抗震震設計規(guī)范和和建筑鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)規(guī)程中均規(guī)定定厚度大于40mm時應采用厚度度方向性能鋼鋼材。3.3.6條增加對耐腐蝕蝕有特殊要求求時推薦采用用耐候鋼。3.4設計指標3.4.1條強制制性條文鋼材強度設計計值為fy/R。R為抗力分項系系數(shù)，新規(guī)范范對Q235鋼，R=1.087；對Q345、Q390和Q420鋼，R＝1.111。這樣對Q345鋼來說說，比比原規(guī)規(guī)范的的16Mn（R＝1.087）強度設設計值值有所所降低低。原原因為為：①Q(mào)345鋼包括括舊標標準的的5種鋼材材，統(tǒng)統(tǒng)計資資料不不足；；②近近年來來發(fā)現(xiàn)現(xiàn)16Mn鋼質(zhì)量量不理理想，，稍厚（當當t>20mm）就容易易分層層。鋼材厚厚度增增加到到100mm（原規(guī)范范3號鋼50mm，16Mn和15MnV鋼36mm），這是為為了與與軸壓壓d曲線相相呼應應。其其實，，厚板板的統(tǒng)統(tǒng)計資資料尚尚不夠夠充分分。普通螺螺栓的的A、B級，根根據(jù)GB5782-86，其材料料不是是3號鋼，，而是是8.8級，現(xiàn)現(xiàn)改取取ftb=400N/mm2,fvb=320N/mm2。A、B級螺栓栓都是是以前前的““精制制螺栓栓”，，質(zhì)量量標準準要求求相同同。A級螺栓栓用于于d24mm和L（螺栓公公稱長長度））10d或L150mm（按較小小值））；d或L較大者者為B級螺螺栓栓。。8.8級普普通通螺螺栓栓與與8.8級承承壓壓型型高高強強度度螺螺栓栓的的性性能能等等級級相相同同，，其其區(qū)區(qū)別別在在于于：：（1）承壓壓型型高高強強度度螺螺栓栓要要求求施施加加預預拉拉力力；；（2）承壓壓型型高高強強度度螺螺栓栓的的孔孔徑徑要要求求低低于于普普通通螺螺栓栓，，因因此此，，其其抗抗剪剪強強度度低低于于普普通通螺螺栓栓，，但但抗抗拉拉強強度度相相同同（（見見材材料料表表中中的的強強度度設設計計值值））。。鉚釘連連接在在驗收收規(guī)范范GB50205-2001中已無無條文文，在在設計計中規(guī)規(guī)范中中是否否保留留意見見不一一致，，現(xiàn)予予保留留。3.4.2條強強制制性條條文第3.4.1條所規(guī)規(guī)定的的強度度設計計值是是結(jié)構(gòu)構(gòu)處于于正常常工作作情況況下求求得的的，對對一些些工作作情況況處于于不利利的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件或或連接接，其其強度度設計計值有有所降降低。。所以以本條條規(guī)定定，在在某些些特殊殊情況況下鋼鋼材的的強度度設計計值應應乘以以相應應的折折減系系數(shù):在“強強度設設計值值折減減系數(shù)數(shù)”中中，增增加““無墊墊板的的單面面施焊焊對接接焊縫縫折減減系數(shù)數(shù)取0.85””。3.5結(jié)構(gòu)或或構(gòu)件件變形形的規(guī)規(guī)定3.5.1條對結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)或或構(gòu)構(gòu)件件變變形形的的規(guī)規(guī)定定，，正正文文中中僅僅為為原原則則性性規(guī)規(guī)定定，，并并強強調(diào)調(diào)當當有有實實踐踐經(jīng)經(jīng)驗驗或或有有特特殊殊要要求求時時可可作作適適當當調(diào)調(diào)整整。。有有關(guān)關(guān)變變形形的的具具體體數(shù)數(shù)值值規(guī)規(guī)定定改改放放在在附附錄錄A，同時時，，增增加加了了對對框框架架柱柱頂頂位位移移的的限限制制值值。。受彎彎構(gòu)構(gòu)件件的的撓撓度度容容許許值值改改為為考考慮慮兩兩種種情情況況：：［VT］———恒載載＋＋活活荷荷載載作作用用下下的的撓撓度度容容許許值值，，主要要是是觀觀感感要要求求；；［VQ］———活荷荷載載作作用用下下的的撓撓度度容容許許值值，，主主要要是是使用用要要求求。。第4章受受彎彎構(gòu)構(gòu)件件的的計計算算4.1強度度規(guī)范范規(guī)規(guī)定定梁梁的的強強度度設設計計應應考考慮慮以以下下幾幾項項：：＝≤≤f＝≤≤fvc＝≤≤f≤1f4.1.1條梁抗抗彎彎強強度度計計算算不不考考慮慮塑塑性性發(fā)發(fā)展展的的范范圍圍由由““直直接接承承受受動動力力荷荷載載””縮縮小小為為““需需要要計計算算疲疲勞勞””的的梁梁。。4.1.3條在梁梁局局部部承承壓壓強強度度計計算算中中，，原原規(guī)規(guī)范范假假定定集集中中荷荷載載從從作作用用點點處處以以1:1擴散散，，新新規(guī)規(guī)范范將將集集中中力力在在腹腹板板邊邊緣緣的的分分布布長長度度改改為為（（與與梁梁和和柱柱剛剛性性連連接接節(jié)節(jié)點點一一致致，，以以1:2.5和1:1擴散）：4.2整體穩(wěn)定4.2.2條在梁整體穩(wěn)定定計算中，將將時時采用的改改為為簡化式（與冷彎薄壁壁型鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范協(xié)調(diào)調(diào)，便于使用用）。兩者計計算結(jié)果最大大相差3.2%。4.3局部穩(wěn)定組合梁腹板局局部穩(wěn)定計算算有較大變動動，主要有：：①對原來按按無限彈性計計算的腹板各各項臨界應力力作了彈塑性性修正。②原各種應應力共同作用用下的臨界條條件公式來源源于完全彈性性條件，新的的公式參考了了澳大利亞規(guī)規(guī)范等資料，，適合于彈塑塑性修正后的的臨界應力。。③無局部壓壓應力且承受受靜力荷載的的焊接工字形形載面梁，可可按新增的4.4節(jié)利用屈曲后后強度設計。。根據(jù)彈性穩(wěn)定定理論，矩形形彈性薄板在在周邊應力作作用下的臨界界條件可用下下式表達：式式中中——嵌固系數(shù)，其其值取決于梁梁翼緣對腹板板的嵌嵌固程度。當當梁翼緣扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)受到約束時時，翼緣對腹腹板的嵌固程程度較強，可可取=1.66；當梁翼緣扭扭轉(zhuǎn)未受約束束時，翼緣對對腹板的嵌固固程度較弱，，可取=1.23。k——板的屈曲系數(shù)數(shù)，與板邊的的支承條件及及板的受力情情況（受壓、、受彎或受剪剪）有關(guān)。將鋼材的彈性性模量E=206000N/mm2，泊松比n=0.3，代入公式，為為使公式方便便計算，引入入國際上通行行的采用通用用高厚比的表示方法，，取通用高厚厚比，，即可得得：上式由由彈性性公式式推出出，為完全全彈性性的臨臨界應應力，，88規(guī)范以以此為為基礎礎，推推出了了梁加加勁肋肋間距距的近近似計計算公公式。。4.3.3、4.3.4、4.3.5條主要修修訂內(nèi)內(nèi)容：：（1）單項項臨界界應力力cr、cr、c,cr原88規(guī)范只只有一一個值值，由由彈性性公式式推出出，新新規(guī)范范參照照澳大大利亞亞規(guī)范范將臨臨界應應力用用三段段式表表示。。其中c式為完完全彈彈性的的臨界界應力力，與與88規(guī)范的的規(guī)定定相當當；a式的臨臨界應應力等等于強強度設設計值值fv，即塑性性階段段；b式則為為彈性性到屈屈服之之間的的過渡渡，即即彈塑塑性階階段的的臨界界應力力。例如計計算腹板抗抗剪臨臨界應應力cr為4.3.3-3a、b、c三個公公式，，公式式采用用了國國際通通行的的表達達方式式，采采用通通用高高厚比比作作為參參數(shù)，，即當(a)當(b)當彈性范范圍，，為為鋼材材抗剪剪屈服服強度度，等等于，，用用設計計值表表達：：(c)根據(jù)彈彈性穩(wěn)穩(wěn)定求求得的的臨界界應力力，，可可求得得:當a/ho1.0時,當a/ho>1.0時,彎曲正應應力作用用下的臨臨界應力力cr和局部壓壓應力作作用下的的臨界應應力c,cr與cr類似。只只是在確確定cr時，屈曲曲系數(shù)取取=23.9，腹板邊邊緣的嵌嵌固系數(shù)數(shù)取為=1.66（受壓翼翼緣扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)受到約約束）或或1.23（受壓翼翼緣扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)未受到到約束）），代替替了原規(guī)規(guī)范的單單一約束束系數(shù)1.61。（2）各種應應力共同同作用下下的計算算式，新新舊規(guī)范范有較大大區(qū)別，，例如僅僅設有橫橫向加勁勁肋時：：舊規(guī)范新規(guī)范舊規(guī)范計計算式中中，分母母cr、c,cr、cr均可超過過屈服強強度，假假定鋼材材是無限限彈性，，加勁肋肋的間距距由構(gòu)造造要求控控制，不不適用于于彈塑性性修正后后的臨界界應力。。新規(guī)范范的相關(guān)關(guān)公式較較能適應應經(jīng)彈塑塑性修正正后的臨臨界應力力。當有縱向向加勁肋肋時或甚甚至還有有短加勁勁肋時的的計算方方法，均均參考了了國外標標準的規(guī)規(guī)定。4.4組合梁腹腹板考慮慮屈曲后后強度的的設計本節(jié)為新新增加的的條文4.4.1條組合梁腹腹板考慮慮屈曲后后強度的的承載力力（1）條款不不適用于于吊車梁梁，因有有關(guān)資料料不充分分，多次次反復屈屈曲可能能導致腹腹板邊緣緣出現(xiàn)疲疲勞裂紋紋。（2）梁腹板受受剪屈曲曲后的強強度計算算利用了了張力場場概念，，使極限限剪力大大于屈曲曲剪力。。精確確確定張力力場剪力力值需要要算出張張力場寬寬度，比比較復雜雜，為簡簡化計算算，條文文采用了了相當于于下限的的近似公公式。（3）利用腹板板屈曲后后強度，，即使h0/tw很大，一一般也不不再考慮慮設置縱縱向加勁勁肋。而而且只要要腹板的的抗剪承承載力不不低于梁梁的實際際最大剪剪力，可可只設支支承加勁勁肋，而而不設置置中間橫橫向加勁勁肋。（4）利用腹腹板屈曲曲后強度度后，梁梁的抗彎彎承載力力有所降降低，但但降低不不多，對對Q235鋼的梁來來說，當當h0/tw=200（受壓翼緣緣扭轉(zhuǎn)受受到約束束）或h0/tw=175（受壓翼緣緣扭轉(zhuǎn)未未受到約約束），，抗彎承承載力只只下降5%以內(nèi)。（5）規(guī)范提出出的計算算公式與與歐洲規(guī)規(guī)范EC3相同，即即基本計計算式：：(a)當M/Mf1.0時,VVu(b)當V/Vu0.5時,MMeu(c)式中M、V—所計算區(qū)區(qū)格內(nèi)同同一截面面處梁的的彎矩和剪力設設計值。。由于是是強度計計算，不不能像計算算腹板穩(wěn)穩(wěn)定那樣樣，取為為區(qū)格內(nèi)內(nèi)的平均值值；Mf—梁兩翼緣緣所承擔擔的彎矩矩設計值值，對雙雙軸對稱稱截面梁Mf=Af·h1·f（Af為一個翼翼緣截面面積；h1為兩翼緣軸軸線間距距離），，規(guī)范的的Mf計算式是是考慮兩翼緣緣截面不不等的情情況；Vu、Meu—梁腹板屈屈曲后的的抗剪和和抗彎承承載力設設計值。。①腹板板屈曲后后的抗剪剪承載力力Vu，應為屈曲曲剪力與與張力場場剪力之之和，用用下列公公式計算算：當λs0.8時Vu=hotwfv(a)當0.8<λs1.2時：Vu=hotw-fv[1-0.5(λs-0.8)](b)當λs>1.2時：Vu=hotwfv/λs1.2(c)式中λs——用于抗剪計計算的腹板板通用高厚厚比。當a/ho-1.0時，=4+5.34(ho/a)2；當a/ho>1.0時，＝5.34+4(ho/a)2。如果只設置置支承加勁勁肋而使a/ho甚大時，則則可?。?.34。②腹板屈屈曲后的抗抗彎承載力力Meu腹板屈曲后后考慮張力力場的作用用，抗剪承承載力有所所提高。但但彎矩作用用下腹板受受壓區(qū)屈曲曲后，梁的的抗彎承載載力有所下下降，我國國規(guī)范采用用有效截面面的概念來來計算梁的的抗彎承載載力。梁截面慣性性矩為（忽忽略孔洞繞繞自身軸的的慣性矩））：梁截面模量量折減系數(shù)數(shù)為：上式按雙軸軸對稱截面面塑性發(fā)展展系數(shù)x=1.0得出，是偏偏安全的近近似公式，，可用于x=1.05和單軸對稱稱截面。因而，梁的的抗彎承載載力設計值值為：有效高度系系數(shù)，與計算局局部穩(wěn)定中中臨界應力力一樣以通用用高厚比作作為參數(shù)，，也分為三三個階段，，分界點也也與計算相相同，即即當時時，，(a)當(b)當(c)通用高厚比比b仍按局部穩(wěn)穩(wěn)定計算中中公式計算算，即（受壓翼緣緣扭轉(zhuǎn)受到到約束）或（（梁梁受壓翼緣緣未受到約約束）任何情況，，以上公式式中的截面面數(shù)據(jù)Wx、Ix以及hc均按截面全全部有效計計算。4.4.2條考慮腹板屈屈曲后強度度的加勁肋肋設計梁腹板利用屈屈曲后強度，，當有跨間集集中荷載作用用時，其中間間加勁肋除承承受集中荷載載外，還承受受張力場產(chǎn)生生的壓力。其其加勁肋設計計應注意：（1）只設橫向加加勁肋（支承承加勁肋和剪剪力較大區(qū)的的中間橫向加加勁肋），但但不允許在腹腹板單側(cè)設置置。張力場對橫向向加勁肋的作作用有豎向和和水平兩個分分力，對中間間橫向加勁肋肋所受軸心壓壓力規(guī)定為：：Ｎs=Vu-hotwcr+F式中，Vu為腹板屈曲后后的抗剪承載載力；cr為臨界剪應力力；F為承受的集中中荷載。上式式比理論值偏偏大，以考慮慮張力場張力力的水平分力力的不利影響響。（2）梁的支座加加勁肋除承受受支座反力外外，還承受張張力場斜拉力力中的水平分分力Ht，梁端構(gòu)造有兩兩個方案可供供選擇：方案一：增加抗彎能力力，在梁外端端加設封頭板板。采用下列方法法之一進行計計算：①將封頭板板與支座加勁勁肋之間視為為豎向壓彎構(gòu)構(gòu)件，簡支于于梁上下翼緣緣，計算其強強度和穩(wěn)定；；②支座加勁勁肋按承受支座反力R的軸心壓桿計計算，封頭板截截面積則不小于Ac=3h0Ht/(16ef)。方案二：縮小支座加勁勁肋和第一道道中間加勁肋肋的距離a1，使a1范圍內(nèi)的，，此種情況況的支座加勁勁肋就不會受受到Ht的作用。這種種對端節(jié)間不不利用腹板屈屈曲后強度的辦法，為為世界少數(shù)國家（如美美國）所采用。規(guī)范條文中只只有方案一。。第５章軸軸心受力構(gòu)構(gòu)件和拉彎、、壓彎構(gòu)件的的計算5.1軸心受力構(gòu)件件5.1.2條軸心壓桿的整整體穩(wěn)定實腹式軸心受受壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定性應按下下式計算≤f式中中為為整整體體穩(wěn)穩(wěn)定定系系數(shù)數(shù)，，與與截截面面形形狀狀、、力力作作用用方方向向等等有有關(guān)關(guān)，，原原規(guī)規(guī)范范分分為為3條曲曲線線，，即即a、b、c，將t40mm的軸軸壓壓構(gòu)構(gòu)件件穩(wěn)穩(wěn)定定歸歸入入c曲線線，，沒沒有有考考慮慮厚厚度度方方向向殘殘余余應應力力的的影影響響。。（1）新新規(guī)規(guī)范范現(xiàn)現(xiàn)對對t40mm的軸軸壓壓構(gòu)構(gòu)件件作作了了專專門門規(guī)規(guī)定定。。同同時時補補充充了了d類截截面面曲曲線線的的值（（d曲線線））。。實實際際上上t40mm的軸軸壓壓構(gòu)構(gòu)件件，，視視截截面面形形式式和和屈屈曲曲方方向向，，分分別別應應歸歸入入b、c、d三條條曲曲線線。。（2）軸軸心心受受壓構(gòu)構(gòu)件件的的失失穩(wěn)穩(wěn)有有三種種形形式式：：彎彎曲曲失穩(wěn)穩(wěn)、、彎彎扭扭失失穩(wěn)穩(wěn)和扭扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)失失穩(wěn)穩(wěn)。。單軸軸對對稱稱截截面面繞繞對對稱稱軸軸的的失失穩(wěn)穩(wěn)是是彎彎扭扭失失穩(wěn)穩(wěn)。。原原規(guī)規(guī)范范視視為為彎彎曲曲失失穩(wěn)穩(wěn)歸歸入入b曲線線或或降降低低為為c曲線線。。新新規(guī)規(guī)范范對對截截面面類類別別的的劃劃分分只只考考慮慮截截面面形形式式和和殘殘余余應應力力的的影影響響，，按按彈彈性性方方法法將將彎彎扭扭屈屈曲曲用用換換算算長長細細比比換換算算為為彎彎曲曲屈屈曲曲。。根根據(jù)據(jù)彈彈性性穩(wěn)穩(wěn)定定理理論論，，換換算算長長細細比比為為：：式中中z———扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)屈屈曲曲換換算算長長細細比比；；———對剪剪心心的的極極回回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑徑；；eo——剪心至形形心距離離。為簡化計計算，對對鋼桁架結(jié)結(jié)構(gòu)中常常用的單角鋼和和雙角鋼鋼Ｔ形截面，規(guī)范建議了yz的近似計計算式。。1）等邊單單角鋼截截面當b/t≤≤0.54loy/b時，彎彎曲屈曲曲控制yz=y(1＋當b/t>0.54loy/b時，彎扭扭屈曲控控制yz=4.782）等邊雙雙角鋼截截面當b/t≤≤0.58loy/b時，彎曲曲屈曲控控制yz=y(1+當b/t0.58loy/b時，彎扭扭屈曲控控制yz=3.9(1+5.1.7條有關(guān)支撐撐力的計計算減小受壓壓構(gòu)件自自由長度度的支撐撐力原取取用壓桿桿的偶然然剪力，，現(xiàn)改為為：（1）單根柱柱柱高中點點有一道道支撐Fb1=N/60支撐不在在柱中央央（距柱柱端l）有m道支撐（2）支撐多多根柱時時支撐力各柱壓力力相同時時式中，n為被撐柱柱根數(shù)。。一般不不宜多于于8根。注意：以上上公式來源源于軸心受受力桿件的的理論推導導，當用于于壓彎構(gòu)件件時應酌情情考慮；同同時以前對對支撐一般般按容許長長細比控制制截面，不不計算承載載力。現(xiàn)在在對支承多多根柱的支支撐應注意意計算其承承載力。5.2拉彎構(gòu)件和和壓彎構(gòu)件件本節(jié)作了一些局局部修改：：（1）將塑性發(fā)發(fā)展系數(shù)取取x=y=1.0的條件由““直接承受受動力荷載載”改為““需要計算算疲勞”的的拉彎、壓壓彎構(gòu)件。。（2）原規(guī)范中，N為設計值，NEx為彈性極限限值，NEx應除以抗力力分項系數(shù)數(shù)R，故將N/NEx改為N/NEx，注明NEx為參數(shù)，其其值為NEx/R＝NEx/1.1。（3）等效彎矩系系數(shù)，無橫橫向荷載時時mx(或tx)=0.65+0.35M2/M1，取消“不得得小于0.4”的規(guī)定。（4）彎矩作用用平面外穩(wěn)穩(wěn)定計算式式改為為調(diào)整系數(shù)數(shù)，箱形截截面=0.7，其它截面面=1.0，以避免取取箱形截面面的的概念不不清現(xiàn)象。。規(guī)范規(guī)定上上式中的““按5.1.2條確定”，，即表示彎彎矩作用于于對稱軸平平面的單軸軸對稱截面面，應應按考慮慮扭轉(zhuǎn)效應應的換算長長細比確確定。。5.3構(gòu)件的計算算長度和容容許長細比比5.3.2條有關(guān)交叉腹腹桿在桁架架平面外的的計算長度度，參考德國規(guī)范范對壓桿分分為4種情況（所所計算桿內(nèi)內(nèi)力為N，另一桿內(nèi)力力為N0）：當時時（（不不一一定等于））：若No為壓力，不不中斷，lo=l（與原原規(guī)規(guī)范范相相同同））若No為壓壓力力，，中中斷斷，，lo=1.35l（原規(guī)規(guī)范范不不允允許許））若No為拉拉力力，，不不中中斷斷，，lo=0.5l（與原原規(guī)規(guī)范范相相同同））若No為拉拉力力，，中中斷斷，，lo=0.5l（原規(guī)規(guī)范范為為0.7l）5.3.3條確定定框框架架柱柱在在框框架架平平面面內(nèi)內(nèi)的的計計算算長長度度時時將將框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)分分為為兩兩種種情情況況：：即即無無支支撐撐純純框框架架和和有有支支撐撐框框架架。。其其中中有有支支撐撐框框架架根根據(jù)據(jù)支支撐撐結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)（（支支撐撐桁桁架架、、剪剪力力墻墻等等））的的側(cè)側(cè)移移剛剛度度又又分分為為強強支支撐撐框框架架和和弱弱支支撐撐框框架架。。（1）無支撐純框框架①當按一階彈性分分析計算內(nèi)力力時，計算長長度系數(shù)，用有側(cè)移框框架柱的表查查得；②采用二階彈性性分析計算內(nèi)內(nèi)力時，取。。（2）有支撐框架架①強支撐框架——支撐結(jié)構(gòu)的側(cè)側(cè)移剛度滿足足式中Sb——產(chǎn)生單位側(cè)傾傾角的水平力力；——層間所有柱用用無側(cè)移框架架柱和有側(cè)移框架架柱計算長度度算得的軸壓桿穩(wěn)穩(wěn)定承載力之之和。②弱支撐框架（（當Sb不滿足上式時時），此時柱柱的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)為式中、——按無側(cè)移和有有側(cè)移框架柱柱算得的穩(wěn)定系數(shù)。5.3.6條為新增條文（1）考慮有搖擺擺柱時，框架架柱值值的增大大系數(shù)。（2）提出“考慮慮同層或其它它層柱承載力力有富裕時對對所計算柱的的支持作用””的原則性性條文。（3）提出“梁與與柱半剛性連連接，確定柱柱的計算長度度時，應考慮節(jié)節(jié)點連接特性性”的原則性性條文。5.3.8條、5.3.9條增加對跨度等等于和大于60m桁架桿件的容容許長細比的的規(guī)定，這是是根據(jù)近年大大跨度桁架的的實踐經(jīng)驗作作的補充規(guī)定定。５.4受壓構(gòu)件的局局部穩(wěn)定5.4.4條軸心受壓T形截面腹板的的局部穩(wěn)定原原規(guī)定寬厚比比，，對剖剖分T型鋼來說太嚴嚴，經(jīng)試驗研研究，對T型鋼腹板的寬寬厚比限制改改為：①軸心受壓構(gòu)件件和彎矩使自自由邊受拉的的壓彎構(gòu)件熱軋T型鋼，焊接T型鋼，②彎矩使腹板自自由邊受壓的的壓彎構(gòu)件當當彎矩使腹板自自由邊受壓的的壓彎構(gòu)件，，由于未作新新的研究工作作，仍保留原原規(guī)范的規(guī)定定。第6章疲勞計計算1．附錄F（原附錄五）的的疲勞分類表表中“梁翼緣緣焊縫”原規(guī)規(guī)定為二級，，但根據(jù)“施施工驗收規(guī)范范”，角焊縫縫因內(nèi)部探傷傷不準確，不不能達到二級級。吊車梁受受拉翼緣常用用角焊縫，這這就產(chǎn)生了矛矛盾?，F(xiàn)增加加規(guī)定了“三三級焊縫，但但外觀檢查符符合二級”的的疲勞類別。。2.直接承受動力力荷載重復作作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件及其連連接，原規(guī)定定應力循環(huán)次次數(shù)n等于或大于2105次時應進行疲疲勞計算，現(xiàn)現(xiàn)修改為“當當應力循環(huán)次數(shù)數(shù)n等于或大于5104次時，應進行行疲勞計算””。3．問題（1）不出現(xiàn)拉應應力的部位可可不計算疲勞勞。但對出現(xiàn)現(xiàn)拉應力的部部位，例如、、和和、、兩兩種應力力循環(huán)，其應應力幅都是150，疲勞強度相相同，顯然不不合理。（2）螺栓受拉時時螺紋處有大大的應力集中中，疲勞強度度很低，常有有疲勞破壞的的實例，但規(guī)規(guī)范沒有規(guī)定定，應予補充充。第7章連接計計算7.1焊縫連接7.1.1條有關(guān)焊縫質(zhì)量量等級的選用用，是設計規(guī)規(guī)范的新增條條文。焊縫質(zhì)質(zhì)量等級是原原《鋼結(jié)構(gòu)工程施施工及驗收規(guī)規(guī)范》GBJ205-83首先提到的，，但它只提到到一、二、三三級焊縫的質(zhì)質(zhì)量標準，并并未提到何種種情況需要采采用何級焊縫縫。原設計規(guī)規(guī)范GBJ17-88也沒有明確規(guī)規(guī)定，導致一一些設計人員員對焊縫質(zhì)量量等級提出不不恰當要求，，影響工程質(zhì)質(zhì)量或者給施施工單位造成成不必要的困困難。焊縫質(zhì)量等級級的規(guī)定，大大部份在設計計規(guī)范有關(guān)條條文或表格中中已有反映，，但不全面不不集中，現(xiàn)集集中為一條較較為直觀明確確。（1）在需要計算算疲勞結(jié)構(gòu)中中的對接焊縫縫（包括T形對接與角接接組合焊縫）），受拉的橫橫向焊縫應為為一級，縱向向?qū)雍缚p應應為二級，新新規(guī)范附表E-1，項次2、3、4已有反反映。。（2）在不不需要要計算算疲勞勞的構(gòu)構(gòu)件中中，凡凡要求求與母母材等等強的的對接接焊縫縫，受受拉時時不應應低于于二級級。因因一級級或二二級對對接焊焊縫的的抗拉拉強度度正好好與母母材的的相等等，而而三級級焊縫縫只有有母材材強度度的85%。（3）對角角焊縫縫以及及不焊焊透的的對接接與角角接組組合焊焊縫，，由于于內(nèi)部部探傷傷困難難，不不能要要求其其質(zhì)量量等級級為一一級或或二級級。因因此對對需要要驗算算疲勞勞結(jié)構(gòu)構(gòu)的此此種焊焊縫只只能規(guī)規(guī)定其其外觀觀質(zhì)量量標準準應符符合二二級。。（4）重級工作制制和Q50t的中級工作作制吊車梁梁腹板與上上翼緣之間間以及吊車車桁架上弦弦桿與節(jié)點點板之間的的T形接頭焊縫縫處于構(gòu)件件的彎曲受受壓區(qū)，主主要承受剪剪應力和輪輪壓產(chǎn)生的的局部壓應應力，沒有有受到明確確的拉應力力作用，按按理不會產(chǎn)產(chǎn)生疲勞破破壞，但由由于承擔軌軌道偏心等等帶來的不不利影響，，國內(nèi)外均均發(fā)現(xiàn)連接接及附近經(jīng)經(jīng)常開裂。。所以我國國74規(guī)范規(guī)定定此種焊焊縫“應應予焊透透”，即即不允許許采用角角焊縫；；88年規(guī)范又又補充規(guī)規(guī)定“不不低于二二級質(zhì)量量標準””。新規(guī)規(guī)范規(guī)定定“應予予焊透，，質(zhì)量等等級不低低于二級級”。（5）“需需要驗算算疲勞結(jié)結(jié)構(gòu)中的的橫向?qū)雍缚p縫受壓時時應為二二級”、、“不需需要計算算疲勞結(jié)結(jié)構(gòu)中與與母材等等強的受受壓對接接焊縫宜宜為二級級”，是是根據(jù)工工程實踐踐和參考考國外標標準規(guī)定定的。美美國《鋼結(jié)構(gòu)焊焊接規(guī)范范》AWS中，對要要求熔透透的與母母材等強強的對接接焊縫，，不論承承受動力力荷載或或靜力載載，亦不不分受拉拉或受壓壓，均要要求無損損探傷，，而我國國的三級級焊縫不不要求探探傷。由由于對接接焊縫中中存在很很大殘余余拉應力力，且在在某些情情況常有有偶然偏偏心力作作用（如如吊車軌軌道的偏偏移），，使名義義上為受受壓的焊焊縫受力力復雜，，常難免免有拉應應力存在在。7.1.3、7.1.3條GBJ17-88規(guī)范規(guī)定定角焊縫縫和不加加引弧板板的對接接焊縫，，每條焊焊縫的計計算長度度均采用用實際長長度減去去10mm，此種種不不分分焊焊縫縫大大小小取取為為定定值值的的辦辦法法不不合合理理，，現(xiàn)現(xiàn)參參考考國國外外標標準準改改為為：：對對接接焊焊縫縫減減去去2t；角焊焊縫縫減減去去2hf。7.1.4條斜角角角角焊焊縫縫的的計計算算兩焊焊腳腳邊邊夾夾角角不等等于于900的角角焊焊縫縫稱稱為為斜斜角角角角焊焊縫縫，，這這種種焊焊縫縫一一般般用用于于T形接接頭頭中中。。斜角角角角焊焊縫縫計計算算時時不不考考慮慮應應力力方方向向，，任任何何情情況況都都取取f或（（f）=1.0。這是是因因為為以以前前對對角角焊焊縫縫的的試試驗驗研研究究一一般般都都是是針針對對直直角角角角焊焊縫縫進進行行的的，，對對斜斜角角角角焊焊縫縫研研究究很很少少。。而而且且，，我我國國采采用用的的計計算算公公式式也也是是根根據(jù)據(jù)直直角角角角焊焊縫縫簡簡化化而而得得，，不不能能用用于于斜斜角角角角焊焊縫縫。。新規(guī)范范參考考美國國《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)焊接接規(guī)范范》（AWS）并與我我國《建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)焊接接技術(shù)術(shù)規(guī)程程》進行協(xié)協(xié)調(diào)，，作了了下列列修改改：（1）規(guī)定定銳角角角焊焊縫兩兩焊腳腳邊夾夾角600，而鈍鈍角角角焊縫縫兩焊腳腳邊夾夾角1350。這表表示焊焊腳邊邊夾角角小于于600或大于于1350的焊縫縫不推推薦用用作受受力焊焊縫。。（2）原規(guī)規(guī)范規(guī)規(guī)定的的銳角角角焊焊縫計計算厚厚度取取he=0.7hf，比實際際的喉喉部尺尺寸小小，這這是考考慮到到當角較小小時，，焊縫縫根部部不易易焊滿滿以及及在熔熔合線線的強強度較較低這這兩個個因素素?，F(xiàn)現(xiàn)規(guī)定定600已無此此問題題。因因此，，不論論銳角角和鈍鈍角的的計算算厚度度均統(tǒng)統(tǒng)一取取為喉喉部尺尺寸he=hfcos/2。但當根根部間間隙（（b、b1或b2）>1.5mm，則應考考慮間間隙影影響，，取上式可可根據(jù)據(jù)圖中中的幾幾何關(guān)關(guān)系推推導得得出，，圖中中垂直直于斜斜邊的的虛線線即計計算厚厚度。。（3）新規(guī)規(guī)范規(guī)規(guī)定任任何情情況根根部間間隙（（b、b1或b2）不得大大于5mm，主要是是圖a中的b1可能大大于5mm。此時，，可將將板端端切成成圖b的形狀狀并使使b<5mm。對于斜斜T形接頭頭的角角焊縫縫，在在設計計圖中中應繪繪制大大樣，，詳細細標明明兩側(cè)側(cè)斜角角角焊焊縫的的焊腳腳尺寸寸。7.2緊固件件（螺螺栓、、鉚釘釘?shù)龋┻B接接7.2.2條（1）表7.2.2-1中的抗抗滑移移系數(shù)數(shù)值作了了一些些修正正，原原規(guī)范范噴砂砂（丸丸）和和噴砂砂后生生赤銹銹時Q345、Q390和Q420鋼的=0.55，實際上上達不不到此此要求求，降降為0.50。（2）高強度度螺栓栓的預預拉力力P，原規(guī)范范取為為式中考考慮螺螺栓材材質(zhì)的的不定定性系系數(shù)0.9；施工工時的的超張張拉0.9；擰緊緊螺帽帽時螺螺桿所所受扭扭轉(zhuǎn)剪剪應力力影響響系數(shù)數(shù)1.2。此式式得出出的8.8級螺栓栓的抗抗剪承承載力力有時時（當當0.4時）比比同直直徑的的普通通螺栓栓還低低，不不合理理，且且與薄薄鋼規(guī)規(guī)范的的規(guī)定定不協(xié)協(xié)調(diào)，，現(xiàn)改改為由于高高強度度螺栓栓材料料無明明顯的的屈服服點，，用抗抗拉強強度fu代替fy再補充充一個個系數(shù)數(shù)0.9是適宜宜的。。（3）將同時時受剪剪和受受拉的的摩擦擦型高高強度度螺栓栓的計計算改改用相相關(guān)公公式表表達，，實質(zhì)與與原規(guī)規(guī)范相相同，由Nvb=0.9nfμP和Ntb=0.8P，代入后后即得得原規(guī)規(guī)范計計算式式Nv=0.9nfμ(P-1.25Nt)。7.2.3條取消原原規(guī)范范“承承壓型型連接接高強強度螺螺栓的的抗剪剪承載載力不不得大大于按按摩擦擦型連連接計計算的的1.3倍”的規(guī)規(guī)定。理理由為，，原規(guī)范范的此規(guī)規(guī)定是鑒鑒于當時時使用經(jīng)經(jīng)驗不足足，控制制一下，，使承壓壓型在正正常情況況下（即即荷載標標準值作作用下））不滑移移。但國國外標準準并沒有有此規(guī)定定，而承承壓型不不一定施施加與摩摩擦型相相同的預預拉力，，因此矛矛盾較多多，況且且現(xiàn)在已已有使用用經(jīng)驗。。此外，取消消原規(guī)范承承壓型連接接高強度螺螺栓的傳力力接觸面要要求與摩擦擦型連接相相同的規(guī)定定，只提出出需清除浮浮銹及油污污。7.3組合工字梁梁翼緣連接接7.3.2條原規(guī)范計算算式在右側(cè)側(cè)漏掉了計計算截面處處的緊固件件數(shù)目n1，新規(guī)范已加加上。另外外，規(guī)范條條文指出公公式用于計計算“翼緣緣與腹板連連接鉚釘（（或摩擦型型連接高強強度螺栓））”，表示示普通粗制制螺栓和承承壓型連接接高強度螺螺栓不得用用于此種連連接，至于于A、B級螺栓，由由于制造費費工、裝配配困難，也也不推薦采采用。實際上，公公式還應包包括翼緣板板與翼緣角角鋼之間的的承載力計計算，此時時取F=0。7.4梁與柱的剛剛性連接原規(guī)范沒有有本節(jié)內(nèi)容容，現(xiàn)參考考國外標準準和我國實實踐經(jīng)驗，，增加了本本節(jié)。7.4.1條規(guī)定了不設設置橫向加加勁肋時，，對柱腹板板和柱翼緣緣厚度的要要求。①在梁的的受壓翼緣緣處，柱腹腹板受有梁梁翼緣經(jīng)過過柱翼緣傳傳給柱腹板板的壓力，，柱腹板應應滿足強度度要求和局局部穩(wěn)定要要求。柱腹板的的強度應應與梁受受壓翼緣緣等強，，即betwfcAfcfb式中be—柱腹板板計算算寬度度邊緣緣處壓壓應力力的假假定分分布長度。。同梁梁的局局部壓壓應力力計算算式，，取be=a+5hy；按此公公式計計算腹腹板強強度時時，忽忽略了柱柱腹板板所受受豎向向壓力力的影影響。這這是因因為在在框架架內(nèi)豎豎向壓壓力主要要由柱柱翼緣緣傳遞遞，腹腹板內(nèi)內(nèi)所受豎豎向壓壓應力力一般般較小小。為保證證柱腹腹板在在梁受受壓翼翼緣壓壓力作作用下下的局局部穩(wěn)穩(wěn)定，，應控控制柱柱腹板板的寬寬厚比比，規(guī)規(guī)范參參考國國外規(guī)規(guī)定，，偏安安全地地規(guī)定定柱腹腹板的的寬厚厚比應應滿足足下式式規(guī)定定：式中hc——柱腹板板的計計算寬寬度；；fyc——柱腹板板鋼材材屈服服點。。②在在梁的的受拉拉翼緣緣處，，計算算柱的的翼緣緣和腹腹板仍仍用等等強度度準則則，柱柱翼緣緣板所所受拉拉力為為：T=Aftfb式中Aft——梁受拉拉翼緣緣截面積積；fb——梁鋼材材抗拉拉強度設設計值值。拉力T由柱翼翼緣板板三個個部份份共同同承擔擔，中中間部部份（（分布布長度度m）直接傳傳給柱柱腹板板的力力為fctbm（tb為梁翼翼緣厚厚度）），余余下部部份由由兩側(cè)側(cè)各ABCD的板件承擔擔。根據(jù)試驗研研究，拉力力在柱翼緣緣板的影響響長度p≈12tc，可將此受力力部份視為為三邊固定定一邊自由由的板件，，而在固定定邊將因受受彎形成塑塑性鉸?？捎们€線理論導出出