模板工程計(jì)算書模板

..板模板〔盤扣式計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標(biāo)高-6.45m新澆混凝土樓板板厚<mm>150模板支架高度H<m>4.5模板支架縱向長度L<m>45模板支架橫向長度B<m>27二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k<kN/m3>24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k<kN/m3>1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k<kN/m2>3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k<kN/m2>0.25其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k<kN/m>0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1<m>3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk<kN/m2>基本風(fēng)壓ω0<kN/m2>0.3地基粗糙程度D類<有密集建筑群且房屋較高市區(qū)>模板支架頂部距地面高度<m>9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2<m>3.9三、模板體系設(shè)計(jì)模板支架高度<m>4.5主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a<mm>1200立柱橫向間距l(xiāng)b<mm>1200水平拉桿步距h<mm>1800頂層水平桿步距hˊ<mm>1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a<mm>450小梁間距l(xiāng)<mm>300小梁最大懸挑長度l1<mm>100主梁最大懸挑長度l2<mm>150設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t<mm>12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.4面板彈性模量E<N/mm2>9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁,取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3,I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.1+<24+1.1>×0.15>+1.4×3]×1=8.838kN/mq1靜=[γG<G1k+<G2k+G3k>h>b]=[1.2×<0.1+<24+1.1>×0.15>×1]=4.638kN/mq1活=<γQ×Q1k>×b=<1.4×3>×1=4.2kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.1+<24+1.1>×0.15>+1×3>×1＝6.865kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677ql4/<100EI>=0.677×6.865×3004/<100×9350×144000>=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150,10}=2mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型<mm>40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.39小梁截面抵抗矩W<cm3>42.67小梁彈性模量E<N/mm2>8415小梁截面慣性矩I<cm4>170.67小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.3+<24+1.1>×0.15>+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m因此,q1靜＝1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>×b=1.2×<0.3+<24+1.1>×0.15>×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mMmax＝max[M1,M2]＝max[0.49,0.014]＝0.49kN·mσ=Mmax/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNVmax＝max[V1,V2]＝max[2.043,0.272]＝2.043kNτmax=3Vmax/<2bh0>=3×2.043×1000/<2×40×80>＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.3+<24+1.1>×0.15>+1×3>×0.3＝2.119kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/<100EI>=0.521×2.119×12004/<100×8415×170.67×104>＝1.594mm≤[ν]＝min<L/150,10>＝min<1200/150,10>＝8mm;懸臂端νmax＝ql14/<8EI>=2.119×1004/<8×8415×170.67×104>＝0.002mm≤[ν]＝min<2×l1/150,10>＝min<2×100/150,10>＝1.333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型<mm>□60×40×4主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>125主梁截面抵抗矩W<cm3>10.33主梁彈性模量E<N/mm2>206000主梁截面慣性矩I<cm4>30.99主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計(jì)算q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1靜＝1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>×b＝1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1×3>×0.3＝2.179kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁,Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按懸臂梁,R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[Rmax,R1]＝4.193kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁,R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按懸臂梁,R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max,R'1]＝3.269kN;計(jì)算簡圖如下：主梁計(jì)算簡圖一2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一<kN·m>σ=Mmax/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一<kN>τmax=Vmax/<8Izδ>[bh02-<b-δ>h2]=9.487×1000×[40×602-<40-8>×522]/<8×309900×8>＝27.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一<mm>跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150,10}=8mm懸挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min<2×150/150,10>=2mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=11.478kN,R2=17.873kN,R3=17.873kN,R4=11.478kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N]<kN>30按上節(jié)計(jì)算可知,可調(diào)托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型<mm>Ф48×3.2鋼管計(jì)算截面類型<mm>Ф48×3.2鋼材等級Q235立柱截面面積A<mm2>424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i<mm>15.9立柱截面抵抗矩W<cm3>4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q<kN/m>0.15支架立柱計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.71、長細(xì)比驗(yàn)算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01,l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁驗(yàn)算q1＝[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×0.9×3]×0.3=2.669kN/m同上四～六步計(jì)算過程,可得：R1＝10.961kN,R2＝17.067kN,R3＝17.067kN,R4＝10.961kN頂部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得,φ＝0.573不考慮風(fēng)荷載:N1=Max[R1,R2,R3,R4]=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]=17.098kNf＝N1/<ΦA(chǔ)>＝17098/<0.573×424>＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kNf＝N1w/<φA>+Mw/W＝17098/<0.573×424>+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得,φ1=0.371不考慮風(fēng)荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17.877kNf=N/<φ1A>＝17.877×103/<0.371×424>=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5+0.037/1.2=17.908kNf=Nw/<φ1A>+Mw/W＝17.908×103/<0.371×424>+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨(dú)立高支模架,架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=4.5/27=0.167≤3滿足要求！十、抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前,傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生,抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ<ωkL1Hh2+Q3kL1h1>=1×1.4×<0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9>=219.164kN·mMR=γG<G1k+0.15H/<lalb>>L1B12/2=0.9×<0.5+0.15×4.5/<1.2×1.2>>×45×272/2=14300.93kN·mMT=219.164kN·m≤MR=14300.93kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí),傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生,抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ<Q2kL1H+Q3kL1h1>=1×1.4×<0.25×45×4.5+0.55×45×3.9>=206.01kN·mMR=γG[<G2k+G3k>×h0+<G1k+0.15H/<lalb>>]L1B12/2=0.9×[<24+1.1>×0.15+<0.5+0.15×4.5/<1.2×1.2>>]×45×272/2=69880.801kN·mMT=206.01kN·m≤MR=69880.801kN·m滿足要求！梁模板〔盤扣式,梁板立柱共用計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸<mm×mm>600×1350模板支架高度H<m>3.9模板支架橫向長度B<m>30模板支架縱向長度L<m>40梁側(cè)樓板厚度<mm>150二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k<kN/m3>24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k<kN/m3>1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k<kN/m3>1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k<kN/m2>3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk<kN/m2>基本風(fēng)壓ω0<kN/m2>0.3非自定義:0.031地基粗糙程度D類<有密集建筑群且房屋較高市區(qū)>模板支架頂部距地面高度<m>6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.2三、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a<mm>900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b<mm>1000支撐架中間層水平桿最大豎向步距h<mm>1500支撐架頂層水平桿步距h'<mm>1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a<mm>500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a<mm>、l'b<mm>900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離<mm>500梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離<mm>500梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度<mm>200設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t<mm>15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.4面板彈性模量E<N/mm2>10000取單位寬度b=1000mm,按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.1+<24+1.5>×1.35>+1.4×3]×1＝45.63kN/mq1靜＝1.2×[G1k+<G2k+G3k>×h]×b＝1.2×[0.1+<24+1.5>×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×<G2k+G3k>×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×<24+1.5>×1.35+1×3]×1＝37.525kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·mσ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/<100EI>=0.632×37.525×1504/<100×10000×281250>＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150,10]＝min[150/150,10]＝1mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值<承載能力極限狀態(tài)>R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN標(biāo)準(zhǔn)值<正常使用極限狀態(tài)>R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型<mm>60×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.78小梁截面抵抗矩W<cm3>64小梁彈性模量E<N/mm2>9350小梁截面慣性矩I<cm4>256小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.874,6.487,7.874]/1=7.874kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×<0.3-0.1>×0.6/4=0.036kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.2×0.5×<1.35-0.15>=0.72kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.2×0.5×<1.35-0.15>=0.72kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×3]×<0.5-0.6/2>/2×1=0.932kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×3]×<<1-0.5>-0.6/2>/2×1=0.932kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.874+0.036=7.91kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.434,5.223,6.434]/1=6.434kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×<0.3-0.1>×0.6/4=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×<1.35-0.15>=0.6kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×<1.35-0.15>=0.6kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1×3]×<0.5-0.6/2>/2×1=0.727kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1×3]×<<1-0.5>-0.6/2>/2×1=0.727kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m為簡化計(jì)算,按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算,如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12,0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92,0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=Mmax/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1,ql2]＝max[0.625×7.91×0.9,7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3Vmax/<2bh0>=3×4.449×1000/<2×60×80>＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/<100EI>＝0.521×6.464×9004/<100×9350×256×104>＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150,10]=min[900/150,10]＝6mmν2＝q'l24/<8EI>＝6.464×2004/<8×9350×256×104>＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150,10]=min[400/150,10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4'=7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型<mm>Φ48×3.5主梁計(jì)算截面類型<mm>Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>125主梁截面抵抗矩W<cm3>4.49主梁彈性模量E<N/mm2>206000主梁截面慣性矩I<cm4>10.78可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì),主梁2根合并,其受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn,Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖<kN·m>σ=Mmax/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖<kN>Vmax＝6.381kNτmax=2Vmax/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖<mm>νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150,10]=min[500/150,10]＝3.333mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.935kN,R2=17.165kN,R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次為P1=1.935/0.6=3.225kN,P2=17.165/0.6=28.609kN,P3=1.935/0.6=3.225kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N]<kN>30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型<mm>Ф48×3.2鋼管計(jì)算截面類型<mm>Ф48×3鋼材等級Q345立柱截面面積A<mm2>424回轉(zhuǎn)半徑i<mm>15.9立柱截面抵抗矩W<cm3>4.49支架立柱計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q<kN/m>0.151、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max<ηh,h'+2ka>=max<1.2×1500,1000+2×0.7×500>=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得,φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1>面板驗(yàn)算q1＝[1.2×<0.1+<24+1.5>×1.35>+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2>小梁驗(yàn)算q1＝max{2.695+1.2×[<0.3-0.1>×0.6/4+0.5×<1.35-0.15>]+[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2,<1-0.5>-0.6/2]/2×1,7.797+1.2×<0.3-0.1>×0.6/4}=7.833kN/m同上四～六計(jì)算過程,可得：P1＝3.18kN,P2＝28.286kN,P3＝3.18kN立柱最大受力Nw＝max[P1+N邊1,P2,P3+N邊2]+1.2×0.15×<3.9-1.35>+Mw/lb＝max[3.18+[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×0.9×3]×<0.9+0.5-0.6/2>/2×0.9,28.286,3.18+[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.15>+1.4×0.9×3]×<0.9+1-0.5-0.6/2>/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28.753kNf＝N/<φA>+Mw/W＝28753.141/<0.386×424>+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨(dú)立高支模架,架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=3.9/30=0.13≤3滿足要求,不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h<mm>150混凝土強(qiáng)度等級C30混凝土的齡期<天>7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc<N/mm2>8.294混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft<N/mm2>0.829立柱墊板長a<mm>200立柱墊板寬b<mm>200F1=N=28.753kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定,見下表公式參數(shù)剖析Fl≤<0.7βhft+0.25σpc,m>ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí),取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí),取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度,取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min<η1,η2>η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較,βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2,當(dāng)面積為圓形時(shí),取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱,取as=40,對邊柱,取as=30：對角柱,取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見,不考慮上式中σpc,m之值,將其取為0,作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1,ft=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=130mm,um=2[<a+h0>+<b+h0>]=1320mmF=<0.7βhft+0.25σpc,m>ηumh0=<0.7×1×0.829+0.25×0>×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定,見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù),按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=<Ab/Al>1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積,按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2,βc=1,βl=<Ab/Al>1/2=[<a+2b>×<b+2b>/<ab>]1/2=[<600>×<600>/<200×200>]1/2=3,Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN滿足要求！墻模板〔木模板計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室外墻新澆混凝土墻墻厚<mm>350混凝土墻的計(jì)算高度<mm>4500混凝土墻的計(jì)算長度<mm>7700二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc<kN/m3>24新澆混凝土初凝時(shí)間t0<h>4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V<m/h>2混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H<m>4.5新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k<kN/m2>min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5}＝min{29.868,108}＝29.868kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k<kN/m2>2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]＝min[29.87,108]＝29.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644,42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長<mm>125小梁間距<mm>200小梁一端懸臂長<mm>250主梁間距<mm>500主梁一端懸臂長<mm>200對拉螺栓橫向間距<mm>500對拉螺栓豎向間距<mm>500模板設(shè)計(jì)立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度<mm>12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>15面板彈性模量E<N/mm2>10000墻截面寬度可取任意寬度,為便于驗(yàn)算主梁,取b＝0.5m,W＝bh2/6＝500×122/6＝12000mm3,I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板彎矩圖<kN·m>Mmax＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板變形圖<mm>ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞小梁截面類型<mm>40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>16.2小梁彈性模量E<N/mm2>9000小梁截面抵抗矩W<cm3>42.67小梁截面慣性矩I<cm4>170.671、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁彎矩圖<kN·m>小梁剪力圖<kN>Mmax＝0.327kN·mσ＝Mmax/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁變形圖<mm>ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算R1=4.507kN,R2=...R37=4.007kN,R38=5.509kN六、主梁驗(yàn)算主梁材質(zhì)及類型雙鋼管主梁截面類型<mm>Ф48×3主梁計(jì)算截面類型<mm>Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205主梁彈性模量E<N/mm2>206000主梁截面抵抗矩W<cm3>4.49主梁截面慣性矩I<cm4>10.781、強(qiáng)度驗(yàn)算主梁彎矩圖<kN·m>Mmax＝0.611kN·mσ＝Mmax/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算主梁變形圖<mm>ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb<kN>17.8對拉螺栓橫向驗(yàn)算間距m＝max[500,500/2+200]＝500mm對拉螺栓豎向驗(yàn)算間距n＝max[500,500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！柱模板〔設(shè)置對拉螺栓計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土柱名稱車庫KZ1~KZ7新澆混凝土柱長邊邊長<mm>600新澆混凝土柱的計(jì)算高度<mm>4500新澆混凝土柱短邊邊長<mm>600二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc<kN/m3>24新澆混凝土初凝時(shí)間t0<h>4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V<m/h>2混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H<m>4.5新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k<kN/m2>min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5}＝min{29.868,108}＝29.868kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k<kN/m2>2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]＝min[29.87,108]＝29.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644,42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度<mm>12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>14.742面板彈性模量E<N/mm2>8925柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1<mm>700模板設(shè)計(jì)平面圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算最不利受力狀態(tài)如下圖,按四等跨連續(xù)梁驗(yàn)算靜載線荷載q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活載線荷載q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·mσ＝Mmax/W＝0.065×106/<1/6×700×122>＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算作用線荷載q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/<100EI>＝0.632×20.909×1504/<100×8925×<1/12×700×123>>＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！四、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型<mm>40×80小梁截面慣性矩I<cm4>170.67小梁截面抵抗矩W<cm3>42.67小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>13.5小梁彈性模量E<N/mm2>9000小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.35最低處柱箍離樓面距離<mm>1801、強(qiáng)度驗(yàn)算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708kN/m小梁彎矩圖<kN·m>Mmax＝0.285kN·mσ＝Mmax/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算小梁剪力圖<kN·m>Vmax＝2.346kNτmax=3Vmax/<2bh0>=3×2.346×1000/<2×40×80>＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481kN/m小梁變形圖<mm>ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=4.438正常使用極限狀態(tài)Rmax=3.484五、柱箍驗(yàn)算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格<mm>Ф48×3柱箍截面慣性矩I<cm4>10.78柱箍截面抵抗矩W<cm3>4.49柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205柱箍彈性模量E<N/mm2>206000模板設(shè)計(jì)立面圖1、柱箍強(qiáng)度驗(yàn)算連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后,取P/2值。長邊柱箍：取小梁計(jì)算中b=600/<5-1>=150mm=0.15m代入小梁計(jì)算中得到：承載能力極限狀態(tài)Rmax＝4.438kNP=Rmax/2=2.219kN正常使用極限狀態(tài)：R’max＝3.484kNP’=R’max/2=1.742kN長邊柱箍計(jì)算簡圖長邊柱箍彎矩圖<kN·m>長邊柱箍剪力圖<kN>M1＝0.215kN·m,N1＝6.573kN短邊柱箍：取小梁計(jì)算中b=600/<5-1>=150mm=0.15m代入小梁計(jì)算中得到：承載能力極限狀態(tài)Rmax＝4.438kNP=Rmax/2=2.219kN正常使用極限狀態(tài)：R’max＝3.484kNP’=R’max/2=1.742kN短邊柱箍計(jì)算簡圖短邊柱箍彎矩圖<kN·m>短邊柱箍剪力圖<kN>M2＝0.215kN·m,N2＝6.573kNM/Wn＝0.215×106/<4.49×103>＝47.774N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、柱箍撓度驗(yàn)算長邊柱箍計(jì)算簡圖長邊柱箍變形圖<mm>短邊柱箍計(jì)算簡圖短邊柱箍變形圖<mm>ν1＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝0.98mmν2＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝0.98mm滿足要求！六、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓型號M14軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb<kN>17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載<kN>26N＝6.573×2=13.147kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝6.573×2=13.147kN≤26kN滿足要求！板模板〔盤扣式計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1,標(biāo)高-1.60m新澆混凝土樓板板厚<mm>250模板支架高度H<m>4.8模板支架縱向長度L<m>45模板支架橫向長度B<m>27二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k<kN/m3>24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k<kN/m3>1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k<kN/m2>3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k<kN/m2>0.136其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k<kN/m>0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1<m>3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk<kN/m2>基本風(fēng)壓ω0<kN/m2>0.3地基粗糙程度D類<有密集建筑群且房屋較高市區(qū)>模板支架頂部距地面高度<m>9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2<m>3.9三、模板體系設(shè)計(jì)模板支架高度<m>4.8主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a<mm>1200立柱橫向間距l(xiāng)b<mm>900水平拉桿步距h<mm>1800頂層水平桿步距hˊ<mm>1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a<mm>450小梁間距l(xiāng)<mm>250小梁最大懸挑長度l1<mm>100主梁最大懸挑長度l2<mm>150設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t<mm>12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.4面板彈性模量E<N/mm2>9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁,取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3,I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.1+<24+1.1>×0.25>+1.4×3]×1=11.85kN/mq1靜=[γG<G1k+<G2k+G3k>h>b]=[1.2×<0.1+<24+1.1>×0.25>×1]=7.65kN/mq1活=<γQ×Q1k>×b=<1.4×3>×1=4.2kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.1+<24+1.1>×0.25>+1×3>×1＝9.375kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×7.65×0.252+0.117×4.2×0.252＝0.079kN·mσ＝Mmax/W＝0.079×106/24000＝3.272N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677ql4/<100EI>=0.677×9.375×2504/<100×9350×144000>=0.184mmνmax=0.184mm≤min{250/150,10}=1.667mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型<mm>40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.39小梁截面抵抗矩W<cm3>42.67小梁彈性模量E<N/mm2>8415小梁截面慣性矩I<cm4>170.67小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.3+<24+1.1>×0.25>+1.4×3]×0.25＝3.022kN/m因此,q1靜＝1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>×b=1.2×<0.3+<24+1.1>×0.25>×0.25＝1.972kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.25＝1.05kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.972×0.92+0.125×1.05×0.92＝0.306kN·mM2＝q1L12/2=3.022×0.12/2＝0.015kN·mMmax＝max[M1,M2]＝max[0.306,0.015]＝0.306kN·mσ=Mmax/W=0.306×106/42670=7.172N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.972×0.9+0.625×1.05×0.9＝1.7kNV2＝q1L1＝3.022×0.1＝0.302kNVmax＝max[V1,V2]＝max[1.7,0.302]＝1.7kNτmax=3Vmax/<2bh0>=3×1.7×1000/<2×40×80>＝0.797N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.3+<24+1.1>×0.25>+1×3>×0.25＝2.394kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/<100EI>=0.521×2.394×9004/<100×8415×170.67×104>＝0.57mm≤[ν]＝min<L/150,10>＝min<900/150,10>＝6mm;懸臂端νmax＝ql14/<8EI>=2.394×1004/<8×8415×170.67×104>＝0.002mm≤[ν]＝min<2×l1/150,10>＝min<2×100/150,10>＝1.333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型<mm>□60×40×4主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>125主梁截面抵抗矩W<cm3>10.33主梁彈性模量E<N/mm2>206000主梁截面慣性矩I<cm4>30.99主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計(jì)算q1＝[1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4×Q1k]×b=[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.25>+1.4×3]×0.25＝3.083kN/mq1靜＝1.2×<G1k+<G2k+G3k>×h>×b＝1.2×<0.5+<24+1.1>×0.25>×0.25＝2.033kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.25＝1.05kN/mq2＝<γG<G1k+<G2k+G3k>×h>+γQ×Q1k>×b=<1×<0.5+<24+1.1>×0.25>+1×3>×0.25＝2.444kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁,Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.083×0.9＝3.468kN按懸臂梁,R1＝3.083×0.1＝0.308kNR＝max[Rmax,R1]＝3.468kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁,R'max＝1.25q2L＝1.25×2.444×0.9＝2.749kN按懸臂梁,R'1＝q2l1=2.444×0.1＝0.244kNR＝max[R'max,R'1]＝2.749kN;計(jì)算簡圖如下：主梁計(jì)算簡圖一主梁計(jì)算簡圖二2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一<kN·m>主梁彎矩圖二<kN·m>σ=Mmax/W=2.009×106/10330=194.462N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一<kN>主梁剪力圖二<kN>τmax=Vmax/<8Izδ>[bh02-<b-δ>h2]=11.133×1000×[40×602-<40-8>×522]/<8×309900×8>＝32.26N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一<mm>主梁變形圖二<mm>跨中νmax=2.358mm≤[ν]=min{1200/150,10}=8mm懸挑段νmax＝1.057mm≤[ν]=min<2×150/150,10>=2mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=10.985kN,R2=17.683kN,R3=18.377kN,R4=8.442kN圖二支座反力依次為R1=9.675kN,R2=18.069kN,R3=18.069kN,R4=9.675kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N]<kN>30按上節(jié)計(jì)算可知,可調(diào)托座受力N＝18.377kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型<mm>Ф48×3.2鋼管計(jì)算截面類型<mm>Ф48×3.2鋼材等級Q235立柱截面面積A<mm2>424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i<mm>15.9立柱截面抵抗矩W<cm3>4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q<kN/m>0.15支架立柱計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.71、長細(xì)比驗(yàn)算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01,l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁驗(yàn)算q1＝[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.25>+1.4×0.9×3]×0.25=2.978kN/m同上四～六步計(jì)算過程,可得：R1＝10.612kN,R2＝17.454kN,R3＝17.752kN,R4＝9.346kN頂部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得,φ＝0.573不考慮風(fēng)荷載:N1=Max[R1,R2,R3,R4]=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]=17.793kNf＝N1/<ΦA(chǔ)>＝17793/<0.573×424>＝73.237N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+0.037/0.9=17.793kNf＝N1w/<φA>+Mw/W＝17793/<0.573×424>+0.037×106/4730＝81.059N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得,φ1=0.371不考慮風(fēng)荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+1.2×0.15×4.8=18.616kNf=N/<φ1A>＝18.616×103/<0.371×424>=118.344N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+1.2×0.15×4.8+0.037/0.9=18.657kNf=Nw/<φ1A>+Mw/W＝18.657×103/<0.371×424>+0.037×106/4490=126.427N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨(dú)立高支模架,架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=4.8/27=0.178≤3滿足要求！十、抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前,傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生,抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ<ωkL1Hh2+Q3kL1h1>=1×1.4×<0.076×45×4.8×3.9+0.55×45×3.9>=224.766kN·mMR=γG<G1k+0.15H/<lalb>>L1B12/2=0.9×<0.5+0.15×4.8/<1.2×0.9>>×45×272/2=17222.625kN·mMT=224.766kN·m≤MR=17222.625kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí),傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生,抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ<Q2kL1H+Q3kL1h1>=1×1.4×<0.136×45×4.8+0.55×45×3.9>=176.261kN·mMR=γG[<G2k+G3k>×h0+<G1k+0.15H/<lalb>>]L1B12/2=0.9×[<24+1.1>×0.25+<0.5+0.15×4.8/<1.2×0.9>>]×45×272/2=109855.744kN·mMT=176.261kN·m≤MR=109855.744kN·m滿足要求！十一、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h<mm>150混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土的齡期<天>7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc<N/mm2>8.294混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft<N/mm2>0.829立柱墊板長a<mm>200立柱墊板寬b<mm>100F1=N=18.657kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定,見下表公式參數(shù)剖析Fl≤<0.7βhft+0.25σpc,m>ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí),取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí),取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度,取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min<η1,η2>η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較,βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2,當(dāng)面積為圓形時(shí),取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱,取as=40,對邊柱,取as=30：對角柱,取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見,不考慮上式中σpc,m之值,將其取為0,作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1,ft=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=130mm,um=2[<a+h0>+<b+h0>]=1120mmF=<0.7βhft+0.25σpc,m>ηumh0=<0.7×1×0.829+0.25×0>×1×1120×130/1000=84.492kN≥F1=18.657kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定,見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù),按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=<Ab/Al>1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積,按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2,βc=1,βl=<Ab/Al>1/2=[<a+2b>×<b+2b>/<ab>]1/2=[<400>×<300>/<200×100>]1/2=2.449,Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=18.657kN滿足要求！板模板〔盤扣式計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標(biāo)準(zhǔn)層新澆混凝土樓板板厚<mm>110模板支架高度H<m>2.9模板支架縱向長度L<m>5.4模板支架橫向長度B<m>3.7二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k<kN/m3>24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k<kN/m3>1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k<kN/m2>3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k<kN/m2>0.065其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k<kN/m>0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1<m>2.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk<kN/m2>基本風(fēng)壓ω0<kN/m2>0.3地基粗糙程度D類<有密集建筑群且房屋較高市區(qū)>模板支架頂部距地面高度<m>9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2<m>2.9三、模板體系設(shè)計(jì)模板支架高度<m>2.9主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a<mm>1200立柱橫向間距l(xiāng)b<mm>1200水平拉桿步距h<mm>1800頂層水平桿步距hˊ<mm>1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a<mm>450小梁間距l(xiāng)<mm>350小梁最大懸挑長度l1<mm>100主梁最大懸挑長度l2<mm>150設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t<mm>12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]<N/mm2>16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]<N/mm2>1.4面板彈性模量E<N/mm2>9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁,取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3,I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝