化工原理II?？戚o導(dǎo)材料

化工原理II重學(xué)輔導(dǎo)材料第1-2章流體流動(dòng)及輸送機(jī)械部分一、 填空題在阻力平方區(qū)，摩擦系數(shù)僅與 有關(guān)。TOC\o"1-5"\h\z溫度升高，液體粘度 。離心泵靠葉輪旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力作用排出液體。牛頓粘性定律的表達(dá)式為 。流體在不等徑串聯(lián)管路中穩(wěn)定流動(dòng)，大管中的Re一定小管中的Re。泵殼既是作為泵的外殼匯集液體，同時(shí)又是一個(gè) 裝置。層流流動(dòng)時(shí)，阻力損失與流速 。泵實(shí)際安裝高度必須低于允許安裝高度，才不發(fā)生現(xiàn)象。流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)，Re=800，相應(yīng)的摩擦系數(shù)為 。離心泵輸送液體飽和蒸汽壓越大，泵安裝高。二、 選擇題泵送液體溫度增加，保證離心泵正常工作的安裝高度。A增加B不變C減小D無法確定兩敞口水槽，水面高度保持不變，水由上槽流入下槽，若關(guān)小閥門，增大。流量B.直管阻力損失 C.總阻力損失D.閥前壓力流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，摩擦系數(shù)為，流動(dòng)不可能。A湍流；B層流；C過渡流； DA或C敞口槽內(nèi)存有油和水，液面壓力為kPa，油層2m，密度850kg/m3；水層3m，密度1000kg/m3；槽底壓力表讀數(shù)為kPa。A；B47；C；D。用測(cè)定流體流量時(shí)，流量改變，壓降不變。A文丘里流量計(jì)；BA文丘里流量計(jì)；B皮托管； C轉(zhuǎn)子流量計(jì);D孔板流量計(jì)。實(shí)際流體在等徑水平管內(nèi)穩(wěn)定流動(dòng)，不斷改變。A質(zhì)量流量B動(dòng)能C位能D靜壓能兩個(gè)同一高度敞口貯槽，分別盛滿油和水，水密度大于油密度，油槽底部壓力水槽底部壓力。A大于 B等于 C小于 D不確定由于離心泵無自吸能力，為避免現(xiàn)象的發(fā)生，啟動(dòng)前先要灌泵。A氣縛 B汽蝕 C倒吸 D葉輪不轉(zhuǎn)離心泵工作時(shí)，泵入口的真空表讀數(shù)減小，可能引起現(xiàn)象。A.汽蝕B.氣縛C.倒灌D.揚(yáng)程升高A設(shè)備內(nèi)壓力表讀數(shù)為kPa，B設(shè)備內(nèi)真空表讀數(shù)為kPa，兩設(shè)備內(nèi)的壓力差為kPa。A B C D三、計(jì)算題1、如圖，兩敞口水槽液面恒定為3米，密度為1000kg/m3的水由上槽流入下槽，管子總長(zhǎng)40m（包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度，下同），在AB管段（水平）安裝U形壓差計(jì)，AB長(zhǎng)10m，指示液密度13600kg/m3。試求：（1）系統(tǒng)的總阻力損失；（2）AB間的壓力差；（3）壓力計(jì)讀數(shù)R2、 用離心泵把密度為1000kg/m3的水從開口貯槽送至表壓為x105Pa的密閉容器，貯槽和容器的水位差保持16m恒定，各部分相對(duì)位置如圖所示。管道均為①108x4mm的鋼管，閥門全開，吸入管長(zhǎng)為20m，排出管長(zhǎng)為100m（各段管長(zhǎng)均包括所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。管路中水流速2m/s，摩擦系數(shù)取。大氣壓力。試求：（1）泵入口處真空表讀數(shù)；（2）離心泵有效功率。3、 用離心泵把密度為1000kg/m3的水從開口貯槽送至表壓為kPa密閉容器，貯槽和容器的水位差保持8m恒定，泵安裝高度2m。離心泵特性曲線方程H=25-18000尸，（q,響s），管道均為①108X4mm的鋼管，閥門全開，吸入管路長(zhǎng)20m,排出管路長(zhǎng)80m（均包括所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。摩擦系數(shù)取。試求：（1）管路特性方程；（2）離心泵工作揚(yáng)程和流量；（3）離心泵入口真空表讀數(shù)。第3題第3章沉降、過濾部分一、 填空題在沉降設(shè)備中，粒子應(yīng)滿足 才能被分離出來。恒壓過濾時(shí)，操作表壓力增大，過濾常數(shù)K。旋風(fēng)分離器，操作氣速增加，壓力降增大臨界粒徑 。降塵室的高度增加，其生產(chǎn)能力 。在降塵室中，顆粒沉降到底部所需要的沉降時(shí)間必氣體通過沉降室的停留時(shí)間，才能被分離出來。如果洗液與濾液的黏度一樣，操作壓力不變，則板框式壓濾機(jī)的橫穿洗滌速度是其最終過濾速度的倍。二、 選擇題離心通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量是指風(fēng)機(jī)入口以計(jì)的體積流量。A，0°C；B，20C；C出口狀態(tài);D入口狀態(tài)。2.含塵氣量-定，旋風(fēng)分離器直徑增大，臨界直徑 A增大；B減??； C不變;D不確定；可壓縮濾餅，s=，當(dāng)過濾壓力加倍，過濾常數(shù)將變?yōu)樵瓉淼?倍。A.1/22倍1倍20.8第4章傳熱部分一、 填空題并流時(shí)，熱流體出口溫度總冷流體出口溫度。間壁換熱，兩流體進(jìn)出口溫度一定，并流傳熱溫差逆流傳熱溫差。暖水瓶瓶膽的夾層中抽成真空，不能減少 散熱。列管式換熱器中采用多管程，是為了提高管內(nèi) 。固體的黑度越大，反射率。熱量傳遞中不需任何介質(zhì)，又有能量形式轉(zhuǎn)化的傳熱基本方式。保溫瓶夾層玻璃表面鍍銀是為了減少 傳熱方式造成的熱損失。水蒸氣冷凝時(shí)不凝性氣體含量增加，冷凝側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)"。工業(yè)沸騰過程一般控制在沸騰區(qū)操作。物體的吸收率越大，其輻射能力。二、 選擇題在高溫鑄鐵爐門前放置熱屏減少熱輻射損失，熱屏 ，效果越好。A.表面越粗糙 B.反射率越大C.黑度越大 D.吸收率越大蒸汽管外的保溫層被水浸濕，其保溫效果 。A變好B不變C變差D無法確定物體表面粗糙度增大，則其對(duì)輻射能的 增大。A吸收率；B反射率；C透過率； DB和C。通過圓筒壁定態(tài)傳熱，保持不變。A熱通量B傳熱速率 C傳熱面積D熱輻射在冷、熱流體的始、終溫度相同的條件下，平均溫度差最大。A并流B逆流C錯(cuò)流D折流蒸汽管外的保溫層被水浸濕，其保溫效果 。A變好B不變C變差D不確定三、計(jì)算題1、今欲用傳熱面積為12m2的單殼程列管換熱器，逆流從有機(jī)液中取走X105J/S的熱量。已知有機(jī)液進(jìn)口溫度63°C，出口溫度54°C，給熱系數(shù)700W/m2°C，冷卻水進(jìn)口溫度25°C，出口溫度33°C，定壓比熱4180J/kg°C，給熱系數(shù)1050W/m2C，管壁及污垢熱阻之和為X10-3m2C/W，近似按平壁計(jì)算，不計(jì)熱損失。試計(jì)算：(1)冷卻水用量；(2)總傳熱系數(shù)K；(3)換熱器能否滿足換熱要求？3、在列管式換熱器中，熱流體的比熱(kg-K)，流量10kg/s，從50口冷卻到40口。冷卻水流量為kg/s,比熱(kg-K)，進(jìn)口溫度為30口，逆流操作。熱流體一側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)a2=50W/(m2?K)，管外水側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)a2=5000W/(m2-K)，按平壁計(jì)算，不計(jì)管壁及污垢熱阻。試求：(1)冷卻水進(jìn)口溫度t；(2)總傳熱系數(shù)K；(3)換熱器傳熱面積A。3、某廠用套管換熱器每小時(shí)冷凝2000kg的甲苯蒸汽，冷凝溫度為110C，潛熱為360kJ/kg，甲苯蒸汽冷凝傳熱系數(shù)a1為10000W/(m2口)。冷卻水以4500kg/h的流量于15C進(jìn)入①5”的管內(nèi)作湍流流動(dòng)，其對(duì)流傳熱系數(shù)a2為1500W/(m2°C)。管壁熱阻和污垢熱阻忽略不計(jì)，水的比熱為kJ/(kgC);試求：(1)冷卻水出口溫度t2;(2)傳熱面積A；(3)若冷卻水進(jìn)口溫度升至20C,冷卻水流量增大一倍，則冷卻水出口溫度t^’?第5章吸收部分一、填空題總壓一定，A、B兩組分分別被同一種溶劑吸收，達(dá)到相同的液相濃度時(shí)，相應(yīng)的氣相分壓PA>PB，則相平衡常數(shù)mAmB。難溶氣體，吸收過程的阻力主要集中在。TOC\o"1-5"\h\z吸收操作中，其他條件不變，增大液氣比，全塔平均推動(dòng)力將 。吸收操作完成一定的分離程度，增大液氣比所需填料層高度將 。當(dāng)溫度升高時(shí)，亨利系數(shù)E將變。吸收操作中，分離程度降低，相應(yīng)的最小液氣比。當(dāng)傳質(zhì)推動(dòng)力用x*—x表達(dá)時(shí)，相應(yīng)的傳質(zhì)單元數(shù)表達(dá)式為 。單向擴(kuò)散中，漂流因數(shù)隨惰性組分濃度的增大而 。越難溶解的氣體，其亨利系數(shù)值越 。吸收過程中，易溶氣體的吸收通常屬于控制。二、選擇題m、E、H均為亨利系數(shù)，溫度降低時(shí)，下列各組變化趨勢(shì)都正確的是Amf，Ef，Hf； Bml，E；，Hf；Cmf，Ef，H；； Dm；，E；，H；o用水吸收空氣中的NH3，ky增加一倍，Ky應(yīng)變成原來的倍。A.B.C.2D1低濃吸收且滿足亨利定律，Hog和Hol之間的關(guān)系為oAHOG=SHOL BHog=AHol CHol=SHog DHol=AHog若吸收操作的阻力用1/ky表示，則相應(yīng)的推動(dòng)力為Ay-y*Bx*-xCy-約 Dx「x脫吸塔的操作線與平衡線的關(guān)系oA上方B下方C平行D垂直在吸收操作單元中，對(duì)易溶氣體，以下哪個(gè)選項(xiàng)正確 oAE大，m小BE小,m大CE小，H大DE小，H小三、計(jì)算題1、在一逆流吸收塔中用清水吸收混合器中的溶質(zhì)A，進(jìn)塔氣體含A（摩爾分?jǐn)?shù)），流率kmol/（m2-s），溶質(zhì)回收率，平衡方程y*=，操作線方程y=+,Kya=kmol/（m3-s）。試求（1）出塔液相濃度；（2）填料層高度；（3）操作液氣比與最小液氣比的比值。2、 用洗油在填料塔內(nèi)逆流吸收焦?fàn)t煤氣中的芳烴，煤氣入塔流率40kmol/h，其中芳烴濃度（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），要求芳烴回收率為90%。進(jìn)塔洗油中芳烴濃度為，洗油用量為最小用量的倍，Hog=，平衡關(guān)系y*=試求：（1）洗油流率（2）出塔液相中芳烴濃度（3）填料層高度。3、 在一逆流操作的吸收塔內(nèi)用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)A，進(jìn)塔氣體溶質(zhì)濃度為（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），入塔混合氣的摩爾流量為40kmol/h，塔徑，全塔溶質(zhì)回收率，入塔吸收劑的摩爾流量為100kmol/h，平衡關(guān)系為y*=，氣相總傳質(zhì)單元高度Hog為。試求：（1）出塔液相溶質(zhì)濃度％;（2）氣相總體積傳質(zhì)系數(shù)Kya;（3）填料層高度Ho第6章精餾部分一、填空題將1kmol進(jìn)料變成飽和蒸汽所需要熱量是1kmol汽化潛熱的倍，該進(jìn)料為o理想溶液中，某組分的濃度x=，純組分的飽和蒸汽壓10kPa，則在平衡氣相中該組份的分壓是 o

精餾塔全回流操作時(shí)，精餾段操作線方程為 。精餾原理主要是兩個(gè)重要假設(shè)，一是理論塔板假設(shè)，二假設(shè)。板式塔不正常操作現(xiàn)象通常有、溢流液泛、漏液。對(duì)二元物系精餾，當(dāng)餾出液摩爾組成為，進(jìn)料摩爾組成為，相對(duì)揮發(fā)度a=2時(shí)，若飽和蒸汽進(jìn)料，最小回流比為。精餾塔操作，若F、xF、q、D保持不變，增加回流比R則此時(shí)xD。一般情況下，回流比增大，精餾段分離程。恒沸精餾與萃取精餾都需加入添加劑（第三組分），其目的是 。部分氣化一定量的二元混合液，氣相中重組分濃度愈高，氣化。二、選擇題精餾過程中理想溶液中的各個(gè)組分在全部濃度范圍內(nèi)服定律。A拉烏爾B亨利C道爾頓D傅立葉精餾操作采用過熱蒸汽進(jìn)料時(shí)，。A L’>L V>V’； B V>V’ LVL’； C L’VL V〈V’； D L’>L V〈V’二元溶液連續(xù)計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起的變化。A提餾段操作線與q線 B平衡線與q線C平衡線與精餾段操作線 D平衡線與提餾段操作線要使完成一定的分離程度所需的理論板數(shù)少，應(yīng)當(dāng)使。A.RfqlB.RfqfC.R；q；D.R；qf已知某精餾塔的實(shí)際塔板數(shù)為10層，塔頂安裝分凝器，塔底采用再沸器間接加熱，用圖解法求的理論塔板數(shù)為8層。則其總板效率為。A60%； B70%； C80%； D以上都不是。進(jìn)料，精餾段下降液體量大于提餾段下降液體量。A露點(diǎn)蒸汽B泡點(diǎn)液體 C汽液混合物D過熱蒸氣在一精餾塔內(nèi)（進(jìn)料板固定）分別分離xF相同的幾種二元混合物，進(jìn)料熱狀況相同，下列情況下，塔頂產(chǎn)品純度最大者應(yīng)是 。AaAa大，r小Ba大，R大ca小，r小da小，r大某二元混合物要求用精餾方法分離，理論塔板數(shù)一定，若回流比不變，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q減小；則塔頂產(chǎn)品濃度xD。A增大B減小C不變D無法確定三、計(jì)算題1、 連續(xù)精餾操作分離苯-甲苯二元混合液，進(jìn)料量F=30kmol/h，其中苯的摩爾分率xF=。進(jìn)料為汽液混合物，氣液比為2:3,要求塔頂、塔底產(chǎn)品中苯的摩爾分率分別為xD=，xW=。采用回流比為最小回流比的倍，操作條件下可取平均相對(duì)揮發(fā)度a=。系統(tǒng)滿足恒摩爾流假設(shè)，且平衡線與操作線無切點(diǎn)。試求：（1）塔頂、塔底的產(chǎn)品量；（2）最小回流比Rmin；（3）提餾段操作線方程。2、 用連續(xù)精餾塔分離含A、B的二元混合物，進(jìn)料為泡點(diǎn)液體，流率和A的濃度分別為100kmol/h和（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），已知精餾段操作線方程為y=+。要求塔頂A的回收率為。試求：（1）操作回流比及塔頂產(chǎn)品濃度（2）塔底產(chǎn)品流率及濃度（3）塔釜上升蒸汽量。3、 連續(xù)精餾塔分離某二元混合物，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成為（摩爾分率，下同），進(jìn)料流率00kmol/h，塔頂餾出液組成為，塔釜?dú)堃航M成為，相對(duì)揮發(fā)度為，塔頂泡點(diǎn)回流，操作回流比為3,試求：（1）塔頂、塔底產(chǎn)品流量；（2）最小回流比；（3）提餾段操作線方程。4、 連續(xù)精餾塔分離二元混合液，已知進(jìn)料流率和組成分別為100kmol/h和（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），q線方程^=，提餾段操作線方程為y=，塔頂產(chǎn)品組成，塔頂采出率，滿足恒摩爾流假設(shè)。試求:（1）塔釜產(chǎn)品量；（2）精餾段操作線方程；（3）精餾段上升蒸汽量。第7章干燥部分一、填空題濕物料中，結(jié)合水的水汽分同溫度下純水的飽和蒸汽壓。一濕物料分別與溫度相同、濕度不同 （H2>H］）的兩種空氣接觸，相應(yīng)的平衡水分 X*X*。2濕空氣被加熱，引起其相對(duì)濕度下降的主要原因 上升。恒速干燥