塔吊拆除頂板回頂方案

塔吊拆除頂板回頂方案塔吊拆除頂板回頂方案塔吊拆除頂板回頂方案塔吊拆除頂板回頂方案編制僅供參考審核批準生效日期地址：電話：傳真:郵編:工程概況工程基本概況格力廣場一期A區(qū)工程是由珠海格力房產有限公司開發(fā)的大型高尚住宅、商業(yè)型綜合社區(qū)。本工程位于珠海市吉大九州大道南石花西路北。該工程由澳大利亞柏濤（墨爾本）建筑設計有限公司設計，結構采用框架剪力墻體系。一期總用地面積為48974.61m2，總建筑面積為183832.71m2。其中地下室部分建筑面積為本工程共分五個標段，我單位承包范圍為第二標段，施工范圍為沿地下室BC軸后澆帶靠6#、7#、1#樓一側一層地下室，建筑面積約萬m2。塔吊拆除基本概況我單位施工地下室時在地下室八區(qū)AM地/11地軸安裝一臺QT80型塔吊，現地下室施工完畢，擬對該塔吊進行拆除退場，該塔吊安裝位置見下圖。經過對施工現場及圖紙設計基本情況進行仔細的對比，我單位認為吊車及塔吊轉運車輛的行走路線應沿地下室消防車道且行走路線盡量避開結構后澆帶為宜，為此，我單位擬采用下頁圖路線。塔吊拆除方案選擇根據上圖塔吊安裝位置實際情況，在塔吊的拆除過程中必須對吊車的型號、吊車擺放位置及吊車行走路線等進行周全的考慮及設計。經過對塔吊說明書中塔吊構配件情況進行查對知道，該塔吊單個構件最重為塔吊回轉機構，重達5687kg。結合目前珠海汽車吊實際情況進行了解，我單位提出以下3個塔吊拆除吊車選型方案：方案一，選用一臺25t汽車吊根據25t吊車技術參數（見附件1）及現場實際情況，選用25t吊車有以下優(yōu)缺點（見下頁圖解）：根據25t吊車技術參數及塔吊說明書，塔吊回轉機構重達5687kg（以6t計算），可計算吊車擺放有效半徑R770÷÷6=13.10m序號優(yōu)點缺點1可只選用一臺吊車運輸塔吊構件車輛要經過后澆帶2吊車荷載不大，頂板加固簡單運輸塔吊構件車輛要經過高低跨3吊車要經過后澆帶方案二，選用一臺50t汽車吊根據50t吊車技術參數（見附件2）及現場實際情況，選用50t吊車有以下優(yōu)缺點（見下頁圖解）：根據50t吊車技術參數及塔吊說明書，塔吊回轉機構重達5687kg（以6t計算），可計算吊車擺放有效半徑R50500×3÷1000÷6=25.25序號優(yōu)點缺點1可只選用一臺吊車吊車自重太大，頂板加固復雜，安全隱患較大2運輸塔吊構件車輛不經過后澆帶3運輸塔吊構件車輛不經過高低跨方案三，選用一臺16t汽車吊根據16t吊車技術參數（見附件3）及現場實際情況，選用一臺16t吊車有以下優(yōu)缺點（見下圖解）：根據16t吊車技術參數及塔吊說明書，塔吊回轉機構重達5687kg（以6t計算），可計算吊車擺放有效半徑R16×3÷6=8m序號優(yōu)點缺點1吊車荷載較輕，頂板加固簡單運輸塔吊構件車輛要經過后澆帶2運輸塔吊構件車輛要經過高低跨3吊車要經過后澆帶及結構高低跨方案四，選用二臺16t汽車吊根據16t吊車技術參數（見附件3）及現場實際情況，選用二臺16t吊車有以下優(yōu)缺點（見下圖解）：根據16t吊車技術參數及塔吊說明書，塔吊回轉機構重達5687kg（以6t計算），可計算吊車擺放有效半徑R16×3÷6=8m序號優(yōu)點缺點1運輸塔吊構件車輛不經過后澆帶一臺吊車要經過后澆帶及結構高低跨2運輸塔吊構件車輛不經過高低跨塔吊構件要經過吊車進行二次轉運，施工工序復雜，施工組織不便3吊車荷載較輕，頂板加固簡單選用二臺吊車從確保安全的角度出發(fā)，對上述四方案進行綜合分析比較不難得出方案四較優(yōu)的結論。地下室頂板加固方案根據前述方案選擇確定選用兩臺汽車吊進行塔吊拆除及轉運?，F我單位擬采取以下加固措施：1、澆筑eq\o\ac(○,10)地～eq\o\ac(○,12)地/eq\o\ac(○,AK)地+1.6m軸段后澆帶，增強頂板結構整體性，在一定程度上提高結構承載能力；2、對eq\o\ac(○,10)地～eq\o\ac(○,12)地/eq\o\ac(○,AJ)地～eq\o\ac(○,AM)地軸段地下室頂板進行回頂加固處理，加固措施為在頂板下回頂500×500mm（在吊車支腿加密成300×300mm）間距Φ48×鋼管，鋼管步距為1400mm，縱橫向每5跨設置一道剪刀撐；加固方法立面示意如下圖：3、吊車支腿下墊1500×1500mm寬枕木（如下圖示），擴大頂板受力面積。地下室頂板加固措施驗算吊車在消防通道上的頂板受力驗算根據附件3，吊車在行使時的整機重量為21540kg，所以每個輪子施加給地下室頂板的荷載為P=21540×÷1000÷4=根據施工圖紙，頂板等效靜載標準值70KN/M2，所以16t吊車在消防通道上通行頂板結構是安全的。吊車吊物頂板加固部分受力驗算方案四中吊車擺放示意圖可以進行簡化如下示意圖。吊車吊物情況示意圖根據上圖分析不難得出：當且僅當一側（上圖B側）吊車支腿與支腿支撐面處于假接觸時，吊車支腿（A側）施加給頂板的最大，即為吊車重與吊物重之和。由上得出最不利狀態(tài)下，在本計算中支腿施加給地下室頂板的力最大值為PP=(吊車重+吊物重)÷2=（+）÷2=即由于支腿下采取了加墊枕木（枕木面積為×=2.25m2，考慮不利因素取1m所以1m2支撐鋼管的平均承受荷載P1=×鋼管支架驗算縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩W=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；a、荷載的計算：根據前述分析，只考慮頂板附加荷載為90kN/m2b、抗彎強度計算最大彎矩M==×××=最大剪力Q=××=最大支座力N=××=抗彎計算強度f=×106/=mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于mm2,滿足要求。c、撓度計算三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=×+××(100××105×=0.481mm縱向鋼管的最大撓度小于150與10mm,滿足要求。立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值N=(kN)——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=A——立桿凈截面面積(cm2)；A=——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》，由公式l0=k1uh(1)k1——計算長度附加系數，取值為；u——計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=公式(1)的計算結果：=mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求。即本工程頂板加固措施滿足要求。加固材料要求擬采用扣件式鋼管滿堂架進行加固，鋼管采用Φ48×型鋼管，進場的鋼管表面應平直光滑，端面應平整，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，鋼管要調直，嚴禁使用銹蝕變形、斷裂、脫焊，鋼管上嚴禁打孔?？奂x用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定。采用扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N?m時不得發(fā)生破壞。目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一. 工程概況 1（一） 工程基本概況 1（二） 塔吊拆除基本概況 1二. 塔吊拆除方案選擇 2（一） 方案一，選用一臺25t汽車吊 2（二） 方案二，選用一臺50t汽車吊 3（三） 方案三，選用一臺16t汽車吊 4（四） 方案四，選用二臺16t汽車吊 5三. 地下室頂板加固方案 5四. 地下室頂板加固措施驗算 7（一） 吊車在消防通道上的頂板受力驗算 7（二） 吊車吊物頂板加固部分受力驗算 7五. 加固材料要