外文翻譯 PWM整流器中的應(yīng)用自反饋串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)

畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）外文翻譯題目：PWM整流器中的應(yīng)用自反饋串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)系部名稱：專業(yè)班級(jí)：學(xué)生姓名：學(xué)號(hào)：指導(dǎo)教師：教師職稱：20年月日PWM整流器在自反饋串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)的應(yīng)用摘要:本文分析了自反饋串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)功率因數(shù)較低的原因，并提出了一種新的基于PWM技術(shù)的串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)方案。在此系統(tǒng)中，用IGBT代替了可控硅。它可以提供電容式無功功率去補(bǔ)償傳統(tǒng)的串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)產(chǎn)生的感應(yīng)無功功率，因此，它可以提高功率因數(shù)。文中介紹了PWM整流器和PWM電流控制方案。最后給出了仿真結(jié)果和結(jié)論，結(jié)果表明，新系統(tǒng)工作在單位功率因數(shù)。索引詞-串級(jí)控制，功率因數(shù)，脈寬調(diào)制一導(dǎo)言在我們的日常生活和工業(yè)生產(chǎn)中，電力系統(tǒng)占相當(dāng)大的比重，特別是這些載荷鼓風(fēng)機(jī)和泵，使用多能量，因此節(jié)能的風(fēng)機(jī)和水泵正在成為工業(yè)生產(chǎn)的主要問題之一。利用可控硅串級(jí)調(diào)速控制，是風(fēng)機(jī)和水泵節(jié)能的有效手段。比較變頻調(diào)速控制，這種方法更好，更便宜，不僅能平滑調(diào)速還能節(jié)能20%40%。但是，傳統(tǒng)的級(jí)聯(lián)速度控制系統(tǒng)具有低諧波因素和多一些缺點(diǎn)。功率因數(shù)高負(fù)荷，高速低轉(zhuǎn)速負(fù)荷0.40.6。它帶來了巨大的浪費(fèi)和污染。這個(gè)缺點(diǎn)阻礙了延伸和串級(jí)調(diào)速中的應(yīng)用。在一種新的級(jí)聯(lián)速度控制系統(tǒng)方案的基礎(chǔ)上，提出了PWM整流器。在新的計(jì)劃中，晶閘管逆變器被IGBT代帶，并且系統(tǒng)具有高功率因數(shù)。二CHOP內(nèi)饋調(diào)速的原理在電機(jī)中內(nèi)反饋串級(jí)調(diào)速控制系統(tǒng)是異步電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子系列woundrotor抵抗速度的基礎(chǔ)。一個(gè)新的三相對(duì)稱繞組命名調(diào)整繞組定子繞組上，建立的初級(jí)繞組稱為主繞組。額外的電動(dòng)勢(shì)繞組的調(diào)整是由主繞組引起的。采用晶閘管逆變器，附加電動(dòng)勢(shì)serriedwound與轉(zhuǎn)子繞組，其速度可以通過改變其規(guī)定。普通串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)調(diào)速是通過改變反角0但無功功率提升，功率因數(shù)作為反角增加而減少。因此，斬波串級(jí)speedregulation系統(tǒng)如下：1.對(duì)斬波串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)中的整流橋輸出電壓氣=2.34，氣0。逆變器的輸出電壓U=2.34Ucosp轉(zhuǎn)子回路方程是U=^=U。因此，旋轉(zhuǎn)速度公式可以顯示為iT2dTi

:UT2是調(diào)整相繞組電壓，T是斬波器脈沖持續(xù)時(shí)間比和對(duì)應(yīng)，U“COS。偵—叫:UT2是調(diào)整相繞組電壓，T是斬波器脈沖持續(xù)時(shí)間比和對(duì)應(yīng)A十J的E20是轉(zhuǎn)子額定電壓。因此，電機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度可通過調(diào)節(jié)控制脈沖寬度的比例。（1）三功率因數(shù)的分析對(duì)串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)功率因數(shù)為：cosO對(duì)串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)功率因數(shù)為：cosO=f、1?〒在公式中，P1是由電機(jī)3-P）2+Q+Q上'1T1T吸收的有功功率；PT是有功功率給電網(wǎng)的反饋；Q1是由電機(jī)從電網(wǎng)吸收的無功功率；QT是逆變器從電網(wǎng)吸收的無功功率。在斬波串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)，逆角。為固定的，因?yàn)?，它是一般約300。因此，在系統(tǒng)中QT是不變的。但是，當(dāng)電機(jī)在低速運(yùn)行，P增加，功率T因數(shù)下降。四PWM整流器的定性分析可控硅由PWM整流器取代，新的級(jí)聯(lián)速度控制系統(tǒng)方案原理圖圖2：PWM整流器是一個(gè)四象限變流器。其交流和直流側(cè)可以控制的。當(dāng)使用電網(wǎng)電測(cè)力矢量為參考，則PWM整流器的工作fourquadrant可以通過控制交流側(cè)電壓向量V。/|是固定的，所以|妙|=3￡|1|也是固定的。在這種情況下，在PWM整流器交流側(cè)電壓矢量的L運(yùn)動(dòng)軌跡是一個(gè)圓的半徑的VL。當(dāng)V的電壓矢量端點(diǎn)的圓軌跡A點(diǎn)，電流矢量延遲電動(dòng)勢(shì)矢量E900。PWM整流器網(wǎng)側(cè)電感為圖3顯示的特征。當(dāng)V的電壓矢量端點(diǎn)的圓軌跡B點(diǎn)，電流矢量I是平行，與電動(dòng)勢(shì)矢量E同一方向。在PWM整流器網(wǎng)側(cè)圖4顯示為阻力特性。當(dāng)電壓矢量端點(diǎn)的圓V位點(diǎn)C點(diǎn)，電流矢量I是電動(dòng)勢(shì)矢量E900的PWM整流器網(wǎng)側(cè)電容，圖5顯示的特征。當(dāng)V的電壓矢量端點(diǎn)的圓軌跡D點(diǎn)，電流矢量I是平行，與電動(dòng)勢(shì)矢量E相反的方向。在PWM整流器網(wǎng)側(cè)顯示為圖6負(fù)阻特性。（圖5）（圖5）（圖6）所以一定要確保輸出端的直流電壓，輸入電流和交流側(cè)電壓可以在負(fù)阻或電容特性恒定的情況下工作，因此Qt=0或QT=-Q1可以提高功率因數(shù)。五PWM整流器控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)三相PWM整流器交流側(cè)均為時(shí)變交流量，不利于控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)。引進(jìn)電機(jī)矢量控制的思想，從交流側(cè)看可以把電感電阻和交流側(cè)看成一個(gè)交流電機(jī)的模型與三相逆變器相同，我們更可以把三相交流電機(jī)的控制理論運(yùn)用到三相PWM整流器中。把三相靜止坐標(biāo)變換成二相旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)，在進(jìn)行解耦控制，電壓為外環(huán)，電壓給定和實(shí)際的差值進(jìn)行調(diào)節(jié)后經(jīng)過PI后得到有功電流的給定，設(shè)定想要給定的無功電流，高功率因數(shù)系統(tǒng)中，功率因數(shù)為1，所以無功電流給定為0，在通過檢測(cè)出來的實(shí)際的電流矢量變換和解耦后得到的實(shí)際的有功電流和無功電流與給定的有功電流和無功電流的比較來得到指令電壓信號(hào)，從而我們得到如圖所示的控制框圖來實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的控制。這種直接通過檢測(cè)實(shí)際電流，再進(jìn)行矢量變換解耦控制的方法直接對(duì)電流進(jìn)行控制和上述的通過電壓的關(guān)系來間接控制電流的方法更客觀，而且控制更有效。因此根據(jù)坐標(biāo)變換的關(guān)系，三相PWM整流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的兩相旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系dq模型可描述為：「e[「L+R—oL~「i[「V]d=Pd+deLq」OLLp+R1Lq」vLq」（2）TOC\o"1-5"\h\z上述方程中，e，e是d和q軸的電動(dòng)勢(shì)矢量，矢量v,v是組件d和q軸的在ACdqdq端，電壓矢量分量，id,i^是在交流側(cè)電流向量d和q軸分量，p為微分算子。在公式（2），因?yàn)镈和q軸分量耦合，很難設(shè)計(jì)出控制系統(tǒng)。因此，一個(gè)控制策略的前饋解耦是給出的。PI調(diào)節(jié)器，是層狀的電流調(diào)節(jié)器，所以控制方程，矢量量化為：OLid+e(3)i*，i*等價(jià)于ii*，i*等價(jià)于i，i。qdqd在電壓環(huán)，所需的電流是三相對(duì)稱正弦電流，它的電網(wǎng)電壓同頻。因此，在同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中，i*，i*是DC數(shù)量。因此，i和i可以順利地調(diào)整PI調(diào)節(jié)器。方程式（4）。qdqd（4）介紹了在dq概念的瞬時(shí)功率，同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，瞬時(shí)有功功率和PWM整流器無功功率可以顯示為（5）：

p=ei-ee（5）qqddq=ei—eedqqd為了補(bǔ)償電機(jī)吸收無功功率，PWM整流器工程電容性質(zhì)。因此，編號(hào)是:(6)表格方程（3）（4）（6），對(duì)PWM整流器控制框圖圖7：（圖7）六PWM整流器串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)的仿真結(jié)果PWM整流器仿真串級(jí)調(diào)速控制的結(jié)構(gòu)圖和圖7的直接電流控制策略系統(tǒng)的基礎(chǔ)。模擬參數(shù)是電機(jī)額定功率為710kW，定子額定電壓為6000V，額定電流為72A條，調(diào)整電壓為510V，額定轉(zhuǎn)速1487r/min。交流側(cè)電感為0.001H，直流側(cè)為0.0033F電容，直流電壓為1200V的。仿真結(jié)果圖8，圖9和圖10。

4C￡33002CD1(X3□-1(X3-acn-3C3O-4C02.91巳兢2.03之皿51OS2.!K3.UT2.W4C￡33002CD1(X3□-1(X3-acn-3C3O-4C02.91巳兢2.03之皿51OS2.!K3.UT2.W2.UTims1)9圖(1463.43女53.523.B4也田&田日.8Time從圖8可以看出直流電壓為1200V，它有利于順利調(diào)節(jié)速度。圖9為A相電壓和PWM整流器交流側(cè)電流。結(jié)果表明，PWM整流器的電容特性運(yùn)行。因此，有源電力輸送到電網(wǎng)，同時(shí)產(chǎn)生的容性無功功率。因此，系統(tǒng)的工作原理功率因數(shù)，電壓波形和電流如圖10。在傳統(tǒng)的斬波串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)，因?yàn)榫чl管半控裝置，逆變器上運(yùn)行的特點(diǎn)和電感電流的波形不是正弦波。因此網(wǎng)側(cè)電流延遲和系統(tǒng)的功率因數(shù)。電流和電壓晶閘管逆變器并網(wǎng)如圖11圖12所示。除了新的串級(jí)調(diào)速控制系統(tǒng)具有諧波少得多。從圖13和圖14,總諧波失真的新系統(tǒng)（THD）是5.56%，是對(duì)傳統(tǒng)的斬波串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)，以12.28%的一半。2EO414—.BDLBHDLB2Q83D.8&D.B￡D.B7Q.SSd四QOTirmo.eo.eia.esolbso.-maesneea.eza.BB□.?a.gTimo54耳0-JrJTJTL\-『一uu（圖12）（圖13）IIII□□12345B7391□111213Fi.ndimnrtnl.THR-I?8B42=EJUaJEEPUnLL.}a手)6e主（圖14）七結(jié)論本文提出了一種新的以級(jí)聯(lián)速度控制系統(tǒng)為基礎(chǔ)的PWM整流器。仿真驗(yàn)證了新的控制系統(tǒng)，新系統(tǒng)可以工作在單位功率因數(shù)。與傳統(tǒng)的斬波串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)相比，新的串級(jí)調(diào)速控制系統(tǒng)可節(jié)省無功補(bǔ)償裝置，降低諧波。因此，PWM整流器串級(jí)調(diào)速系統(tǒng)將廣泛應(yīng)用于未來。八參考文獻(xiàn)[1]馬里烏什馬林諾夫斯基，馬立克Jasin'ski，“簡(jiǎn)單的三相PWM整流器直接功率控制采用空間矢量調(diào)制（DPC的支持向量機(jī)），工業(yè)電子，第一卷電機(jī)及電子學(xué)工程師聯(lián)合會(huì)交易，51，2號(hào)，2004年4月。⑵蔣優(yōu)化，寧宇，和龔優(yōu)岷，“研究單位功率因數(shù)的內(nèi)饋斬波級(jí)聯(lián)調(diào)速系統(tǒng)”，電力電子，第39卷第6號(hào)，2005年12月。章充維，張星，“PWM整流器及其控制策略”，北京：中國(guó)機(jī)械工業(yè)出版社，2003。陳白石“電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)”，北京：中國(guó)機(jī)械工業(yè)出版社，1997年論文宋桂英，“內(nèi)反饋調(diào)速電機(jī)系統(tǒng)”，碩士論文，河北科技大學(xué)。九履歷馬暢瀟出生在1982年9月18日的中國(guó)。他于2005年加入中國(guó)北方電力大學(xué)?，F(xiàn)在，他正在攻讀電氣和電子工程學(xué)院學(xué)士學(xué)位和他的專業(yè)是電力電子及電氣傳動(dòng)設(shè)備。電子郵箱：machangxiao@汪埃甍于1963年出生在中國(guó)。她是一名華中電力大學(xué)的副教授。是美國(guó)威斯康星大學(xué)麥迪遜分校學(xué)者從2006年1月至Jun.2007。電子郵箱：aiming_068@163.com本文摘譯自：R.Pena.J.C.Ctare.GM.Asher.Doublyfedinductiongeneratorusingback-tobackPWMconvertersanditsapplicationtovariable-spcedwindenergycration.IEEEProc-Electr.PowerAppl.Vbl.143.NO.3.May1996:231-241TheApplicationofPWMRectifierUsedinSelfFeedbackCascadeSpeedControlSystemgxMaChangxiaoandWangAimenggxAbstract-Analyzedthereasonthatthepowerfactorofselffeedbackcascadespeedcontrolsystemispoor.Anewcascadedspeed-adjustingsystemschemebasedonPWMtechniqueisproposedinthispaper.SCRissubstitutedwithIGBTinthesystem.Itcanprovidecapacitivereactivepowertocompensateinductivereactivepowerwhichtheconventionalcascadedspeedadjustingsystemproduces.Soitcanimprovepowerfactor.PWMrectifierandPWMdirectcurrentcontrolstrategyareintroducedinthepaper.Atlast,simulationresultandconclusionaregiven.ItshowsthatthenewsystemworksatunitypowerFactor.IndexTerms--Cascadecontrol,powerfactor,PWMINTRODUCTIONINourdailylifeandindustrialproduction,electricdriveaccountsforalargeproportion,especiallytheseloadsairblowersandpumpsthatusemuchenergy,sotheenergysavingoffansandpumpsisbecomingoneofthemainissuesinindustryproduction.TheuseofSCRcascadespeedcontrolisaneffectivemeansoftheenergyconservationoffansandpumps.Comparewithfrequencycontrolofmotorspeed,thismethodisbetterandcheaper,andnotonlybringaboutsmoothspeedregulatingbutalsosaveenergy20%~40%.Buttheconventionalcascadedspeedcontrolsystemhassomedisadvantagesoflowfactorandmuchharmonic.Thepowerfactoris0.6withhigh-speedloadand0.4withlow-speedload.Itbringsgreatwasteandpollutiontothepower.Thisdisadvantageobstructstheextensionandapplicationofcascadespeedregulation.AnewcascadedspeedcontrolsystemschemebasedonPWMrectifierisproposedinthispaper.Inthenewscheme,thyristorinverterissubstitutedwithIGBT,andthesystemworkswithhighpowerfactor.PRINCIPLEOFCHOPINNERFEEDBACKSPEEDREGULATIONCascadespeedcontrolsystemwithinternalfeedbackisbaseonthetheoryofrotorseriesresistancespeedofwoundrotorinductionmotor.Inthemotor,anewthree-phasesymmetricalwindingnamedadjustingwindingisfoundedonthestatorwindingandtheprimarywindingcalledmainwinding.Theadditionalelectromotiveforceisprovidedbyadjustingwindingwhichinducedfrommainwinding.Usingthyristorinverter,theadditionalelectromotiveforceisserriedwoundwithrotorwinding,andthespeedcanberegulatedbychangingit.Thespeed

regulationinordinarycascadespeedcontrolsystemisbychangingtheinverseangleB,howeverthereactivepowerenhancedandthepowerfactordecreasedastheincreaseofinverseangle.Sochoppingcascadespeedregulationsystemisproposed.ThesystemprinciplediagramisFig.1.Fig.1isFig.1.Fig.1Fig.1.StructureofchoppingcascadespeedregulationsystemOutputvoltageoftherectifierbridgeisU-2.34sE.OutputvoltageoftheinverterisU-2.34UcospEquationoftherotorloopisU=—~—U/U2cos/U2cospT-叫IE20T^Sotheformulaoftherotationspeedcanshowsas:n=n1-pulsedurationratiooftheUT2isthephasevoltageoftheadjustingwinding,isthechopperandE20isrotorratedvoltage.Sotherotationspeedofthemotorcanbecontrolledbyregulatingthepulsedurationratio.ANALYSEOFPOWERFACTORP-PThepowerfactorofcascadespeedcontrolsystemis:cos0=,、（t、V（P-P）2+Q+Q）2;1T1TIntheequation,P1istheactivepowerabsorbedfromgridbymotor;PTistheactivepowerfeedbacktogridformthesystem;Q1istheinductivereactivepowerwhichisabsorbedbymotorfromgrid;QTistheinductivereactivepowerabsorbedfromgridbyinverter.Inthechoppingcascadespeedregulationsystem,theinverseangle6isfixed,becauseofthemargin,itisgenerallyabout300.SoQTischangelessinthesystem.Butwhenthemotorrunsatalowspeed,PTincreased,andthepowerfactordecreased.ANALYSEOFPWMRECTIFIERSubstitutedSCRbyPWMrectifier,theprinciplediagramofthenewcascadedspeedcontrolsystemschemeisFig.2.TheApplicationofPWMRectifierUsedinSelf-FeedbackCascadeSpeedControlSystemMaChangxiaoandWangAimengFig.2.StructureofPWMrectifiercascadespeedregulationsystemPWMrectifierisafour-quadrantconverter.ItsACandDCsidescanbecontrolled.Whenusingthegridelectromotiveforcevectorasreference,thePWMrectifiercanworkinfourquadrantbycontrollingtheACsidevoltagevectorV.Ihypothesisfixedness,sotheV-°L|Iisfixednesstoo.Inthissituation,themotiontrajectoryofthePWMrectifier1LACsidevoltagevectorisaroundwiththeradiusofVL.WhentheendpointofvoltagevectorVonthecirclelocusApoint,currentvectorIdelayselectromotiveforcevectorE900andthenetsideofthePWMrectifiershowsinductancecharacteristicasFig.3.WhentheendpointofvoltagevectorVonthecirclelocusBpoint,currentvectorIisparallelandthesamedirectionwithelectromotiveforcevectorE.ThenetsideofthePWMrectifiershowspositiveresistancecharacteristicasFig.4.WhentheendpointofvoltagevectorVonthecirclelocusCpoint,currentvectorIisleadelectromotiveforcevectorE900andthenetsideofthePWMrectifiershowscapacitancecharacteristicasFig.5.WhentheendpointofvoltagevectorVonthecirclelocusDpoint,currentvectorIisparallelandtheoppositedirectionwithelectromotiveforcevectorE.ThenetsideofthePWMrectifiershowsnegativeresistancecharacteristicasFig.6.(5)(6(5)(6)SomakesuretheoutputvoltageoftheDCsideisinvariableness,theinputcurrentandvoltageoftheACsidecanworkonnegativeresistanceorcapacitancecharacteristic,henceQT=0orQT=Q1.Thepowerfactorisincreased.VDESIGNOFTHEPWMRECTIFIERCONTROLSYSTEMAstheACsideofthree-phasePWMrectifieristimevarying,itisdifficultytodesignthecontrolsystem.Sothemethodofvectorcontrolofasynchronousmotorisintroduced.TheABCreferenceframechangestod-qsynchronouslyrotatingreferenceframebasesonthegridvoltagefrequency.SothesinusoidalvariablesinABCreferenceframebecomeDCvariablesind-qsynchronouslyrotatingreferenceframe.Itiseasytodesignthecontrolsystem.Inthed-qsynchronouslyrotatingreferenceframe,theqcoordinateaxisiscoincideswiththegridelectromotiveforcevectorEdq,sothedaxiscomponentoftheelectromotiveforcevectorediszero.Inthesynchronouslyrotatingreferenceframe,theqaxiscomponentshowstheactivepowerandthedaxisshowsthereactivepower.Ind-qsynchronouslyrotatingreferenceframe,themodelofthree-phasePWMrectifieris:edeLedeLq-I_coL[i[[v]d+dLp+R?iLqJvLq」L+R①LIntheequationmentionedabove,ed,eqisthedandqaxiscomponentoftheelectromotiveforcevectorEdq,vd,vqisthedandqaxiscomponentofthevoltagevectorintheACside,id,iqisthedandqaxiscomponentofthecurrentvectorintheACside,andpisthedifferentialoperator.Intheequation(2),becausethedandqaxiscomponentiscoupled,itisdifficulttodesignthecontrolsystem.Soacontrolstrategybasedonthefeed-forwarddecouplingisapplied.ThePIregulatorisbeddedinthecurrentregulators,sothecontrolequationofvd,vqis:=—'K+￡"滬s)KiP,KiIistheproportionadjustmentcoefficientandtheintegralregulationcoefficientofthecurrentregulatingloop.*,*iqidistheappointedvalueofiq,id.Inthevoltageloop,theneededcurrentisthethreephasesymmetricalsinecurrent,andit’sthesamefrequencyofgvoltage.Soind-qsynchronouslyrotatingreferenceframe,i*andi*areDCquantity.HenceiqandidcanbeadjustedsmoothlybyPIregulator.Theequationis(4).s)dcdcs)dcdc)(4)Introducedtheconceptionofinstantaneouspower,inthedqsynchronouslyrotatingreferenceframe,theinstantaneousactivepowerandreactivepowerofthePWMrectifiernetsidecanshowsas(5):p=ei—eeqqddq=ei—ee(5)dqqdInordertocompensatetheinductivereactivepowerabsorbedbymotor,thePWMrectifierworksincapacitivecharacter.Soidis:?—Qi*=(6)qFormtheequation(3)(4)(6),thecontrolblockdiagramofPWMrectifierisFig.7.ei|l：L,bnc)\'、\Tsei|l：L,bnc)\'、\Ts血La,b,c)L>|噂—{TTis=—PITfirpi-Ti-iSIMULATIONRESULTSOFTHEPWMRECTIFIERCASCADESPEEDCONTROLSYSTEMSimulatethePWMrectifiercascadespeedcontrolsystembaseonthestructureofFig.1andthedirectcurrentcontrolstrategyofFig.7.Thesimulationparametersare:theratedpowerofinner-feedingmotoris710kW,thestatorratedvoltageis6000Vtheratedcurrentis72A,thevoltageofadjustingwindingis510V,theratedspeedis1487r/min.TheinductanceinACsideis0.001H,thecapacitanceinDCsideis0.0033F,theDCvoltageis1200V.TheresultsofsimulationareFig.8,Fig.9andFig.10.8g-

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FFig.9500400300200ion□-10O-2oa-3CC-400Q2.918g-

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FFig.9500400300200ion□-10O-2oa-3CC-400Q2.91適皿21DS2.QT遷晦3TimeLII-1Fig.10FromFig.8,theDCvoltageworkson1200V,itisbeneficialtoregulatethespeedsmoothly.Fig.9istheAphasevoltageandcurrentofPWMrectifierACside.ItshowsthatPWMrectifierrunsoncapacitancecharacteristic.Soittransportsactivepowertothegridmeanwhileproducescapacitivereactivepower.Hencethesystemworksonunitypowerfactor,asthewaveformofvoltageandcurrentinFig.10.Inconventionalchoppingcascadespeedregulationsystem,becausethyristorishalf-controlleddevice,theinverterrunsoninductancecharacteristicandthecurrentwaveformisnotsinewave.Hencecurrentdelaysvoltageinnetsideandthepowerfactorofthesystemispoor.Thecurrentandvoltageofthyristor-inverterandgridisshowninFig.11andFig.12Fig.11Ti

i3-一-4--L□.B1“B33_r■B4O.BS(\r?!；I才彳丁—errrrfp.jFig.11Tii3-一-4--L□.B1“B33_r■B4O.BS(\r?!；I才彳丁—errrrfp.jFig.12~~r--機(jī)D一二一!Besidesthenewcascadespeedcontrolsystemhasmuchlessharmonic.FromFig.13andFig.14,thetotalharmonicdistortion(THD)ofthenewsystemis5.56%,itisabouthalfoftheconventionalchoppingcascadespeedregulationsystemwhichis12.28%.Iii-rlmnuntml■'.ill7)=：：：:,11IIi='■J"■:—5453=J■tJ■■E1□□I234SE7B5W111213106Fig.13Fi.ndiMr.rtnl質(zhì)「l-ri-R.106Fig.13Fi.ndiMr.rtnl質(zhì)「l-ri-R.THD-I?出虻1.b/J?'L‘I‘II己'UIJJ-EJUBE-sunLL-lae6JFlFig.14CONCLUSIONThispaperproposedanewcascadedspeedcontrolsystemschemebasedonPWMrectifier.Thesimulationverifiedtheanalysisofnewcontrolsystemthat