10高層建筑轉(zhuǎn)換層大體積混凝土大梁梁高4.5米施工

目錄HYPERLINK\l_Toc20651_WPSOffice_Level11施工方案 1HYPERLINK\l_Toc29239_WPSOffice_Level21.1施工特點 1HYPERLINK\l_Toc24877_WPSOffice_Level21.2施工方法 1HYPERLINK\l_Toc11755_WPSOffice_Level12施工溫度裂縫控制 2HYPERLINK\l_Toc32126_WPSOffice_Level22.1混凝土內(nèi)外溫差計算 2HYPERLINK\l_Toc9550_WPSOffice_Level22.2溫度應(yīng)力計算 3HYPERLINK\l_Toc628_WPSOffice_Level22.2施工措施 3高層建筑轉(zhuǎn)換層大體積混凝土大梁施工方案高層建筑轉(zhuǎn)換層層大體積混凝凝土大梁施工工XXXX地上225層，地下3層，總建筑筑面積563000m2，高76.155m，四層一下下部分為鋼筋筋混凝土框架架剪力結(jié)構(gòu)；；5層以上部分分為鋼筋混凝凝土剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)；在四、五五層設(shè)置轉(zhuǎn)換換層大梁支承承標準層（剪力墻）隔墻的轉(zhuǎn)換換措施。該建筑結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換換層大梁DBBl1與四層層、五層樓板板連在一起，是是整個建筑結(jié)結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部部位，設(shè)計上上要求一次澆澆搗，不留施施工縫，所以以施工很困難難。四層有幾組梁DDB1~DBB11承受上上部20層樓的重重量，其中梁梁DB11高4.50mm，寬5.088~3.366m，最大跨跨度17.330m，為三三跨連續(xù)梁，總總長32.660m，混凝凝土總體積為為1100mm3，重達27550t。該梁梁底標高為LL0.6755m，梁的下下面為大廳空空間，大廳空空間下為3層地下室，梁梁底至箱形基基礎(chǔ)底板面223.50mm。施工方案施工特點由于轉(zhuǎn)換層大梁梁DB11是整整個結(jié)構(gòu)的關(guān)關(guān)鍵部位，為為大體積混凝凝土，位于大大廳內(nèi)、地下下室上部，施施工荷載大，荷荷載傳遞困難難，受混凝土土溫度和收縮縮應(yīng)力影響易易產(chǎn)生裂縫，給給施工帶來很很大的困難。DB11梁自重重大，若采用用一次支模澆澆筑混凝土方方案，施工時時模板的垂直直支撐負荷太太大，梁下的的樓板無法直直接承受其荷荷載；支撐的的高度大，從從+10.6675m至地地下-12.8225m，需設(shè)設(shè)置大量鋼支支承，施工費費用太高。為減輕支撐的負負荷，在不影影響轉(zhuǎn)換層DDB11梁的的質(zhì)量情況下下，與設(shè)計單單位洽商后決決定，利用疊疊合梁原理將將轉(zhuǎn)換層DBB11梁的混混凝土分兩次次澆筑，即利利用第一次形形成的鋼筋混混凝土梁和原原有支撐體系系共同支承第第二次澆筑的的混凝土和施施工荷載，形形成疊合梁，以以解決該梁施施工荷載的安安全傳遞問題題。施工方法1.為節(jié)約鋼材材，減輕負荷荷，轉(zhuǎn)換層大大梁DB111分二次澆筑筑，施工縫留留在四層樓板板面處。先澆澆筑施工縫以以下部分及四四層樓板混凝凝土，后澆筑筑施工縫以上上部分。2.為確保第一一次澆筑混凝凝土形成的梁梁具有足夠剛剛度、強度和和二次澆筑混混凝土疊合面面的抗剪強度度，將施工縫縫做成齒槽。第一次澆筑高度度為1.200m（不包括括齒高）。支支撐的計算僅僅考慮施工第第一次澆筑施施工縫以下梁梁的全部荷載載，待第一次次澆筑的混凝凝土養(yǎng)護到設(shè)設(shè)計強度的770%時，再再澆筑施工縫縫以上3.330m高的混混凝土梁。3.將第一次澆澆筑的施工縫縫以下梁按鋼鋼筋混凝土設(shè)設(shè)計規(guī)范計算算配置負彎矩矩鋼筋和箍筋筋，使其能承承擔第二次澆澆筑的施工縫縫以上的混凝凝土梁的施工工荷載（圖33-6-1）。4.DB11梁梁改為二次施施工后，施工工縫以下部分分的自身重量量僅為3.000t/m22左右，可用Φ48鋼管搭設(shè)設(shè)滿堂腳手架架作模板的垂垂直支撐。支支撐的立桿為為2Φ48，間距6000mm×600mmm，橫桿豎向向間距10000mm。為為保證整個支支撐體系的整整體穩(wěn)定性，設(shè)設(shè)剪力撐數(shù)道道，每步腳手手架與圓柱固固接。5.由于地下室室各層頂板無無法承受上部部傳下來的荷荷載，所以在在與轉(zhuǎn)換層梁梁支撐立桿相相對應(yīng)的位置置，逐層采用用與上部相同同的方法設(shè)置置雙管支撐或或工具式金屬屬支撐，直至至箱基底板。施工溫度裂縫控控制轉(zhuǎn)換層大梁分兩兩次澆筑已在在一定程度上上解決了一部部分大體積混混凝土施工的的問題，但施施工縫以上第第二次澆筑的的混凝土仍為為大體積?，F(xiàn)現(xiàn)澆混凝土內(nèi)內(nèi)部產(chǎn)生的水水化熱引起的的溫升較高，且且施工期間正正值冬季，故故混凝土內(nèi)外外溫差大，易易開裂。又由由于混凝土逐逐漸降溫、加加上齒槽的約約束作用，極極易產(chǎn)生收縮縮裂縫。為避避免上述兩種種裂縫的產(chǎn)生生，進行了控控制施工裂縫縫的理論計算算。2.1混凝土土內(nèi)外溫差計計算式中T——混凝凝土的絕熱溫溫升（℃）；W——每立方米米混凝土的水水泥用量（kg/m3）；Q0——單位水水泥28d的累積積水化熱（J/kg）；C———混凝土的比比熱（J/kg·K）；γ———混凝土密度度（kg/m3）；t——混凝土土齡期（d）；m——常數(shù)，與與水泥品種、澆澆筑時的溫度度有關(guān)。求混混凝土最高絕絕熱溫升Tmax時，令e-Mt==0，所以Tmax==60.60℃對于大體積混凝凝土最高溫度度皆發(fā)生在第第3天。因此TH=Tt+T0式中Tt———混凝土實際際內(nèi)部最高溫溫升（℃）；TH——混凝土澆筑筑后內(nèi)部的最最高溫度（℃）；T0——混凝土的入入模溫度，按l0℃計算。根據(jù)第二次混凝凝土澆筑高度度及Tt/Tmax的關(guān)系，得得出Tt/Tmax==0.6755。THH=Tt+T0=Tmmax×0..675+110℃=51℃不采取任何保溫溫措施，按大大體積混凝土土施工進行估估算，在第33天，混凝土土表面溫度能能達到15℃左右，因而而混凝土內(nèi)外外溫度之差、ΔT=TH-15℃=36℃>20℃按寶鋼經(jīng)驗，內(nèi)內(nèi)外溫度差小小于25℃，不滿足要要求。2.2溫度應(yīng)應(yīng)力計算轉(zhuǎn)換層DB111大梁最長部部分為32..60m，體體積大，在養(yǎng)養(yǎng)護過程中混混凝土內(nèi)部從從第3天開始降溫溫，硬化過程程中混凝土開開始收縮。梁長L為32..60m，混混凝土澆筑高高度H為3.30mm，梁寬b為3.36mm，H/L=0.l001<0.22，符合計算算假定。由于降溫與收縮縮的共同作用用可能引起混混凝土開裂的的最大拉應(yīng)力力為：式中Cxx——阻力系數(shù)（N/mm3）；αα——混凝土的線線膨脹系數(shù)。式中[K]]——抗裂安全系系數(shù)。從上述述計算可知，由由降溫和收縮縮產(chǎn)生的最大大拉應(yīng)力接近近混凝土抗裂裂能力，因此此必須采取措措施防止混凝凝土開裂。2.2施工措施施為防止混凝土內(nèi)內(nèi)外溫差過大大和提高混凝凝土的抗拉能能力，采取以以下施工措施施：1.摻用沸石粉粉14%（51kg//m3）代替替部分水泥，降降低用水量，使使水化熱相應(yīng)應(yīng)降低。2.在混凝土中中摻入0.33%EP—7泵送混凝土土減水劑，減減少水泥用量量，使混凝土土緩凝，推遲遲水化熱峰值值的出現(xiàn)，使使升溫延長，降降低水化熱峰峰值，使混凝凝土的表面溫溫度梯度減少少，還可避免免施工中出現(xiàn)現(xiàn)冷接縫現(xiàn)象象。3.大梁的混凝凝士澆灌完畢畢后，振動界界面以前，在在混凝土即將將凝固時進行行混凝土表面面二次振動，然然后用術(shù)抹子子抹壓混凝土土表面，以防防混凝土表面面收縮裂縫。4.為提高混凝凝土抗拉強度度，采用級配配良好的骨料料，限制砂石石中的含泥量量。5.為防止混凝凝土表面散熱熱過快，內(nèi)外外溫差過大，采采取先施工梁梁周圍的結(jié)構(gòu)構(gòu)及墻體，待待梁施工時，周周圍已封閉，部部分敞露的地地方進行保溫溫防護，形成成一個封閉的的空間。僅梁梁的上表面和和梁端與大氣氣接觸。在麻麻袋內(nèi)裝2層草袋子，進進行梁表面保保溫，在兩層層麻袋之間夾夾放1層塑料薄膜膜，以防透風風。在梁端頭頭部分模板上上掛2層復合麻袋袋，并掛1層苫布。在在整個養(yǎng)護期期間（1個月）內(nèi)始始終采取嚴格格的保溫措施施。6.變冬季施工工的不利因素素為有利因素素，降低混凝凝土的入模溫溫度，經(jīng)過熱熱工計算將混混凝土的入模模溫度控制在在5~10℃之間。7.分層澆筑梁梁的混凝土，每每層厚30~~50cm，連連續(xù)澆筑，并并在前一層混混凝土初凝之之前將后一層層混凝土澆灌灌完畢。8.加強混凝土土測溫工作，密密切注意觀測測混凝土內(nèi)部部溫升變化。第第1~19天，每每4h測溫一次次；第20~~30天，每每6h測溫一次次，在每一觀觀測處設(shè)深度度不同的3個觀查點。由由于梁表面積積太大，所以以只代表性地地進行測溫孔孔布置。采取上述措施后后，通過測溫溫孔觀測得知知，梁混凝土土內(nèi)部的最高高溫升比理論論計算向后推推遲了1d多，使溫溫升延長了11d。在大梁的不同部部位，混凝土土的中心最高高溫度實測值值