TDA基樁高應(yīng)變動力檢測技術(shù)

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基樁高應(yīng)變動力檢測技術(shù)提綱高應(yīng)變試驗基本理論基本概念基本試驗過程現(xiàn)場試驗試驗儀器試驗準備數(shù)據(jù)采集數(shù)據(jù)質(zhì)量數(shù)據(jù)解釋記錄選取CASE法解釋CAPWAP法解釋總結(jié)靜載試驗堆載反力錨樁反力樁基類型鋼樁H型鋼管樁(端部開口或閉口)混凝土樁(預(yù)應(yīng)力或常規(guī)的鋼筋混凝土樁)木樁復(fù)合樁沿樁長均勻材質(zhì)(充填混凝土管樁)沿樁長不均勻材質(zhì)鉆孔樁和螺旋鉆孔樁測試系統(tǒng)要求：靈活、小型化不同的樁基類型不同的樁基尺寸需要運輸至現(xiàn)場1基本概念及基本試驗過程在瞬態(tài)荷載作用下，使用的樁土體系產(chǎn)生一定的塑性變形，其應(yīng)變水平大于或等于靜載試驗的動力試樁稱為基樁高應(yīng)變動力試樁。

距離樁頂一定距離對稱安裝力傳感器和加速度傳感器，量測并記錄樁土系統(tǒng)的動力作用響應(yīng)信號。高應(yīng)變試驗打樁監(jiān)控試驗

由實測應(yīng)變(ε)得到力FF(t)=EAε(t)

由實測加速度得到速度V

V(t)=∫a(t)dt基樁動測———F---------Z.V試驗?zāi)康膯螛敦Q向極限承載力保證（或試驗）承載力---未充分激發(fā)樁身結(jié)構(gòu)完整性打樁監(jiān)控樁身錘擊應(yīng)力狀態(tài)及其分布---壓應(yīng)力和拉應(yīng)力樁身錘擊能量傳遞比---樁錘實際傳遞給樁的能量承載力時間恢復(fù)系數(shù)---初打試驗與復(fù)打試驗◆主要目的：承載力單樁豎向承載力

TT+?

t?L=c?tε=δ/?L=v?t/c?tε=v/cσ=Eε=vE/cF=σA=EAε=vEA/c

F=vEA/c δ=v?t

應(yīng)變的比例性或FT1和VT1成比例

對于下行波ε=v/c對于上行波ε=-v/cFT1=VT1xEA/c樁身阻抗“EA/c”=ρcA=“Z”下行波F={F+ZV}/2上行波F={F-ZV}/2F=F+FV=V+VZV=ZV+ZVZV=F-F

F=Zv

F=-Zv———WU-------WD樁身中任意點的力和速度

都是上行波和下行波的疊加自由端+F+v-F+v易打階段力接近零固定端+F+v+F-v難打階段易打階段難打階段下行波=(F+Zv)/2=WD上行波=(F-Zv)/2=WUF=WD+WUV=(WD-WU)/Z沖擊作用下行壓力波(+F=+Zv)激發(fā)的土阻力力(R)結(jié)果下行拉力力波和上行壓壓力波，數(shù)值值均為R/2+F=R/2vup

=-R/2Z-F=R/2vdown=-R/2ZRR+F=R/2vup

=-R/2Z-F=R/2vdown=-R/2ZF=+R/2V.Z=-R/2R初打復(fù)打-1天(粘土)+F+v“固結(jié)”RR/2上行波提供Rs分布信息斜率率越大表明單單位側(cè)摩阻力力越大上行波單位摩阻力分分布2現(xiàn)場試驗試驗儀器PDA包括兩種類型型：PAK和PALPAL---PAL-L和PAL-R采集及分析軟軟件PDA-WCAPWAP試驗準備---樁頭處理打入樁---一般無需特殊殊處理灌注樁---需制作樁帽樁帽截面尺寸寸與原樁身相相同，高度一一般1~2D去除樁頂軟弱弱混凝土，露露出新鮮砼面面并鑿平；將所有主筋接接至頂端，各各主筋處于同同一高度；使用鋼板護筒筒，頂部設(shè)置置3層鋼筋網(wǎng)片，，間距100mm；網(wǎng)片下每隔隔100mm設(shè)置箍筋；混凝土強度等等級比原樁身身至少提高1個等級且不低低于C30。傳感器安裝對稱且同一檢檢測截面垂直安裝加速度傳感器器極性至少2個應(yīng)變傳感器器，補償偏心心影響沿軸中心對稱稱安裝若要評價兩個個方向的偏心心情況，需要要4個應(yīng)變傳感器器使用膨脹螺栓栓和量板鉆孔孔固定應(yīng)力環(huán)環(huán)加速度計，，兩傳感器間間距5~10cm加速度傳感器器壓電式PE加速度傳感器器通常堅固耐用用用于一般情況況(混凝土土樁或或鋼樁樁)壓阻式式PR加速度度傳感感器用于鋼鋼對鋼鋼的沖沖擊(也可用用于混混凝土土樁)PE加速度度傳感感器具具有高高共振振頻率率，而而無阻阻尼PR加速度度傳感感器具具有低低共振振頻率率，帶帶有阻阻尼將傳感感器放放到樁樁頂附附近樁頂下下2倍樁徑徑處傳感器器安裝裝需要要注意意遠離非非均勻勻處(如接樁樁、焊焊接處處或面面積變變化處處;最好在在其下下大于于1D)避免安安裝至至“裂縫”處(縫隙會會產(chǎn)生生錯誤誤的應(yīng)應(yīng)變讀讀數(shù))處于地地面或或水面面以上上接頭處處于水水面以以上復(fù)合樁樁（如如充填填混凝凝土管管樁））是否否需要要切割割窗口口對于摩摩擦樁樁來講講，錘錘重最最低為為Qu的1%一般為為Qu的1.5~2%錘墊厚厚度一一般約約50mm（膠合合板為為佳））根據(jù)實實測應(yīng)應(yīng)力情情況控控制落落高，，不能能出現(xiàn)現(xiàn)有破破壞性性的應(yīng)應(yīng)力；；重錘錘低擊擊原則則錘重、、錘墊墊及落落高CT交流電電干擾擾---使用直直流電電供電電數(shù)據(jù)采采集時時傳感感器安安裝對對信號號的影影響V1安裝傾傾斜降降低幅幅值平均的的力成成比例例且合合理，，2個力傳傳感器器可以以補償償較大大的偏偏心錘擊過過程如如果對對中不不好會會產(chǎn)生生嚴重重的偏偏心兩道速速度曲曲線一一般重重合性性較好好即使大大的偏偏心，，兩道道速度度曲線線一致致性很很好現(xiàn)場試試驗輸輸入?yún)?shù)樁身參參數(shù)(傳感器器位置置)面積“直徑””(傳感器器位置置和周周長)測點下下樁長長材料參參數(shù)質(zhì)量密密度SP彈性模模量EM平均波波速WSEM=ρc2=(SP/g)WS2(注意單單位!)入土樁樁長LP（用于于CAPWAP分析））均勻樁樁身或或非均均勻樁樁身---樁身阻阻抗變變化一般樁樁身材材料參參數(shù)英制公制米制平均波波速WS的確定定起跳點點-起跳點點法峰峰-峰法起跳點點峰值起跳點點-起跳點點法峰-峰法??問題:高摩擦擦力-早期卸卸載無清晰晰的樁樁底反反射位位置VT1xZ=6.62x141.6=937FT1=1014Z新=Z老x937/1014=130.8解決辦辦法:根據(jù)經(jīng)經(jīng)驗（（或其其他樁樁或EOD）定義義WS樁號、、工程程名、復(fù)打打和初初打日日期錘擊信信息，，如錘錘重、、落高高所需的的承載載力(極限值值還是是設(shè)計計值)打入樁樁的垂垂直或或傾斜斜情況況工程地地質(zhì)情情況，，如土土層性性質(zhì)、、分層層及其其力學(xué)學(xué)性質(zhì)質(zhì)目測樁樁身材材質(zhì)情情況施工或或測試中中的一一些不不尋常常情況況靜載試試驗結(jié)結(jié)果及及日期期錘擊數(shù)數(shù)或每每擊貫貫入度度數(shù)據(jù)采采集時時應(yīng)記記錄如如下信信息，，便于于以后后計算算分析析實測數(shù)數(shù)據(jù)問問題一一般出出自下下列方方面?zhèn)鞲衅髌鲉栴}題電纜問問題傳感器器安裝裝問題題樁身存存在嚴嚴重缺缺陷傳感器器標定定系數(shù)數(shù)問題題判斷問問題數(shù)據(jù)質(zhì)質(zhì)量主要問題如何發(fā)發(fā)現(xiàn)問問題?各錘擊擊信號號之間間曲線線一致致性差差曲線比比例性性差標定系系數(shù)?平均波波速?(ε=v/c)非均勻勻樁身身?傳感器器靠近近地面面附近近?使用柴柴油錘錘?(預(yù)燃作作用)起跳時時間長長?(樁墊太太軟)計算結(jié)結(jié)果不不合理理觀察PDA“警告””信息息并瀏瀏覽每每一道道信號號比例性性?Proportional?F2應(yīng)力力傳傳感感器器松松動動加速速度度傳傳感感器器松松動動F1道出現(xiàn)異常，傳感器或電纜有問題V2道數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)問問題題比例例不不好好比例例好好如何何解解決決問問題題?替換換傳傳感感器器替換換電電纜纜修理理有有缺缺陷陷的的傳傳感感器器和和電電纜纜正確確安安裝裝傳傳感感器器螺栓栓松松動動沿樁樁中中軸軸線線對對齊齊使用用2個應(yīng)應(yīng)力力傳傳感感器器補補償償偏偏心心影影響響加速速度度傳傳感感器器方方向向小結(jié)結(jié)3數(shù)據(jù)據(jù)解解釋釋1.選擇擇記記錄錄遵遵循循比例例性性好好無電電子子或或機機械械噪噪音音經(jīng)兩兩次次積積分分得得到到的的最最終終每每擊擊貫貫入入度度接接近近實實測測貫貫入入度度且且最最終終速速度度曲曲線線為為零零力曲曲線線最最終終為為零零上升升時時間間短短2.對于于高高土土阻阻力力的的情情況況（（每每擊擊貫貫入入度度小小于于3mm/擊）），，選選擇擇高高能能量量/高打打擊擊力力的的記記錄錄；；對對于于低低土土阻阻力力的的情情況況（（每每擊擊貫貫入入度度大大于于8mm/擊）），，選選擇擇低低能能量量/低打打擊擊力力的的記記錄錄記錄錄選選擇擇---解釋釋數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)質(zhì)質(zhì)量量好好的的數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)檢查查每每一一道道信信號號:適度度的的偏偏心心OK兩道道速速度度一一般般一一致致性性非非常常好好確保保輸輸入入?yún)?shù)數(shù)正正確確(LE,AR..)WS錯誤誤(3800m/s)比例例性性?起跳跳時時間間?WS正確(3300m/s)對混混凝凝土土樁樁來來講講，，波波速速和和彈彈性性模模量量非非常常重重要要WrongWS(3800m/s)CorrectWS(3300m/s)實際際測測量量的的是是2L/c時間間若已已知知L,可計計算算c若已已知知c,可計計算算L若拉拉伸伸反反射射清清晰晰，，可可估估算算樁長長（（由由假假設(shè)設(shè)的的c）缺陷陷位位置置(由c)土阻阻力力分分布布(以第第一一起起跳跳點點為為參參考考)最好使用“起跳點-起跳點”法(總是可靠)如果上行波與下行波形狀相似，可使用“峰-峰”法確定2L/c選擇擇打打擊擊力力和和能能量量更更高高的的記記錄錄CSX259MPaEMX18.4T-mCSX186MPaEMX9.8T-m樁底反射–不清晰樁底反射–清晰波速是變化的的WS3911m/sBN3WS3911m/sBN2045使用或調(diào)整WCWC3556m/sBN20453911m/s倒數(shù)第二錘信信號:比例性:OK最終貫入度:不太好最后一錘信號號:比例性：OK最終貫入度：：OK能量：OK數(shù)據(jù)解釋方法法CASE法CASE技術(shù)學(xué)院Goble教授等人經(jīng)過過十多年研究究，以行波理理論為基礎(chǔ)推推導(dǎo)出一系列列計算公式，，用于確定打打入樁（或符符合或接近假假設(shè)條件的鉆鉆孔樁）承載載力；同時現(xiàn)現(xiàn)場打樁監(jiān)控控試驗時可同同時得到樁身身完整性變化化、樁身應(yīng)力力變化和錘擊擊能量傳遞等等計算結(jié)果CAPWAP法實測波形擬合合法假定樁土土力學(xué)模型及及其參數(shù)，利利用實測樁頂頂（附近檢測測截面質(zhì)點））的速度（或或力、上行波波、下行波））曲線作為輸輸入邊界條件件，數(shù)值求解解波動方程，，計算樁頂（（附近檢測截截面質(zhì)點）的的力（或速度度、下行波、、上行波）曲曲線。如果計計算的曲線與與實測的曲線線不吻合，即即假設(shè)的樁土土模型或其參參數(shù)不合理，，然后根據(jù)具具體情況調(diào)整整模型及參數(shù)數(shù)重新計算，，直到計算曲曲線與實測曲曲線吻合。CASE法承載力計算算基本假設(shè)條條件Rs=RT-Rd樁身等阻抗（（截面積和材材質(zhì)均勻，無無明顯缺陷））動阻力主要集集中于樁端，，樁側(cè)無動阻阻力（即樁側(cè)側(cè)不考慮阻尼尼影響）剛-塑性土（靜））阻力模型應(yīng)力波在傳播播過程中，只只考慮土阻力力的影響CASE承載力---阻尼系數(shù)法RSPRS(t)=(1-Jc)WD1+(1+Jc)WU2RS(t)=(1-Jc)(FT1+ZVT1)/2+(1+Jc)(FT2-ZVT2)/2T2=T1+2L/CJc阻尼系數(shù)00.20.40.60.81.0砂礫0.30.4砂土0.40.5粘土0.71.0粉土0.50.7顆粒大小減小小阻尼系數(shù)增加加Jc阻尼系數(shù)的確確定---RSP受Jc影響很大經(jīng)驗地根據(jù)樁樁端土的顆粒粒大小確定根據(jù)CAPWAP結(jié)果或靜載試試驗結(jié)果確定定Rs=(SLTorCW)=Rt-Jc(2WD1-Rt)Jc={Rt-Rs}/{2WD1-Rt}樁端土性砂礫砂土粉土粉質(zhì)粘土粘土Jc0.1~0.150.15~0.250.25~0.40.4~0.70.7~1.0◆阻抗均勻的中中小型樁CASE承載力---最大阻力法RMXRX5RP5RMX對阻尼系數(shù)J不敏感端阻比重大的的端承樁或端端阻需較大位位移高彈限的的大直徑樁；；剛塑性土模模型不成立，，向右移動t1找出Rs最大值；Jc系數(shù)由0.4到1.0–選擇高值，結(jié)結(jié)果偏于保守守CASE承載力---卸載補償法RSU考慮了“早期期卸載”出現(xiàn)卸載，將將其一半添加加給RT以補償由于提提前卸載造成成RT減小如果速度在2L/c前為負,則上部土阻力力可能早期卸卸載，可使使用卸載法長摩擦樁CASE承載力---自動法RAU和RA2在樁端質(zhì)點運運動速度為零零時，動阻力力為零，有兩兩種與Jc取值無關(guān)的承承載力計算方方法，即RAU法和RA2法。RAU法適用于樁側(cè)側(cè)阻力較小的的情況，在RMX法中已指出，，樁頂位移的的最大值滯后后于速度的最最大值的時間間為tu,0，同理可推知知樁端位移最最大值也會滯滯后于樁端最最大速度，在在樁端速度變變?yōu)榱愕臅r刻刻，RAU法計算出的土土阻力顯然包包含了端阻力力的全部信息息，因此RAU法適宜于端承承型樁。RA2法適用于摩擦擦樁，當樁端端速度為零時時，顯然端阻阻力得以充分分激發(fā)，但樁樁身中上部可可能土阻力已已卸荷，RAU計算的承載力力自然是樁上上部土御荷后后某一時刻的的值，顯然小小于土的極限限阻力，因此此對摩擦型樁樁，特別是樁樁側(cè)摩阻力較較大的樁，RAU法是偏于保守守的。CASE法的局限性●假設(shè)條件件苛刻且樁土土模型理想化化，與工程樁樁實際差差別較大，計計算結(jié)果的可可靠性降低●Case法阻尼系數(shù)Jc為地區(qū)性經(jīng)驗驗系數(shù)，物理理意義不明確確，取值的人人為因素較多多，需要通過過動、靜對比比試驗來確定定?！駱渡砩碜杩褂休^大大變化時，CASE法無法考慮，，嚴重影響計計算結(jié)果。●Case法不能將樁側(cè)側(cè)摩阻力與樁樁端承力分開開，且不能得得到樁側(cè)摩阻阻力分布。CAPWAP法CAsePileWaveAnalysisProgramCAPWAP自從從1969年誕誕生生自自1974年開開始始計計算算機機自自動動擬擬合合交互互式式擬擬合合自1988年開開始始自自動動擬擬合合和和交交互互式式擬擬合合1建立立樁樁模模型型及及假假設(shè)設(shè)土土模模型型(R樁側(cè)側(cè)和和R樁端端)R樁側(cè)側(cè)R樁端端5返回回步步驟驟24調(diào)整整R樁側(cè)側(cè)和R樁端端3計算算Fc實測測的的Fm進行行比比較較2使用用一一條條實實測測曲曲線線(如速速度度vm)計算算另另一一條條曲曲線線（（如如力力Fc）vmFcFm重復(fù)計算直到獲得滿意的擬合結(jié)果第一一次次擬擬合合(差)最終終擬擬合合結(jié)結(jié)果果(好)參數(shù)數(shù)調(diào)調(diào)整整…..實際際上上是是一一迭迭代代計計算算過過程程CAPWAP擬合合可可由由計計算算機機以完完全全自自動動方方式式完完成成CAPWAP樁身身模模型型Zi-1Zi+1Zi△Li劃分分成成一一系系列列均均勻勻的的樁樁段段，，通通常常約約為為1m長△t=△Li/ci所有有樁樁段段的的應(yīng)應(yīng)力力波波旅旅行行時時間間△t相同同(一般般約約0.2~0.25ms)對每每一一樁樁段段來來講講，，樁樁身身阻阻抗抗Zi=EiAi/ci，ci波速速CAPWAP土模模型型樁側(cè)側(cè)土土模模型型樁端端土土模模型型輻射射阻阻尼尼模模型型土模模型型土段段長長度度~2m彈簧簧(靜阻阻力力模模型型)阻尼尼壺壺(動阻阻力力模模型型)t

t

t

t

t

t

樁段段長長度度~1mt

Ri=Rdi+RsimtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)側(cè)阻阻力力tGmsRNsRNs-1土阻阻力力模模型型mtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)側(cè)阻阻力力tGmsRNsRNs-1CAPWAP土阻阻力力模模型型mtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)側(cè)阻阻力力tGmsRNsRNs-1CAPWAP土阻阻力力模模型型通常常不用用樁側(cè)側(cè)土土靜靜阻阻力力模模型型SkRk卸載載水水平平UNld（Ruk）最大大卸卸載彈彈限限CSkn（QSkn）最大大加加載彈彈限限QSkn極限限靜阻阻力力Ruk重加加載載水水平平LSkn（Ruk）KskusRu,sRs彈限限,qs樁側(cè)側(cè)土土靜靜阻阻力力模模型型Ru,nUN=-Ru,n/Ru,s卸載載彈彈限限,qscsRsRsutRu,tRt彈限限,qt樁端靜阻阻力模型型卸載彈限限qtct樁底土隙隙:tg動阻力模模型:Rd=JvvRd=JCaseZv=JSmithRuv樁段速度度v阻尼系數(shù)數(shù)轉(zhuǎn)換公公式:JSmith=Jv/RuJCase=Jv/ZJSmith=JCaseZ/RuRdVCAPWAP總的未知知數(shù)Rui: NS樁側(cè)+1樁端Ji: NS樁側(cè)+1樁端qi: NS樁側(cè)+1樁端1樁側(cè)+1樁端卸載載彈限系系數(shù)1樁側(cè)卸載載水平+1樁端土塞塞+1樁端土隙隙1樁端阻尼尼選擇+4輻射阻尼尼模型參參數(shù)未知數(shù)總總共：3NS+13如一根長長度20m的樁，則則總共有有43個未知數(shù)數(shù)CAPWAP標準未知知數(shù)主要參數(shù)數(shù)Rui: NS樁側(cè)+1樁端Ji:1樁側(cè)+1樁端qi:加載-1樁側(cè)+1樁端卸載彈限限-1樁側(cè)+1樁端+1樁側(cè)卸載載水平未知數(shù)總總共：NS+8對于入土土長度20m的樁:18個未知數(shù)數(shù)擬合收斂斂標準各土層側(cè)側(cè)阻力及及阻力分分布符合合巖土工工程合理理范圍擬合質(zhì)量量四個時段段MQ=∑∑︱Fc-Fm︱︱/Fp錘擊數(shù)擬擬合計算的錘錘擊數(shù)與與現(xiàn)場實實測的錘錘擊數(shù)進進行比較較推薦的擬擬合過程程1.數(shù)據(jù)輸入入:選擇正確確的實測測記錄2.數(shù)據(jù)調(diào)整整（通常常自動完完成）3.建造樁模模型（通通常自動動完成））4.運行自動動CAPWAP擬合5.檢查并調(diào)調(diào)整土阻阻力分布布6.檢查阻尼尼參數(shù)7.檢查計算算的錘擊擊數(shù)8.找到最好好的擬合合質(zhì)量對對應(yīng)的計計算結(jié)果果9.輸出結(jié)果果對于大多多數(shù)土來來講，單單位側(cè)摩摩阻Unitfriction<200kPa擬合每擊擊貫入度度(如果“每擊貫入入度差”>1mm，將會影影響結(jié)果果)QT(+TG)<Dmax,toeQS<5mm(一般)SS,ST<1.3s/m(如果高于于此值，，可能需需要SK模型)CS,CT-0.3to1.0(CS<3.0，若使用用SK模型)使用SK特別用于于每擊貫貫入度低低的樁、、鉆孔或或螺旋灌灌注樁當每擊貫貫入度高高(>8mm/blow)時不用SKCAPWAP““準則”CAPWAP實例第一次擬擬合分析析輸入F擬合F輸入F擬合vor輸入v擬合For上行波擬擬合RU=782kipsRT=68kipsJS/JT=.05/.15s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12””RU=782kipsRT=400kips(提高樁端端阻力)RU=782kipsRT=600kipsRU=782kipsRT=705kipsJS/JT=.45/.02s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12””上行波擬擬合RU/RT=782/705kipsJS/JT=.45/.02s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12””RU/RT=782/705kipsJS/JT=.30/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)RU/RT=782/702kipsJS/JT=.29/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)(調(diào)整整土土阻阻力力分分布布)Prev.上行行波波擬擬合合RU/RT=765/686kipsJS/JT=.28/.06s/ft(JCS/JCT=.48/.82)RU/RT=782/702kipsJS/JT=.29/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)RU/RT=765/686kipsJS/JT=.26/.07s/ft(JCS/JCT=.44/.97)QS/QT=.06/.12””卸載載參參數(shù)數(shù)可見見：：比比較較好好的的擬擬合合結(jié)結(jié)果果圖形輸出出數(shù)據(jù)表輸輸出Ji,qi,Ri數(shù)據(jù)表輸輸出Case法結(jié)果附加表CAPWAP需要注意意的問題題信號選擇擇：復(fù)打打試驗的的最初一一、二錘錘，采集集質(zhì)量要要高。獲獲取高質(zhì)質(zhì)量的、、能客觀觀反映樁樁～土力力學(xué)性狀狀的測試試信號是是做好高高應(yīng)變動動力試樁樁的關(guān)鍵鍵環(huán)節(jié)。。樁、土參參數(shù)的選選擇：參參考工程程地質(zhì)資資料，均均勻場地地上參數(shù)數(shù)取值的的均衡性性，符合合工程常常識，選選擇的土土模型與與工程樁樁的實際際狀況相相吻合，，如土塞塞、輻射射阻尼的的使用等等。錘擊數(shù)擬擬合，即即擬合實實測的單單擊貫入入度。必須有足足夠的能能量，使使樁土產(chǎn)產(chǎn)生足夠夠的相對對位移。。.靜力試驗驗必須到到達極限限荷載，，且兩種種試驗的的休止時時間相同同。使兩種試試驗在盡盡可能相相近的客客觀條件件下（樁樁、土狀狀況）進進