多層辦公樓計算書1建筑設(shè)計理念及設(shè)計依據(jù)

摘 緒 設(shè)計依 建筑設(shè) 橫梁線剛度IB的計 柱線剛度IC的計 截面設(shè) 關(guān)鍵詞：框架、重力荷載代表值；現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；內(nèi)力組合；彎矩調(diào)幅According：tobuildingdesignspecificationsandotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidegeologicaldata,thedesignoftheframeworkoftheclassroombuilding.Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayoutoftheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignofthetotalshowsthattheconstructionoftheplane,Facade,profiledesignspecifications,,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,Mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,meetingbeamreinforcementdesign,floorandroofdesign,stairdesign,infrastructuredesign.Enclosingwindloadundertheframeworkmoment,shearandaxialbid;verticalandhorizontalseismicloadsundertheframeworkofthemoment,shearandaxialbid;Constantloadandliveloadundertheframeworkmoment,shearandaxialtryingtointernalforcesandthecombinationofbeam-columntable.：frame,Gravityloadcharectervalue,cast-in-placereinforcedconcretestructure,internalforcemakeup,curvedsquareamplitudemodulation.建筑設(shè)計理念及設(shè)計依設(shè)計理（1）工程概50m×20m。該地段地勢平坦，環(huán)境較好，在選址250內(nèi)墻涮兩度涂料,，100建筑設(shè)平面設(shè)使用部分的平面設(shè)門的寬度、數(shù)量和開啟方人數(shù)多于50人，或房間面積大于60m2時，按照防火要求至少要設(shè)兩個門，分別設(shè)在兩端，以1.8m0.75m的雙扇門，均向外開。窗的大小和位1/6~1/81/101.81.80.33，在范圍之內(nèi)3.33.0樓梯間:1.81.23.3輔助房間的平面設(shè)400人上課，按規(guī)范規(guī)定男衛(wèi)生間：大便器5具/8051具/40101具/4010具；洗手盆：1具/2002具。交通部分的平面設(shè)500~600mm3000mm601m,符合要求。立面設(shè)建筑剖面設(shè)450mm。首3.3m。其它部分詳細做法和說一般在－0.045標高處,適用于磚墻墻身。201：2水泥砂漿找平層100C30100厚素土夯實201：2水泥砂漿找平層100205厚釉面磚（白瓷磚）51：1121：3水泥砂漿粉面：刷（噴）101：2151：3151：3水泥沙漿找平，200×601:8201：215020

201：2570C15號混凝土（厚度不包括踏步三角部分）1%200M2.5號混合砂漿素土夯實（坡度按工程設(shè)計201：260C15混凝土6m10經(jīng)濟，美觀”的原則，結(jié)構(gòu)布置合理，房間利用率比較高，適用性很強，同時又不失美觀。截面尺寸初步估柱截面設(shè) C30f14.3Nmm2HRB335f300Nmm2。 式中fc14.3×103

N

(3- （15為面荷載）N=15×3×（1×7.2＋1A=nN

230

=0.101m2AA

梁的截面設(shè)b:300mm,200mm。h取值如下：框架梁 h1=（1~1 (3- AB、CD跨:h1=1L=7200 取 BCABCD連系梁：H21 h2=1L=3000 取h2=400mm b3×h3=200mm×400mm框架側(cè)移剛度的計 I=1.5I0中框架 I=25橫梁線剛度ib的計

4－14－1ib(kN3.05.42.254.5BC3.01.61.63.2柱線剛度ic的計4－2icbh13.02.11.43.02.11.94－2線剛度示意各層橫向側(cè)移剛度計底A、DB，C柱第二1，42，3三、四、4-3層 45∑Di（N/mm） ∑D1/∑D2=929580/759990>0.7，故該框架為規(guī)則框架豎向荷載及其內(nèi)力計計算單元的選擇確7.2m，46豎向荷載統(tǒng)屋面及樓小瓷磚層 高聚物改性瀝青防水層 20厚水泥砂漿找平 1:8水泥砂漿找坡層 150厚水泥蛭石保溫層 100厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 20厚底板抹灰

12厚人造大理石板面 100厚砼板 20厚板底抹灰 屋面及樓面活

樓面活載 教室 2.0廁所 2.0走廊、門廳、樓梯 2.5屋面活載 上人屋面 S0=0.3kN/m2屋面積雪分布系數(shù)r屋面水平投影面積上的雪荷載標準值為：SKrS0=1.0×0.3=0.3梁荷載標框架 梁自 0.3×（0.60-100.01×（0.6-0.1）×2×14=0.14

梁自 0.2×（0.4-0.1）×25=1.50100.01×（0.4-0.1）×2×14=0.084

墻荷載標準外 250mm厚加氣混凝土砌塊0.25×7 20厚底板抹灰 6厚外墻貼面 0.006×19.8

內(nèi) 250mm厚加氣混凝土砌塊0.25×7 20厚底板抹灰 20厚水泥粉刷墻

6厚水泥砂漿罩 12水泥砂漿打 240粘土空心 6厚外墻貼 0.006×19.8

0.4KN/m20.2100200㎜×400樓梯板自 0.5×（0.人造理石面 （0.3＋0.15）×0.336÷0.3=0.504板底20厚紙筋抹 0.34×0.02×12÷0.3=0.36 4.594l=3300－300=3000豎向荷載內(nèi)力計恒載作用下柱的內(nèi)力計

5－25-35q1=3.89KN/mq2P1、P2分別由邊縱梁、中縱梁、邊縱梁直接傳給柱的恒載，PE是由縱向次梁直接傳給橫P1=(1.5×1.5×1/2)×2×3.567+1.58×3.0+3.119×3.0×1.4=25.87P2=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0=20.79KN=25.87×（0.4-=2.59KN·m=20.79×（0.4-=2.081-4q1″是包括梁自重和其上部墻重,5q12q2、q2″q，2q2，=3.567×3.0=10.70外縱墻線密度[（3.0×2.9-1.8×1.8）×2.21+1.8×1.8×0.4]/3.0=4.45內(nèi)縱墻線密度[（3.0×2.9）×2.43]/3.0=7.05P1=P4=P2=P3=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0+7.05×3.0=41.94=26.12×（0.4-=2.61KN·m=41.94×（0.4-=4.19恒荷載作用下梁的固端彎矩梯形：q=（1- 本設(shè)計中AB,CD跨 q三角形：q=0.6255AB,CDq=0.92×19.44+3.89=21.77KN/mBC跨：q″=0.625×19.44+3.89=16.04KN/mAB,CD跨梁端彎矩：-MABMB=94.05BC跨梁端彎矩：-MBC=16.331-4AB,CDq=0.92×10.70+3.89=13.73KN/mBC跨：q，=0.625×10.70+3.89=10.58KN/mAB,CD跨梁端彎矩：-MBD=59.31BC跨梁端彎矩：-MBC=7.94恒載作用下框架的彎矩計分配系數(shù)的計算iSi

0.90.50.33。圖5- 恒載作用下彎矩分配5-5恒載彎矩活載作用下柱的內(nèi)力計5-65q1=2.0×3.0=6.0P1=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+1.58×3.0=9.24KNP2=(1.5×1.5×1/2)×4×2.0+1.58×3.0=13.74KNM1=9.24×（0.4-=0.92KN·mM2=M3=PDeD=13.74×（0.4-=1.37q1=0.3×3.0=0.9P1=(1.5×1.5×1/2)×2×0.3+1.58×3.0=5.42KNP2=(1.5×1.5×1/2)×4×0.3+1.58×3.0=6.09M1=5.42×（0.4-=0.54KN·mM2=PDeD=6.09×（0.4-=0.611-4層，q1=2.0×3.0=6.0KN/mq2=2.5×3.0=7.5P1=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+1.58×3.0=9.24P2=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+(1.5×1.5×1/2)×2×2.5+1.58×3.0=14.87=9.24×（0.4-=0.92KN·m=14.87×（0.4-=1.495-1

P2 次 5-2

P2 次 活荷載作用下梁的內(nèi)力計5AB,CDq=0.92×6.0=5.52KN/mBC跨：q″=0.625×6.0=3.75KN/mAB,CD跨梁端彎矩：-MABMB=23.85BC跨梁端彎矩：-MBC=2.811-4AB,CDq=0.92×6.0=5.52KN/mBC跨：q，=0.625×7.5=4.69KN/mAB,CD跨梁端彎矩：-MBD=23.85BC跨梁端彎矩：-MBC=3.52圖5- 活載作用下彎矩分配5-8活載彎矩跨中彎矩5層：MAB中=M0-（M左M右）×0.8/2=96.16KN·mMBC中=M0-（M左+M右）×0.8/2=-26.51KN·m4層：MBD中=52.54KN·mME=-7.48KN·m3層：MBD中=53.88KN·mME=-7.98KN·m2層：MBD中=65.88KN·m1層：MBD中=55.19KN·mME=-8.53KN·m調(diào)幅后：梁端彎矩M’1=βM1 跨中彎矩：M’中=M中-(M’1+M’2）/25層：MAB中=M0-（M左+M右）×0.8/2=24.27KN·mMBC中=M0-（M左+M右）×0.8/2=-5.27KN·m4層：MBD中=21.52KN·mME=-2.91KN·m3層：MBD中=21.66KN·mME=-2.96KN·m2層：MBD中=21.66KN·m1層：MBD中=22.19KN·mME=-3.18KN·m5層：MAB中=24.27×1.1=26.70KN·mMBC中5.27×1.1=-4層：MBD中=21.52×1.1=23.68KN·mME=-2.91×1.1=-3.20KN·m3層：MBD中ME=-2.96×1.1=-2層：MBD中=21.66×1.1=23.82KN·m1層：MBD中=22.19×1.1=24.41KN·mME=-3.18×1.1=-3.50KN·m梁端剪力和柱軸力的計

5-3恒載作用下梁端剪力及柱軸力層AB BCAB BCABBCAB次 50 40 30 20 10 5-4活載作用下梁端剪力及柱軸力層AB BCAB BCABBCAB次 50 40 30 20 10 重力荷載代表值計算及荷載匯第一層重力荷載代表值計算及荷載匯

5－5縱向連系 5－6（根柱

密 體 數(shù)

單 總

5－7

荷載標準 總

777合計樓板恒載、活載計算（1.2倍計算樓板面積：42.4×17.86.0×7.2–7.2×3.0×2=668.32（m2）樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7.2×2=86.4（m2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2活載：2.5×（6.0×7.2+3.0×7.2×2）×1.2+2.0×（542.4×17.8–6.0×7.2–7.2×3.0×2G1=G恒+0.5×G=768×1.05+ .59+2753.7+1595.84×0.5=1.05第二層至第四層重力荷載代表值計算及荷載匯第二層至四層的重力荷載代表值同第一層的計算差異不大,,所以： 第五層重力荷載代表值計算及荷載匯：1271.49KN：768KN5-8

777屋面板及樓板恒載、活載計算同一～樓板恒載、活載計算（1.2倍計算：樓板面積：42.4×17.86.0×7.2–7.2×3.0×2=668.32（m2）樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7.2×2=86.4（m2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2活載：2.5×（6.0×7.2+3.0×7.2×2）×1.2+2.0×（542.4×17.8–6.0×7.2–7.2×3.0×2G5=G恒+0.5×G=768.00×1.05+1271.49+1458.78+4638.9+1595.84×0.5=Gi5-9水平風荷載計Wk=zsz

(6-式 Wk—風荷載標準值（kN/m2z—zs—z—（kN/m2Wo=0.4kN/m2則風壓高度變化系數(shù)zWkWk=zs6-1Wk6-16-2Vij=DijVi(6-M(6-Muij=Vij（1-(6-(6-注：yny1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。y2、y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。y框架柱的反彎點高度比。第1層A、D柱的反彎點高度為： 所以y=0.55表6- A、D柱彎矩計算 KVyMcMcMb54321表6- B、C柱彎矩計算 KVyMcMcMb54321表6- 風載作用下柱端剪力和軸力計算AB,CD梁剪力計 BC梁剪力計 柱軸力計層

VB,CA,DB,C53433323136-2地震荷載計橫向自振周期的計T1（s）可按下式計算：T1=1.7ψT (6-注：uTGiψT0.6。uT按以下公式計算： (6-（△u）i=VGi/∑D (6- (6-∑Diji（△u）ii（△u）kksGiG4Ge6-6∑D 5 4 3 2 T1=1.7ψT水平地震作用及樓層地震剪力的計 7аmax=0.08Fi=GiHiFEk（1- (6-Vi (6-6-7層次Hi（m）Gi（KN）

54321∑圖6-36.3.3多遇水平地震作用下的位移水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）iui（△u）i=Vi/∑D (6-u (6-θe=（△u）i/hi6－8層 ∑Di hi（m）θe=（△u）i543216.3.4水平地震作用下框架內(nèi)力計56-9各層柱端彎矩及剪力計算（A、D柱 ∑Dk1,4yMM54321表6- 各層柱端彎矩及剪力計算（B、C柱層∑D2，3次kyMM54321Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+ir (6-Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+ir (6-Vb=（Mlb+Mrb）/ (6-Ni=∑（Vlb-Vr (6-18

6-11ABBCBCll邊柱中柱53433323136-4框架的內(nèi)力組本方案考慮了七種內(nèi)力組合，即 ,1.2*SGk+1.4*SWk,1.2*SGk+1.3*SEk1.35*SGk+1.4*(0.7*SQK+0.6*SWK考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（0.8，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。7-1內(nèi)內(nèi) 層

AB左M-AB中M AB-VBC左-VBC中-AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中7-1內(nèi)內(nèi) 層

AB左MAB中M ABVBC左VBC中7-2A、D內(nèi)內(nèi) 層

Mmax及相V,N

Nmax及相V,M

Nmin及相V,MMN5VMNVMN4VMNVMN3VMNVMN2VMNVMN1VMNV7-3B、C內(nèi)內(nèi) 層

Mmax及相V,N

Nmax及相V,M

Nmin及相V,MMN5VMNVMN4VMNVMN3VMNVMN2VMNVMN1VMNV柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)A、D柱彎矩值調(diào)54層，柱頂軸壓比[uNN/Ac可知，1、2、3、4注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。ΣMbηc7-4A、D4321NB、C柱彎矩值調(diào)4層，柱頂軸壓比[uNN/Ac可知，1、2、3、4 7-5B、C4321N截面設(shè)框架梁截面設(shè)1AB跨框架梁的計算為例?？玳g：Mmax=149.79KN·mAMmax=-76.4支座B：Mmax=-99.40梁正截面受彎承載力計T形截面Tbf，bf，=L/3=7.2/3=2.4m=2400mmIIf（fy=fy=300N/mm2h0=h-bf，hf，-f=1733.16KN·m>149.79KN·mTTcm αs=M/（fb，h2）=149.79×106/14.3/2400/5652=0.014cm cm 0As=ξfb，hcm 03Ф20，As=942mm2。ρ=942/300/565=0.56%>ρmin=0.215%，滿足要求。T型截面ξ<ξb均能滿足,AsA上部：As=ξfcmbf，h0/fy2Ф16，As=402mm2B0αs=-M/（fcmbf，h0As=ξfcmbf，h0/fy=0.060×14.3×300×565/300=483.62mm23Ф16，As=603mm2。梁斜截面受剪承載力計箍筋選Ф8@150IQ235M或RE

8-1M M

層 截

支A2Φ16座B3Φ165AB、CD3Φ20B、2Φ16BC2Φ16 2Φ20 3Φ164AB、CD3Φ18B、2Φ16BC2Φ16 3Φ18 3Φ183AB、CD3Φ18B、3Φ14BC2Φ16 3Φ20 3Φ202AB、CD3Φ18B、2Φ18BC2Φ16 3Φ20 3Φ201AB、CD3Φ18B、2Φ18BC2Φ162φ141/42φ122Φ12框架柱截面設(shè)剪跨比和軸壓比計209M、VN可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。8-2柱號層

fc

/(N/mm54A32154B3215層Ａ、Ｄ號柱：柱截面寬度：b=400mm柱截面有效高度：h0=400-40=360混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcm=14.3N/mm2柱端彎矩計算值：M取上下端彎矩的最大值。柱端剪力計算值：Vc=42.25N取柱頂、柱底的最大值：N=193.06柱正截面承載力計5A、D最不利組合一（調(diào)整后：Mmax=62.52K·m，2N，軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/52×106/(10.52×103)=576.13mmea20mm1/30400/30=13.mm，故取e=20mm于現(xiàn)澆樓蓋的頂層柱，l0=1.0H=3.m，初始偏心矩：ei=e0+ea=576.13+20=596.13mm，增大系數(shù)0.5fcmA

0.514.3

取11.0l0/h<15，取21.0得

1

(3.3)2110(1400ei/h0 0(Aseeh

=1.03×596.13+400/2-=773.63

108.5214.3400

0.05Nefbh2(10.5A

1 f'(ha' 108.52103773.63114.340036020.05(10.50.05)300(36040)最不利組合二：Nmax=193.06KN此組內(nèi)力是非地震組合情況，故不必進行調(diào)整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=42.24×106/(1193.0×103)=218.79mm初始偏心矩：ei=e0+ea=218.79+20=238.79mm0.5fcmA

0.514.3

取1l0/h<15，取2得

1

(3.3)2110(1400ei/h0 1400238.79/0(Aseeh =1.07×238.79+400/2-=416.29

193.0614.3400

0.09Nefbh2(10.5A

1 f'(ha' 193.06103416.29114.340036020.09(10.5300(360選3Ф16，As,=As=603mm2，總配筋率ρs=3×603/400/360=0.84%>0.8%8-3層次eM/0 eee1()l02eeh 1400e/ 1i2sξAA 1 'Nefbh2(10.5ss f'(ha'y --5------4----A3----2----1-- 4Φ14----5----4----B3----2----1-- 4Φ14--4Φ16柱斜截面受剪承載力計5ADVλ=45.48>3N=110.15KNV

f

1.0 1.751.434003600.07110.1531.0柱端加密區(qū)的箍筋選用2肢Ф8@100,加密區(qū)的長度底層柱為1100mm，其余各層柱為查表得，最小配筋率特征值λv=0.06，則最小配筋率

52.84008100400400

1.06>0.6%,注：Asvi、lii根箍筋的截面面積和長度。Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。s為箍筋間距。8-4層γ

N

λf

實配箍筋次 次

vc

加密區(qū)@100非加密區(qū)5484844848A3484824848148485484844848B348482484814848樓板設(shè)樓板類型及設(shè)計方法的選對于樓板，根據(jù)塑性理論，l02/l01<3時，在荷載作用下，在兩個正交方向受力且都不可設(shè)計荷對于1-5層樓面，活載 辦公室:q=2.0KN/m2,走廊q=2.5恒載 對于6層屋面 活載 q=2.0恒載 g=6.48 （lc為軸線長、b為梁寬）C30I100mmh/彎矩計l1/4處間隔彎起。取m2=аm1,а=1/n2=1/1=1 （其中n為長短跨比值）取β=2，然后利用下式進行連續(xù)運算：2Mx+2My+MxI+MxII+MyI+MyII=Pul012（3ly-1-5ALox=3000-=2700mmMx=mx（l0y-=mx（2.8-My=3аmxl0x/4=MxIMxII=βmxloy=2mx×2.8=5.6mxMyIMyII=βmxl0x=2mx×2.8=5.6mx u2M1u+2M2u+MI+M1uII+MI+MII=Pl2（3l u =0.8*6.067×2.72×（3×2.7-xymx=0.75KN·mmy=1.00*0.75=0.75KN·m/mmxI=mII=2*0.75=1.50KN·m/mmyI=mII=2*0.75=1.50xy（KN·m（1-標準層Lox標準層Lox xy5（KN·m（5頂 Lox頂 Lox xy8.3.3板截面設(shè)受拉鋼筋的截面積按公式As=m/（rsh0fy，其中rs取0.95。對于四邊都與梁整結(jié)的板，中20%。鋼筋的配置：符合內(nèi)力計算的假5Alox方向為例，截面有效高度h01=h-20=100-20=80mm，As=m/（rsh0fy）=0.54×106/0.95/210/80=33.59mm2φ8@300As=168mm21-48-7Lox方 Φ8@200LoyLox方 Φ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200ABCDΦ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@20058-8截 實際配筋面A區(qū) Lox方 Φ8@200LoyLoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200CDΦ8@200支 Φ8@200Φ8@200Φ8/10@200樓梯計示意荷載計

9-1m，則梯段板與水平方向夾角余弦值：cosα=0.894荷載計算(B1m寬板帶)：面層：gkmB＋B·h/b)qm(1＋1×0.15/0.30)×1.702.55自重：gktRc·B·(t/cosα＋h/2)25×1×(0.10/0.89＋0.15/2)4.67抹灰：gksRS·B·c/cosα20×1×0.02/0.890.45恒荷標準值：Pkgkm＋gkt＋gks＋qf2.55＋4.67＋0.45＋0.207.87Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×7.87＋1.4×0.7×1×2.50=13.07活荷控制：Pn(L)1.2gk＋1.4·B·q1.2×7.87＋1.4×1×2.5012.94荷載設(shè)計值：Pnmax{Pn(GPn(L)13.07左端支座反力Rl18.30右端支座反力Rr18.30最大彎矩截面距左支座的距離:Lmax=1.40m最大彎矩截面距左邊彎折處的距離x1.40mMmaxRl·Lmax－Pn·x2/2==12.81相對受壓區(qū)高度：ζ= 配筋率：ρ=縱筋(1號)計算面積：As824.93支座負筋(2、3號)計算面積：As'=αAs0.25×824.93206.23所 1號鋼筋計算結(jié)果(跨中)，計算面積為As:824.93實配面積：1130.97mm22/3號鋼筋計算結(jié)果(支座)As':206.23mm2實配面積：282.74mm24號鋼筋計算結(jié)果實配面積：113.10基礎(chǔ)設(shè)b.荷載設(shè)計

10－1框架柱傳來M125.07kN.mN1824.75kN,V1

M199.80kN.m,N11079.06kN,V1C15892.1fc=7.2N/mm2;A、D柱獨立基礎(chǔ)的計初步確定基底尺地基承載力的深度修正（根據(jù)設(shè)計資料提供，基底以下為粘土，查表知承載力修正值：b16.5kN/

重度計算：雜填土

219kN/201h12h216.50.5191.318.31kN/0

（先不考慮對基礎(chǔ)寬度進行修正ffkb(b3)d0(dk2801.418.31(1.80.5)313.32kPa(kN/m2)1.1f1.1280k基礎(chǔ)底面A'

frG

A1.2A'1.22.97地基承載力驗基礎(chǔ)底面的抵抗彎矩：W1bh211.52.52 e

0.03bF 824.75 MN基礎(chǔ)底面邊緣的壓力設(shè)計值PmaxNG

824.75201.825.07229.516.07245.57kN/

Pmin213.43kPa0

1.2313.32 P 229.5kPa2故承載力滿足要基礎(chǔ)剖面尺寸的

100mm的倍數(shù)。h=600mm,350,250兩個臺階。土凈反Fl的計

NM

824.7525.07247.09kN/ （不包括基礎(chǔ)及回填土自重 2F c b c n

0 0 247.091.200.20.551.50.700.20.552 aatab0.40.40.5520.95 [Fl]=0.7ftamh0=0.79100.950.55=332.83kN>Fl 2F c b c n

0 0 247.091.20.60.301.60.800.400.302 aatab0.80.80.3021.10 [Fl]=0.7ftamh0=0.79101.100.30=210.21kN>Fl基礎(chǔ)底面配筋計HPB235鋼筋

lac(

213.432.40.4(245.572懸臂部分凈反力平均值(

)0.5(245.57232.18)M1(pn,maxpn,l)(la)2(2bb 1238.87(2.40.4)2(21.6M

AsI 0.9550

laI(

213.432.41.2(245.572 1(pn,maxpn,l)(la)2(2bb 1(245.57237.54)(2.41.2)2(21.6 As,III 0.9310

1(

pn,min與長邊配筋計算方法相同,可得Ⅱ-Ⅱ截面(柱邊)AS,Ⅱ=385.3mm;Ⅳ-Ⅳ截面(柱邊)的計算配筋值A(chǔ)S,