鍋爐排煙溫度高的原因分析及解決辦法

鍋爐排煙溫度高的原因分析及解決辦法目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument".鍋爐排煙溫度高的原因分析 2\o"CurrentDocument"1.漏風(fēng)分析 2\o"CurrentDocument"2.制粉系統(tǒng)運(yùn)行狀況分析 2\o"CurrentDocument"3.受熱面積灰分析 35.受熱面布置分析 3\o"CurrentDocument"1.6.入爐煤質(zhì)變化分析 3\o"CurrentDocument"運(yùn)行人員操作分析 4\o"CurrentDocument"給水溫度 4\o"CurrentDocument"1.10.冷空氣溫度 4\o"CurrentDocument"11.爐膛出口過量空氣系數(shù) 4\o"CurrentDocument"空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù) 52.空預(yù)器原因造成排煙溫度高的分析與技術(shù)措施 52.1.空預(yù)器冷端堵灰形成機(jī)理及危害 52.1.1.概述 5\o"CurrentDocument"2.1.2.酸腐蝕與硫酸氫鎂積聚機(jī)理 6\o"CurrentDocument"2.1.3.空預(yù)器漏風(fēng)系數(shù)的影響 6\o"CurrentDocument"2.1.4.空預(yù)器清灰的影響和堵灰?guī)淼奈：?72.空預(yù)器熱解技術(shù)的理論依據(jù)和實(shí)施設(shè)想 82.2.1.概述 8\o"CurrentDocument"2.2.解決思路 8\o"CurrentDocument"2.3.提高煙溫治理硫酸氫鎂堵塞可行性分析 8\o"CurrentDocument"2.4.控制總排口NO*小時(shí)均值不超標(biāo) 10\o"CurrentDocument"2.3.空預(yù)器熱解主要操作步驟 12\o"CurrentDocument"2.4.空預(yù)器熱解注意事項(xiàng) 13\o"CurrentDocument"2.5.現(xiàn)場治理方案實(shí)施及效果 132.6. 熱解技術(shù)實(shí)際應(yīng)用及總結(jié) 142. 6.1.空預(yù)器熱解應(yīng)用實(shí)例 14\o"CurrentDocument"2. 6.2.空預(yù)器熱解技術(shù)總結(jié) 15\o"CurrentDocument"7.小結(jié) 153.控制鍋爐排煙溫度高的技術(shù)措施 16\o"CurrentDocument"2.合理地降低一次風(fēng)率 16\o"CurrentDocument"4.結(jié)構(gòu)方面的措施 16\o"CurrentDocument"5. 完善受熱面的除灰 164.降低電廠鍋爐排煙溫度的管理措施 171.搞好設(shè)備管理 17\o"CurrentDocument"2.鍋爐除灰管理 17\o"CurrentDocument"3.進(jìn)行設(shè)備改造 17\o"CurrentDocument"4.完善控制邏輯 18\o"CurrentDocument"5.入爐煤質(zhì)管理 18\o"CurrentDocument"6.提高監(jiān)盤質(zhì)量 18.鍋爐排煙溫度高的原因分析鍋爐排煙溫度偏高，將影響了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性（一般排煙溫度每升高10℃,排煙損失增加0.5?0.8%）。1.漏風(fēng)分析造成排煙溫度升高原因一般主要有漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)運(yùn)行狀況、受熱面積灰、環(huán)境大氣溫度高及受熱面布置原因等，另外還有入爐煤質(zhì)情況、溫度測點(diǎn)測量誤差的影響等。漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)及煙道漏風(fēng)，是排煙溫度升高的主要原因之一，是與運(yùn)行管理、檢修以及設(shè)備結(jié)構(gòu)有關(guān)的問題。爐膛漏風(fēng)主要指爐頂密封、看火孔、人孔門及爐底密封水槽處漏風(fēng)；煙道漏風(fēng)指氧量計(jì)前尾部煙道漏風(fēng)。1.2.制粉系統(tǒng)運(yùn)行狀況分析當(dāng)鍋爐處于負(fù)壓燃燒狀態(tài)時(shí)，從鍋爐的各門孔處或是不嚴(yán)密的部位會(huì)有空氣進(jìn)入到爐膛內(nèi)，在爐膛出口過量空氣系數(shù)不變的情況下，由于冷空氣的漏入，會(huì)減少流經(jīng)空氣預(yù)熱器的空氣量，降低空氣流速，造成傳熱系數(shù)下降，從而對(duì)總傳熱量帶來較大的影響。這也充分說明當(dāng)爐膛內(nèi)和制粉系統(tǒng)中冷風(fēng)量增加時(shí)，會(huì)影響空氣預(yù)熱器的傳熱量，使排煙溫度得以提高。制粉系統(tǒng)在運(yùn)行時(shí)，提高磨煤機(jī)出口溫度，這對(duì)于降低排煙溫度肯定是有益的。為提高磨煤機(jī)出口溫度一般冷風(fēng)門均處于全關(guān)狀態(tài)，但運(yùn)行中因給煤機(jī)密封、磨煤機(jī)密封均要通入一定的冷風(fēng)量，從而排擠了部分熱一次風(fēng)量，結(jié)果使通過預(yù)熱器的風(fēng)量相對(duì)變小，因而導(dǎo)致排煙溫度升高。另外一次風(fēng)率偏高，煤粉偏粗也會(huì)引起排煙溫度升高。3.受熱面積灰分析受熱面積灰指鍋爐受熱面積灰、結(jié)渣及空預(yù)器傳熱元件積灰，鍋爐受熱面積灰將使受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低，鍋爐吸熱量降低，煙氣放熱量減少，空預(yù)器入口煙溫升高，從而導(dǎo)致排煙溫度升高；空氣預(yù)熱器堵灰則使空氣預(yù)熱器傳熱面積減少，也將使煙氣的放熱量減少，使排煙溫度升高。運(yùn)行中注意加強(qiáng)鍋爐吹灰，負(fù)荷允許時(shí)，每天鍋爐至少全面吹灰一次，低負(fù)荷階段盡量申請(qǐng)負(fù)荷增加鍋爐吹灰的次數(shù)，保證鍋爐受熱面的清潔。環(huán)境大氣溫度分析實(shí)際運(yùn)行時(shí)的環(huán)境風(fēng)溫比設(shè)計(jì)高，空氣預(yù)熱器入口風(fēng)溫高，空氣預(yù)熱器傳熱溫差小，煙氣的放熱量就少，相應(yīng)地使排煙溫度升高。同時(shí)制粉系統(tǒng)需要的熱風(fēng)減少，流過空預(yù)器的一次風(fēng)減少，排煙溫度升高，這屬于環(huán)境客觀因素。1.5.受熱面布置分析如果鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)爐膛沾污系數(shù)估算不準(zhǔn)，使得受熱面布置不合理，或者是由于結(jié)構(gòu)不佳造成受熱面吸熱不足，也將導(dǎo)致空預(yù)器入口煙溫偏高使得排煙溫度升高，這需要重新設(shè)計(jì)計(jì)算，可采取增加省煤器管排等，降低空預(yù)器入口煙溫。入爐煤質(zhì)變化分析在鍋爐運(yùn)行過程中，鍋爐煙氣量和煙氣特性與煤的成份具有直接的關(guān)系，煤的水分和發(fā)熱量會(huì)直接導(dǎo)致排煙溫度的變化，即煤的排煙溫度與收到基水分成正比，與發(fā)熱量成反比。但當(dāng)前由于我國煤炭資源緊張，這也使煤種發(fā)生了較大的變化，大部分電廠燃煤種類都較為復(fù)雜，從而造成排煙溫度升高，影響了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)效益。燃料中的水分增加以及鍋爐入爐煤低位發(fā)熱量降低均使排煙溫度升高。這是因?yàn)檫@些變化將使煙氣量和煙氣比熱增加，煙氣在對(duì)流區(qū)中溫降減少，排煙溫度升高。因此應(yīng)盡量燃用低水份、高熱值的煤。7.排煙溫度測量分析由于空預(yù)器出口煙氣溫度場及速度場的不均勻性，溫度測點(diǎn)位置不當(dāng)時(shí)，反映的溫度值存在一定的誤差，顯示值可能偏高。8.運(yùn)行人員操作分析低負(fù)荷運(yùn)行中盡量控制鍋爐總風(fēng)量、爐膛氧量在較低值，每班認(rèn)真進(jìn)行空預(yù)器吹灰，盡可能的控制和降低排煙溫度。另：盡量不使用再熱汽減溫水，提高機(jī)組效率。綜合以上分析可知：影響鍋爐排煙溫度偏高的主要因素是：①排煙溫度測量誤差；②入爐煤質(zhì)比設(shè)計(jì)煤種相差大；③環(huán)境大氣溫度比設(shè)計(jì)高；④鍋爐漏風(fēng)；⑤機(jī)組負(fù)荷低鍋爐吹灰減少受熱面積灰。1.9.給水溫度省煤器的傳熱量直接受到給水變化的影響，進(jìn)而影響排煙溫度。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷變化或是高壓加熱投停，都會(huì)影響到給水溫度的變化。在高低壓加熱器全部投運(yùn)的情況下，給水溫度數(shù)下降時(shí)，排煙溫度也會(huì)隨之降低。通常情況下給水溫度達(dá)到265℃時(shí)，每降低10C排煙溫度會(huì)下降1.5C,這也充分說明給水溫度對(duì)排煙溫度的影響并不大。煙溫與水溫傳熱溫差小，相應(yīng)地使排煙溫度升高。鍋爐給水溫度有一個(gè)設(shè)計(jì)值，要按照規(guī)范操作。1.10.冷空氣溫度部分鍋爐處于露天環(huán)境下，外界氣溫的變化會(huì)冷空氣帶來較大的影響，從而造成鍋爐排煙溫度與設(shè)計(jì)值發(fā)生偏離。當(dāng)冷空氣溫度升高時(shí)，排煙溫度也會(huì)隨之升高。但冷空氣溫度隨季節(jié)變化是客觀存在的，這個(gè)因素?zé)o法改變。11.爐膛出口過量空氣系數(shù)通過增加爐膛出口過量空氣系數(shù)，可以增加空預(yù)器的空氣量，使空預(yù)器傳熱量得以提高，從而使排煙溫度下降。爐膛出口過量空氣系數(shù)增加時(shí)，流過半輻射及對(duì)流受熱面的煙氣量也會(huì)隨之增加，使受熱面煙氣溫度降幅變?nèi)?，從而造成排煙溫度的上升。因此?dāng)爐膛出口過量空氣系統(tǒng)處于正常變動(dòng)范圍時(shí)，對(duì)排煙溫度所造成的影響較小，而且通過調(diào)整過量空氣系數(shù)，主要是針對(duì)燃燒工況和降低不完全燃燒，所以爐膛過口過量空氣系數(shù)這個(gè)因素對(duì)排煙溫度的影響通?？梢院雎圆挥?jì)?？諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)針對(duì)于空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)這一因素進(jìn)行分析時(shí)，在其減少的情況下，也會(huì)使空氣預(yù)熱器平均空氣量、流經(jīng)空氣預(yù)熱器的平均煙氣量和總的傳熱量都會(huì)出現(xiàn)減少的情況，而漏入煙氣中的空氣平均溫度則會(huì)有所上升，從而致使鍋爐排煙溫度會(huì)有所提高。但當(dāng)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)減少時(shí)，排煙熱損失也會(huì)隨之減少，因此會(huì)提高鍋爐效率。另外，對(duì)于鍋爐排煙溫度的影響因素較多，如受熱面布置、受熱面積灰等情況，而且各影響因素即單獨(dú)作用，同時(shí)也相互具有一定的聯(lián)系性，關(guān)系十分復(fù)雜，這也使鍋爐排煙溫度高的原因呈現(xiàn)出復(fù)雜化的特點(diǎn)。2.空預(yù)器原因造成排煙溫度高的分析與技術(shù)措施空預(yù)器冷端堵灰形成機(jī)理及危害1.1.概述該廠原空預(yù)堵塞并不嚴(yán)重，但由于市場、環(huán)保等原因增加脫硝系統(tǒng)后空預(yù)堵塞較為嚴(yán)重，空預(yù)器前后煙氣差壓最大達(dá)到3.0kPa,嚴(yán)重影響機(jī)組的安全性。分析空預(yù)器堵塞主要原因如下：1）硫酸氫鉉的生成作為選擇性催化還原法SCR脫硝的副反應(yīng)，與煤種硫份和SCR未反應(yīng)完全逃逸到煙氣中NG有直接關(guān)系。2）通常情況硫酸氫鏤露點(diǎn)為147回，當(dāng)環(huán)境溫度達(dá)到此溫度時(shí)，硫酸氫錢以液體形式在物體表面聚集或以液滴形式分散在煙氣中，硫酸氫核是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，極易粘附在物體上難以去除，而且有較強(qiáng)的吸潮性，當(dāng)溫度繼續(xù)升高至250團(tuán)以上，硫酸硫酸氫鏤由液態(tài)升華為氣態(tài)。3）鍋爐空預(yù)器運(yùn)行溫度梯度一般在120回-300回，硫酸氫錢的物理性質(zhì)和決定隨著煙氣溫度在空預(yù)器中大幅降低在空預(yù)器中低溫區(qū)域沉積，未沉積的硫酸氫核吸附在煙氣中煙塵轉(zhuǎn)換為固態(tài)，在電除塵中進(jìn)行除去。4）防止硫酸氫鏤的生成主要有控制氨逃逸率和降低入爐煤硫份。鍋爐運(yùn)行中氨逃逸超標(biāo)的主要原因有以下幾種：一是脫硝煙氣流場不均勻，造成局部噴氨量過大引起逃逸；二是脫硝噴嘴未針對(duì)煙氣流場進(jìn)行調(diào)整，造成N&濃度場分布不均；三是對(duì)氨逃逸率監(jiān)視手段有限；四是空預(yù)器堵塞后，煙氣量減少、排煙溫度降低擴(kuò)大了硫酸氫鏤的沉積區(qū)域；五是機(jī)組一直低負(fù)荷運(yùn)行排煙溫度偏低，也擴(kuò)大了硫酸氫鏤的沉積區(qū)域；六是機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)頻繁，NOx生成隨負(fù)荷變化而變化，噴氨調(diào)節(jié)存在一定的滯后性，造成過噴現(xiàn)象。酸腐蝕與硫酸氫鐵積聚機(jī)理煤中的硫在爐膛燃燒生成S02,SO2在催化劑的作用下進(jìn)一步氧化生成S03,SO3與煙氣中的水蒸氣生成硫酸蒸汽。硫酸蒸汽的存在使煙氣的露點(diǎn)顯著升高。由于空預(yù)器冷端壁溫常低于煙氣露點(diǎn)，這樣硫酸蒸汽就會(huì)凝結(jié)在空預(yù)器受熱面上，造成硫酸腐蝕。脫硝系統(tǒng)催化還原反應(yīng)后不可避免的會(huì)存在氨逃逸，逃逸的NH3與煙氣中SO3反應(yīng)生成硫酸錢（少量）和硫酸氫核，即：NH3+SO3+H2OTNH4HSO4硫酸氫鏤的特性是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，在147?207c溫度范圍內(nèi)以液體形式聚集在物體表面。煙氣中的飛灰流經(jīng)空預(yù)器時(shí)，被硫酸氫鏤粘在傳熱板上，傳熱板進(jìn)而變得不光滑，隨著粘附飛灰量的增加和逐漸長大搭橋，煙氣通道面積減小，最終形成堵灰。空預(yù)器漏風(fēng)系數(shù)的影響由于SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行過程中會(huì)產(chǎn)生黏性大、腐蝕性強(qiáng)、液態(tài)的NH4HS04,而在檢修時(shí)發(fā)現(xiàn)空預(yù)器堵塞物中大多是以NH4HSO4為主的混合物。所以，脫硝系統(tǒng)對(duì)空預(yù)器影響很大?？疹A(yù)器漏風(fēng)時(shí)，由于鍋爐送風(fēng)進(jìn)入空預(yù)器煙氣側(cè)使煙氣側(cè)部分地方溫度低于煙氣露點(diǎn)，同時(shí)由于煙氣中含。2量增加，所以S03增加，從而進(jìn)一步加劇低溫腐蝕。另外，當(dāng)空預(yù)器漏風(fēng)量增大時(shí)，煙氣中。2的增加會(huì)使脫硝噴氨量增加，同時(shí)煙氣溫度降低，從而加劇了空預(yù)器堵塞。空預(yù)器清灰的影響和堵灰?guī)淼奈：υ阱仩t運(yùn)行中，為保證空預(yù)器加熱效果不變，應(yīng)定期對(duì)空預(yù)器進(jìn)行吹灰，但吹灰次數(shù)、吹灰蒸汽壓力和溫度不合格會(huì)使吹灰效率降低。如：壓力過高造成空預(yù)器蓄熱元件損毀，使煙氣中飛灰等顆粒物附著在空預(yù)器蓄熱元件上，或蓄熱元件波紋板斷裂、位移形成空預(yù)器堵塞。空預(yù)器冷端發(fā)生堵灰后，機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性受到一定程度的影響，硫酸氫錠沉積在空預(yù)器中，造成空預(yù)器堵塞，對(duì)鍋爐安全運(yùn)行有極大的危1）由于兩臺(tái)空預(yù)器阻力不同，造成低負(fù)荷、低煙氣量時(shí)引風(fēng)機(jī)發(fā)生搶風(fēng)現(xiàn)象，造成爐膛負(fù)壓大幅波動(dòng)，危及機(jī)組安全運(yùn)行；2）由于空預(yù)器的堵塞不均勻，引起一、二次風(fēng)壓和爐膛負(fù)壓周期性波動(dòng)；3）空預(yù)器阻力增大后風(fēng)煙系統(tǒng)電耗增大；4）空預(yù)器、脫硝吹灰頻次增加，蓄熱元件和脫硝催化劑模塊損壞，蒸汽工質(zhì)損失。5）空預(yù)器堵塞后阻力增大，局部煙氣流速變快，空預(yù)器蓄熱元件磨損加劇，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成蓄熱元件損壞；6）空預(yù)器堵塞造成煙氣系統(tǒng)阻力增大，引風(fēng)機(jī)出力無法滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，造成機(jī)組限出力；7）最終很可能由于空預(yù)器堵塞機(jī)組被迫停運(yùn)檢修。8）風(fēng)機(jī)電耗明顯升高。據(jù)測算，空預(yù)器發(fā)生堵灰后送、引、一次風(fēng)機(jī)的電耗升高約0.08?0.1%,影響綜合廠用電率升高。9）引風(fēng)機(jī)發(fā)生失速現(xiàn)象，機(jī)組出力受限。滿負(fù)荷引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度超過95%后出力突降，爐膛負(fù)壓大幅波動(dòng)，最終限制機(jī)組出力維持運(yùn)行。10）排煙溫度較設(shè)計(jì)值升高約8團(tuán)，一、二次風(fēng)溫降低，鍋爐燃燒效率降低，發(fā)電煤耗升高。2.2.空預(yù)器熱解技術(shù)的理論依據(jù)和實(shí)施設(shè)想2.2.1.概述硫酸氫錢，是一種無機(jī)化合物，化學(xué)式為NH4HSO4,為白色結(jié)晶性粉末，易溶于水，幾乎不溶于乙醇、丙酮和瞰咤，主要用作分析試劑、有機(jī)反應(yīng)催化劑。根據(jù)對(duì)硫酸氫鉉特性的研究，熱解技術(shù)的理論依據(jù)為：硫酸氫鏤（NH4HSO4）在溫度為200℃左右時(shí)產(chǎn)生氣化，分解為N七和H2s0”鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)在正常運(yùn)行時(shí)，維持適當(dāng)高的機(jī)組負(fù)荷，將單側(cè)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力降低，減小空預(yù)器的換熱，增大引風(fēng)機(jī)出力，提升熱解側(cè)空預(yù)器出口煙氣溫度，將積聚在空預(yù)器換熱板上的固態(tài)硫酸氫鉉轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)揮發(fā)，能大大緩解空預(yù)器堵灰情況。經(jīng)查閱資料，空預(yù)器出口煙溫升高至200c左右，能保證空預(yù)器蓄熱元件、電除塵及吸收塔設(shè)備的安全運(yùn)行。2.2.2.解決思路由于NH4HSO4的露點(diǎn)為120c左右，當(dāng)冷端綜合溫度在160℃以上時(shí)，可以保證空預(yù)器大部分區(qū)域溫度在120℃以上，減少NH4HSO4的生成。針對(duì)硫酸氫錢的物理性質(zhì)，發(fā)現(xiàn)根據(jù)溫度不同，呈現(xiàn)不同的物理狀態(tài)，在147℃以下，呈現(xiàn)堅(jiān)固的固態(tài)；在147C-250c范圍內(nèi)，呈現(xiàn)稱嚴(yán)重的鼻涕狀態(tài)，常規(guī)的蒸汽吹灰和激波吹灰難以去除，在250℃以上升華。由于空預(yù)器溫度梯度變化從320℃-120℃之間，這使得極易吸附并粘結(jié)沉積在空預(yù)器換熱元件中部。由于這種相變在短時(shí)間是可逆的，因此提高運(yùn)行溫度，改變沉積區(qū)域，對(duì)已經(jīng)沉積在受熱面的硫酸氫錢再溶解升華，改變其沉積區(qū)域，盡量使其粘在灰上，而在下部空預(yù)器元件為一體化，不利于硫酸氫鉉的粘結(jié)，隨著煙氣冷卻，硫酸氫鉉固化并隨煙塵早電除塵除去。針對(duì)硫酸氫核掛灰主要兩段之間部位，提高溫度使得過程后移，而后面條件不利于沉積在受熱面上，所以進(jìn)行了去除。2.2.3.提高煙溫治理硫酸氫鐵堵塞可行性分析按照空預(yù)器廠家規(guī)定的吹灰壓力、溫度（盡量提高吹灰溫度），每次吹灰時(shí)必須將輸水輸干凈，防止汽水混合物對(duì)空預(yù)器產(chǎn)生影響。當(dāng)空預(yù)器差壓大于l.OkPa,可適當(dāng)增加吹灰頻次，單側(cè)空預(yù)器差壓超過1.5kPa,可采用提高單側(cè)空預(yù)器出口煙溫的方式分解NH4HSO4。脫硫系統(tǒng)入口煙溫不應(yīng)高于170℃(脫硫系統(tǒng)180C退出)，空預(yù)器差壓達(dá)到2.5kPa時(shí)，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行在線水沖洗，將粘附在空預(yù)器上以NH4HSO4為主的混合物清除。提高煙溫會(huì)來造成空預(yù)器整體運(yùn)行溫度區(qū)間的改變，空預(yù)器工作溫度從原來的350C-120c(煙氣側(cè))，預(yù)計(jì)將會(huì)提升到380C-230C,之后各個(gè)運(yùn)行設(shè)備運(yùn)行溫度均會(huì)發(fā)生改變，因此煙溫改變后設(shè)備是否能安全運(yùn)行，直接關(guān)系到治理方案是否可行。(1)設(shè)備安全運(yùn)行溫度極限考察，確定提高煙溫的邊界條件。通過查閱空預(yù)器說明書、低溫省煤器、電除塵、引風(fēng)機(jī)、脫硫吸收塔運(yùn)行說明書，空預(yù)器蓄熱片為普通碳鋼變形溫度為420℃,表面噴涂陶瓷的冷端蓄熱元件爆瓷溫度在300C以上，因此升溫對(duì)蓄熱片無影響；電除塵內(nèi)部主要有陽極、陰極、電極瓷瓶等，沒有對(duì)煙溫有特別要求材料，但電極瓷瓶耐受溫度可能是制約點(diǎn)，為了防止瓷瓶出現(xiàn)裂紋，以歷史運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，溫度在160℃無影響；引風(fēng)機(jī)根據(jù)廠家提供的資料，葉片為合金鋼銃制而成，提升到180C溫度后不會(huì)有影響，但應(yīng)加強(qiáng)對(duì)引風(fēng)機(jī)軸承溫度監(jiān)視；脫硫吸收塔內(nèi)除霧器為塑料材質(zhì)，對(duì)煙溫有明確要求，要求吸收塔煙氣入口溫度不大于160C。鍋爐低溫省煤器為降低電除塵及脫硫吸收塔煙溫提供了解決途徑，鍋爐通過低溫省煤器能大幅降低空預(yù)器后煙溫，保證其后設(shè)備在安全溫度下運(yùn)行。(2)溫度提高后設(shè)備變形量增加，引發(fā)動(dòng)靜摩擦或損壞。溫度提升后，主要是考慮空預(yù)器膨脹問題?？疹A(yù)器轉(zhuǎn)子按半徑6m,高度4m計(jì)算，根據(jù)不銹鋼膨脹系數(shù)，冷端端徑向溫升150℃計(jì)算，冷端變形量10.8mm,軸向平均溫升較小，按100℃極端，軸向變形量在4.4mm,詢問鍋爐專業(yè)空預(yù)器間隙調(diào)整的余量，經(jīng)過計(jì)算此形變在空預(yù)器軟性密封的允許范圍之內(nèi)。(3)提高煙溫手段及余量分析。因?yàn)榭疹A(yù)器入口煙溫是在350C,因此適當(dāng)減少空預(yù)器冷二次風(fēng)、一次風(fēng)量，就能達(dá)到提高煙溫至250C要求。查閱煙氣比熱容，密度，煙氣流量，一次風(fēng)量，二次風(fēng)量，換熱效率進(jìn)行估算。經(jīng)過計(jì)算70%鍋爐負(fù)荷，將煙氣量、送風(fēng)量、一次風(fēng)量進(jìn)行如下調(diào)整，就能滿足出口煙溫調(diào)整要求。以提高鍋爐A側(cè)空預(yù)器出口煙溫為例，鍋爐A側(cè)風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整為BMCR占40%煙氣量，BMCR25%(送風(fēng)量+一次風(fēng)量)，B側(cè)風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整為BMCR占30%煙氣量BMCR45%(送風(fēng)量+一次風(fēng)量)，在就能滿足?？紤]到鍋爐還布置了熱二次風(fēng)再循環(huán)、脫硝煙氣旁路，因此還有較大調(diào)整余量。通過以上設(shè)備運(yùn)行情況考察，風(fēng)機(jī)出力分析。認(rèn)為過考察熱二次風(fēng)再循環(huán)、脫硝煙氣旁路、送引風(fēng)機(jī)協(xié)同調(diào)整，提高排煙溫度，整體提高空預(yù)器運(yùn)行溫度。在70%鍋爐負(fù)荷，僅通過風(fēng)機(jī)與低省配合就能滿足煙溫需要，并且低省后煙溫滿足安全運(yùn)行需要。因此從方案可行，公司現(xiàn)場具備提高煙溫進(jìn)行治理?xiàng)l件。2.2.4.控制總排口NOx小時(shí)均值不超標(biāo)盡量減少瞬時(shí)值超標(biāo)情況，控制氨逃逸盡可能低，防止空預(yù)器堵塞。2.2.4.1.燃燒調(diào)整方面保持鍋爐燃燒均衡，是保證脫硝系統(tǒng)氨氮均衡、減少氨逃逸、防止空預(yù)器堵塞的基本條件。入爐煤質(zhì)波動(dòng)大、燃燒系統(tǒng)配風(fēng)不合理及制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式不合理或有缺陷等，會(huì)導(dǎo)致鍋爐內(nèi)部燃燒不均衡。各班組要重視鍋爐燃燒的均衡，防止出現(xiàn)局部高溫，影響爐內(nèi)NO*的均衡分布，導(dǎo)致噴氨量過大，局部氨逃逸升高。燃燒調(diào)整的方法和措施：(1)盡可能提高爐內(nèi)燃燒的均勻程度：利用機(jī)組檢修機(jī)會(huì)，進(jìn)行爐內(nèi)二次風(fēng)系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)及燃燒系統(tǒng)的冷態(tài)試驗(yàn)；每季度進(jìn)行一次磨煤機(jī)出口管道一次風(fēng)熱態(tài)調(diào)平工作。(2)個(gè)別燃燒器故障(磨煤機(jī)出口粉管不通暢)會(huì)引起爐內(nèi)燃燒不均衡，應(yīng)盡快停運(yùn)磨煤機(jī)，吹通粉管，以保證兩側(cè)燃燒均衡。(3)保持鍋爐左右側(cè)煙氣氧量均衡，嚴(yán)格按要求控制各負(fù)荷工況下省煤器出口煙氣氧量。左右側(cè)氧量出現(xiàn)偏差時(shí)立即利用二次風(fēng)擋板、兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)出力偏置進(jìn)行調(diào)整。(4)嚴(yán)格控制鍋爐左右側(cè)煙溫均衡、低過出口左右側(cè)汽溫均衡。通過煙溫和汽溫等判斷左右側(cè)燃燒有偏差時(shí)，利用調(diào)整運(yùn)行磨煤機(jī)出力、磨煤機(jī)運(yùn)行方式及二次風(fēng)箱擋板、燃盡風(fēng)擋板進(jìn)行調(diào)整。(5)保持SCR系統(tǒng)左右側(cè)入口NO*濃度均衡，正常工況下，若入口NO*濃度偏差大于100mg/Nm3,則說明爐內(nèi)配風(fēng)或燃燒不均衡，必須立即查找原因，進(jìn)行調(diào)整。(6)低負(fù)荷或環(huán)境溫度較低工況運(yùn)行時(shí)，應(yīng)及時(shí)投運(yùn)暖風(fēng)器，開大再熱器側(cè)煙氣擋板等，提高SCR入口煙溫，SCR投運(yùn)溫度不宜低于320°C。(7)當(dāng)煤種變化時(shí)，尤其是入爐煤揮發(fā)分降低和含硫量升高時(shí)，應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視鍋爐NO*濃度、氨逃逸率、空預(yù)器差壓的變化，必要時(shí)進(jìn)行燃燒調(diào)整、SCR格柵優(yōu)化調(diào)平等相關(guān)試驗(yàn)。2.2.4.2.SCR系統(tǒng)的控制(1)噴氨量的控制要平穩(wěn)，任何情況下不得通過大幅開關(guān)噴氨調(diào)門控制出口NO*濃度。噴氨量要勤調(diào)、小幅調(diào)節(jié)、提前調(diào)節(jié)，根據(jù)脫硝出口和入口、脫硫系統(tǒng)出口和入口NO*濃度值的變化，及時(shí)調(diào)節(jié)噴氨量，必要時(shí)進(jìn)行噴氨量的控制調(diào)整等相關(guān)試驗(yàn)。(2)供氨母管的壓力對(duì)噴氨調(diào)節(jié)有較大影響，切換氨罐、快速升降負(fù)荷及大幅開關(guān)噴氨調(diào)門均會(huì)造成供氨壓力波動(dòng)，此時(shí)應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視，及時(shí)調(diào)整，防止噴氨過大和過小。通過調(diào)整兩側(cè)噴氨量，盡量保持兩側(cè)氨逃逸平衡。2.2.4.3.特殊工況下的調(diào)整特殊工況下，機(jī)組升降負(fù)荷、啟停磨煤機(jī)、吹灰、液氨罐切換等操作時(shí)，必須持續(xù)監(jiān)控脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行，及時(shí)進(jìn)行調(diào)節(jié)，防止NO*濃度大幅波動(dòng)。2.2.4.3.1.升負(fù)荷時(shí)的控制措施1)及時(shí)手動(dòng)調(diào)整風(fēng)量偏置，避免風(fēng)量增加過快，造成NO*濃度突升。2)適當(dāng)增加噴氨量，維持出口NO*濃度稍低。3)通過限制負(fù)荷上限，限制升負(fù)荷速率，防止協(xié)調(diào)方式下鍋爐負(fù)荷增加過快。4)盡早啟動(dòng)磨煤機(jī)，根據(jù)燃料指令偏差，調(diào)節(jié)磨煤機(jī)出力，防止汽壓偏差大，導(dǎo)致協(xié)調(diào)控制快速增加鍋爐指令，造成NO*濃度突升。5)及時(shí)調(diào)整液氨蒸發(fā)槽出力，防止用氨量增大導(dǎo)致供氨母管壓力下降。2.2.4.3.2.降負(fù)荷時(shí)的控制措施1)及時(shí)手動(dòng)調(diào)整風(fēng)量偏置，保持適當(dāng)?shù)难趿?，避免風(fēng)量波動(dòng)造成NO*濃度波動(dòng)。2）逐漸減小磨煤機(jī)出力，通過監(jiān)視燃料指令的變化，保持磨煤機(jī)出力平穩(wěn)降低，防止燃燒波動(dòng)造成NOx濃度波動(dòng)。3）選擇合適的停磨時(shí)機(jī)，避免停磨時(shí)造成燃燒波動(dòng)，導(dǎo)致NO*濃度波動(dòng)。4）停磨后及時(shí)減小通風(fēng)量，避免造成NOx濃度波動(dòng)。2.4.3.3.吹灰對(duì)NOx濃度的影響和控制措施1）爐膛吹灰可以降低爐膛溫度及NO*濃度，各班應(yīng)及時(shí)進(jìn)行爐膛吹灰，特別是NOx濃度較高時(shí)，應(yīng)盡快吹灰。2）水平煙道吹灰可降低吹灰區(qū)域煙溫，使該側(cè)NO*濃度大幅下降，因此吹灰前應(yīng)提前適當(dāng)減少噴氨量，避免因過噴氨造成氨逃逸升高；吹灰結(jié)束前適當(dāng)增加噴氨量，避免NO*濃度超標(biāo)。2.2.4.3.4.氨罐切換操作氨罐切換會(huì)因氨罐壓力降低，造成供氨母管壓力降低，機(jī)組噴氨流量減少。氨罐切換前必須通知另一臺(tái)機(jī)組人員，適當(dāng)開大噴氨調(diào)門開度，切換過程中監(jiān)視供氨壓力和噴氨流量、出口NO*濃度的變化，及時(shí)手動(dòng)調(diào)整噴氨量。2.4.3.5.蒸發(fā)槽投、退時(shí)控制要注意控制，平穩(wěn)操作蒸發(fā)槽投、退時(shí)控制不當(dāng)易引起供氨壓力波動(dòng)，導(dǎo)致出口NOx濃度波動(dòng)，因此要注意控制，平穩(wěn)操作：1）蒸發(fā)槽故障需退出運(yùn)行時(shí)，盡量選擇在機(jī)組低負(fù)荷階段進(jìn)行。2）停運(yùn)蒸發(fā)槽時(shí)通知另一臺(tái)機(jī)組人員，監(jiān)視脫硝系統(tǒng)噴氨穩(wěn)定，緩慢關(guān)閉蒸發(fā)槽出口調(diào)門，保持供氨母管壓力穩(wěn)定。2.3.空預(yù)器熱解主要操作步驟1）維持60?70%額定負(fù)荷且保持穩(wěn)定；2）投運(yùn)熱解側(cè)空預(yù)器一、二次風(fēng)暖風(fēng)器，冷端吹灰器投入連續(xù)吹灰。3）解除單側(cè)送、引、一次風(fēng)機(jī)的“自動(dòng)"控制；4）逐漸降低熱解側(cè)空預(yù)器對(duì)應(yīng)的送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力，增加引風(fēng)機(jī)出力，檢查對(duì)側(cè)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力自動(dòng)增加，引風(fēng)機(jī)出力降低。5）控制溫升速率A1.5℃/min,將熱解側(cè)空預(yù)器出口煙溫逐漸升至200℃左右，監(jiān)視空預(yù)器電流正常，就地檢查空預(yù)器動(dòng)靜部分無碰磨異音，保證空預(yù)器本體均勻膨脹，否則維持出口煙溫或減緩溫升速率。6）空預(yù)器出口煙溫升至200C左右后維持運(yùn)行2?3小時(shí)，檢查空預(yù)器煙氣側(cè)差壓變化情況；7）熱解結(jié)束后逐漸增加熱解側(cè)空預(yù)器對(duì)應(yīng)的送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力，降低引風(fēng)機(jī)出力，控制降溫速率A1.5℃/min。8）另一側(cè)空預(yù)器如需熱解，執(zhí)行以上同樣的熱解步驟，兩側(cè)空預(yù)器熱解結(jié)束后對(duì)空預(yù)器冷、熱端進(jìn)行一次全面吹灰。2.4.空預(yù)器熱解注意事項(xiàng)1）熱解時(shí)投入一、二次風(fēng)暖風(fēng)器，盡量提高空預(yù)器進(jìn)風(fēng)溫度，增加熱解效果。2）熱解時(shí)投入熱解側(cè)空預(yù)器的冷端吹灰器連續(xù)吹灰方式，因非熱解側(cè)空預(yù)器出口煙溫較低，冷端吹灰器暫不要投入，否則吹灰蒸汽帶水會(huì)產(chǎn)生腐蝕及飛灰板結(jié)。3）一次風(fēng)機(jī)出力調(diào)整時(shí)適當(dāng)降低即可，確保一次風(fēng)母管壓力穩(wěn)定。4）非熱解側(cè)脫硝煙氣量減小，應(yīng)適當(dāng)減少噴氨量，防止造成非熱解側(cè)空預(yù)器在熱解期間堵塞嚴(yán)重。5）熱解結(jié)束后適當(dāng)增加非熱解側(cè)引風(fēng)機(jī)出力，將煙道內(nèi)積聚的未反應(yīng)的逃逸氨氣進(jìn)行抽吸排出。5.現(xiàn)場治理方案實(shí)施及效果2016年03月18日，由于#4B空預(yù)器壓差較大，在進(jìn)了充分準(zhǔn)備情況下，進(jìn)行了#4B空預(yù)器升溫試驗(yàn)。機(jī)組帶70%負(fù)荷，緩慢增大#4B側(cè)引風(fēng)機(jī)出力,降低#4B送風(fēng)機(jī)出力，同時(shí)開啟#4爐送風(fēng)機(jī)B側(cè)熱風(fēng)再循環(huán)，開啟SCR去B側(cè)煙氣旁路擋板提高B側(cè)空預(yù)器入口溫度。最終B側(cè)送風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)開度降至30%維持。#4B側(cè)空預(yù)器排煙溫度達(dá)180℃左右,經(jīng)過2小時(shí)候時(shí)其阻力開始降低，最終排煙溫度升高到230℃,考慮到空預(yù)器冷端漏風(fēng)的影響，空預(yù)器冷端蓄熱片的底部應(yīng)該達(dá)到了250C,在此溫度下硫酸氫錠基本全部氣化，空預(yù)器阻力大幅降低。B側(cè)低溫省煤器全程投入，兩組換熱器流量調(diào)整至300t/h,有效的把電除塵入口煙溫降至158℃,滿足其后設(shè)備安全運(yùn)行?？疹A(yù)器升溫過程中的危險(xiǎn)點(diǎn)及注意事項(xiàng)：11)一是控制好升溫速率，防止由于膨脹不均造成卡澀；12)二是投入空預(yù)器冷端吹灰連續(xù)運(yùn)行，加強(qiáng)引風(fēng)機(jī)軸承溫度監(jiān)視；13)三是緩慢調(diào)整參數(shù)，防止煙溫過調(diào)超限危害電除塵、脫硫吸收塔設(shè)備安全；14)四是提高凝結(jié)水壓力，保證低溫省煤器大流量運(yùn)行，有效降低空預(yù)器后煙溫；15)五是加強(qiáng)另一側(cè)風(fēng)機(jī)參數(shù)監(jiān)視，防止過負(fù)荷；16)六是兩側(cè)空預(yù)器運(yùn)行工況差別大，主要對(duì)鍋爐壁溫、主再熱汽溫影響，防止單側(cè)參數(shù)嚴(yán)重超標(biāo)。熱解技術(shù)實(shí)際應(yīng)用及總結(jié)空預(yù)器熱解應(yīng)用實(shí)例12月31日11：30-16：00,對(duì)#1爐B空預(yù)器進(jìn)行了熱解，關(guān)小B送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至5%,開大相應(yīng)側(cè)引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至74%,最終將空預(yù)器出口煙溫升至200C,熱解期間空預(yù)器投連續(xù)吹灰，暖風(fēng)器供汽量增大提高空預(yù)器入口一二次風(fēng)溫。熱解前/后參數(shù)對(duì)比：參數(shù)名稱熱解前(30日8：30-9：30]熱解后（31日20：30-21：30）差值#1機(jī)組負(fù)荷/MW270287T17主蒸汽流量〃t/h117111710鍋爐總風(fēng)量〃t/h11231127T4B空預(yù)器煙氣側(cè)進(jìn)口風(fēng)壓/Pa1642熱解前B側(cè)煙氣差壓2.55kPa-1687熱解后B側(cè)煙氣差壓1.69kPa差壓I0.86kPaB空預(yù)器煙氣側(cè)出口風(fēng)壓/Pa4190-3380B引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉反饋/%89.585.84.3.7B引風(fēng)機(jī)電流(A)338312電流J26A一次風(fēng)機(jī)風(fēng)母管壓力/kPa8.68.210.4B一次風(fēng)機(jī)變頻器電流(A)123109電流，14AB空預(yù)器一次風(fēng)進(jìn)口壓力/kPa12.23B一次風(fēng)差壓3.62kPa10.76B一次風(fēng)差壓2.81kPa差壓10.81kPaB空預(yù)器一次風(fēng)出口壓力/kPa8.617.95B送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉反饋/%40.239.8T0.4B送風(fēng)機(jī)電流(A)47.745.3電流，2.4A參數(shù)名稱熱解前（30日8：30-9：30）熱解后（31日20：30-21：30）差值B空預(yù)器二次風(fēng)進(jìn)口壓力/kPa2.12B二次風(fēng)差壓1.36kPa1.68B二次風(fēng)差壓1.02kPa差壓I0.34kPaB空預(yù)器二次風(fēng)出口壓力/kPa0.760.66 風(fēng)煙系統(tǒng) 圖1#1爐B空預(yù)器熱解DCS風(fēng)煙系統(tǒng)畫面2.6.2.空預(yù)器熱解技術(shù)總結(jié)空預(yù)器經(jīng)過熱解后，煙氣側(cè)及一、二次風(fēng)側(cè)差壓下降，其中煙氣側(cè)差壓降低比較明顯，達(dá)到了近0.9kPa,引風(fēng)機(jī)電耗降低顯著。在日常運(yùn)行中，應(yīng)對(duì)鍋爐空預(yù)器差壓進(jìn)行跟蹤監(jiān)督，定期分析差壓變化情況，發(fā)現(xiàn)有堵塞苗頭及時(shí)進(jìn)行熱解操作，并將熱解形成常態(tài)化操作，完善操作票內(nèi)容和風(fēng)險(xiǎn)預(yù)控措施，同時(shí)加強(qiáng)鍋爐燃燒調(diào)整和脫硝運(yùn)行調(diào)整，控制煙氣NO*含量，降低氨逃逸，防止空預(yù)器發(fā)生嚴(yán)重堵塞，利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)空預(yù)器進(jìn)行高壓水沖洗，以徹底清理硫酸氫錢堵塞，恢復(fù)空預(yù)器正常通流量。7.小結(jié)通過實(shí)踐檢驗(yàn)，證明硫酸氫鏤在煙溫提升后確實(shí)按預(yù)想進(jìn)行了升華，壓差出現(xiàn)明顯好轉(zhuǎn)，而空預(yù)器及后設(shè)備主要參數(shù)未有影響，從而驗(yàn)證此項(xiàng)技術(shù)可靠、安全、有效，值得推廣。另外由于堵塞時(shí)間較長，通過此次實(shí)踐發(fā)現(xiàn)部分硫酸氫鏤沉積發(fā)生不可逆逆轉(zhuǎn)，建議出現(xiàn)堵塞后盡快治理，若有硫酸氫鏤沉積可通過長時(shí)間多次在線治理來逐步改善和解決此問題。3.控制鍋爐排煙溫度高的技術(shù)措施減少爐膛漏風(fēng)通過減少爐膛漏風(fēng)，將漏風(fēng)部位采用適當(dāng)?shù)拿芊獯胧?，以此來?duì)鍋爐排煙溫度進(jìn)行控制。在具體實(shí)踐工作中，需要選拔最佳的爐膛門孔結(jié)構(gòu)，同時(shí)還要進(jìn)一步改進(jìn)油槍的性能，強(qiáng)化爐膛熄火保持技術(shù)水平，改造爐膛中渣斗或是機(jī)械出渣處較大空隙處，并進(jìn)一步提高鍋爐運(yùn)行的整體負(fù)荷水平，以此來對(duì)鍋爐排煙溫度高的情況進(jìn)行有效控制。2.合理地降低一次風(fēng)率在鍋爐正常運(yùn)行過程中，要想實(shí)現(xiàn)對(duì)制粉系統(tǒng)通風(fēng)量的有效控制，則需要減少漏風(fēng)來實(shí)現(xiàn)一次風(fēng)率的降低，這種情況下，磨煤機(jī)出力會(huì)有所降低，但磨煤量的干燥劑量會(huì)出現(xiàn)下降現(xiàn)象，這就在燃料蒸發(fā)水分所需熱量不變的情況下需要干燥劑具有適宜的初溫，這樣才能進(jìn)一步減少摻冷風(fēng)量，降低制粉系統(tǒng)漏風(fēng)量，達(dá)到排溫溫度降低的目標(biāo)。投用乏氣再循環(huán)運(yùn)用乏氣再循環(huán)能夠降低制粉系統(tǒng)中干燥劑量，即實(shí)現(xiàn)一次風(fēng)率的降低，投入乏氣再循環(huán)其對(duì)一次風(fēng)率和制粉系統(tǒng)的影響是一樣的。4.結(jié)構(gòu)方面的措施在鍋爐運(yùn)行工況條件下，當(dāng)受熱面?zhèn)鳠嵝氏陆禃r(shí)，也會(huì)導(dǎo)致鍋爐排煙溫度升高現(xiàn)象發(fā)生。受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)、傳熱溫差和受熱面的面積都會(huì)對(duì)受熱面?zhèn)鳠崃繋碇苯拥挠绊?，這其中，最為可能的一種方法即是通過增加傳熱面積，而且增加的受熱面要盡可能的與爐膛距離遠(yuǎn)一點(diǎn)，這樣才能達(dá)到良好的降低排煙溫度的效果。這主要是由于當(dāng)增加的受熱面與爐膛距離較近時(shí)，會(huì)增加該級(jí)的傳熱量，降低出口煙溫，但下一級(jí)受熱面的傳熱溫差會(huì)減少，從而使傳熱量也會(huì)隨之減少，出口煙溫下降幅度相較于進(jìn)口煙溫降低的幅度小，最終作用于排煙溫度時(shí)所帶來的降幅也減小。因此在具體實(shí)施過程中，要合理增加低溫受熱面，以此來達(dá)到降低排煙溫度的目的。完善受熱面的除灰受熱