大副考證班船舶貨運計算匯編

船舶貨運計算匯編一、舷外水密度改變對船舶吃水的影響計算1通用公式d (1) ；近似估算公式d d12100TPC2例1：某船從密度為ρ1

1 1 2 2=1.021g/cm3的水域駛?cè)朊芏葹棣?

=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,每厘米吃水噸數(shù)TPC=54.41t,則船舶平均吃水改變量δd= cm。A.20.6 B.19.9 C.22.1 D.21.4例2：船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域駛?cè)霕?biāo)準(zhǔn)海水水域，吃水約減小 。A．1.5% B．3.0% C．4.5% D．6.0%1

=1.025×d2

,所以d2

=0.985d1

（d2d）/d1

=0.015所以應(yīng)選A。二、利用FWA判斷船舶是否超載FWA舶位于半淡水水域時，船舶半淡水超額量計算公式為：240FWA (cm)式中是半淡水的密度，只要船舶吃水超過載重線的部分不大于δd2超載。例1：已知某輪淡水水尺超額量FWA=0.35m，當(dāng)船舶從ρ=1.010t/m3的水域駛往ρ=1.025t/m3的水域時，船舶平均吃水的變化。A．0.25mB0.21mC．0.21mD．解：將上述數(shù)據(jù)代入公式即得δd=21cm，B例2：某輪裝貨后將相應(yīng)載重線上緣沒入水中28cm，泊位舷外水密度ρ=1.003FWA=0.34m，則該輪 。A．已經(jīng)超載B．船舶不適航C．沒有超載D．不能確定解：將上述數(shù)據(jù)代入公式可得3028cm，所以該船沒有超載。dS

=9.39m,熱帶滿載吃水dT

=9.59m,該輪裝貨泊位最大吃水為9.63m，實測泊位舷外水密度ρ=1.008t/m3，則該輪裝載后最大吃水為 。A．9.39m B．9.63m C．9.59m D．以上都不對解：在本題中，8應(yīng)為9.59+（1.025-1.008）×0.36/（1.025-1.000）=9.83,該輪裝載后最大吃水為min{9.83，9.63}=9.63，B。SF常用公式是：V V PSFPSF SFSF

（3-1；C ch c 2 1 2 1bs Vch

PSF SF2 2SF 2

SF11Cbs

（3-2；

VV cch 1Cbs

（3-3）2.08m3/t0.532t/m3,則該艙的虧艙率為 %。A.9.6 B.7.9 C.7.0 D.10.9SF2

=2.08m3/SF1

=1/0.532=1.88m3/t（3-1Cbs

（2.08-1.88）/2.08=0.096,所以應(yīng)選A。例2：某船計算積載因數(shù)時,不包括虧艙的積載因數(shù)為3.38m3/t,虧艙率為5%則包虧艙的積載因數(shù)為 。A.3.07 B.4.44 C.4.10 D.3.56解：C=0.05，SF=3.38，代入式（3-2）SFSF/（1-C）=3.56bs 1 2 1 bs四、滿艙滿載計算滿艙滿載計算公式：積載因數(shù)包括虧艙 P

PNDWH LPS.FHLH HHL

PS.FL

Vi.ch

PP

NDWPSF PSF

VH H L1C 1Cbs.H bs.L

i.ch1：2510m32380t，SF1.25m3/t（Cbs

=16%）0.86m3/t（Cbs

=10%）的兩種貨物，則各自應(yīng)配裝 t可使其滿艙。A．1830，550 B．550，1830 C．1955，425 D．443，1937解：PH

+P=2380，PL

×0.86/（1-10%）+PL

×1.25/（1-16%）=2510。聯(lián)立解方程得P為H1937，PL

443D。五、船舶平均吃水（等容吃水）計算常用公式是經(jīng)漂心修正后的船舶平均吃水：d txd 船中吃水漂心修正量F A M 2 L例1：某船LBP

=146m7.5m8.4m，x=f-5.0m，則船舶平均吃水為 m。B．7.95 C．8.25 D．8.40六、航次凈載重量的計算在船舶航次凈載重量的計算中，常使用的公式是：0NDW GC （6-1）0, G （6-2）H L HSH式中∑GSHH

G 24H

ggsss

是船舶航行天數(shù)，此處計算不包括航行儲備時間。1743281887ΔT=21440t和ΔS=20920t,則該輪離裝貨港時最大排水量為 t。A.21440 B.21193 C.20920 D.21098GH

=4328×53（24×17=562△=min{△H

,△+∑GL

}=min{21440,20920+562}=21440，應(yīng)選A。2：5330t,9.55m,ΔT

=21440t,夏季滿載吃水9.35m,Δ=20920t,9.15m,Δ20400t,離開水密度ρ=1.007t/m3的某港時平均吃水S W為9.20m,則該輪的航次總載重量為 t。A.14839 B.15070 C.14805 D.14933解：在本題中，根據(jù)吃水9.15m,ΔW

=20400t,和9.35m,ΔT

=20920t，插計算計算得9.20m20530，在水密度ρ=1.007t/m3的水域舶實際排水量20530×1.007/1.025=20169DW=△-△0

=14839，選A。dM

查得△=7436t，206t，113t，船員、38t,217t1.008t/m36614t，則船舶常數(shù)為 t。A．125 B．248 C．130 D．1837436×1.008/1.025=73130ˊ=△-∑G-NDW=7313-206-113-38-217=6739，船舶常數(shù)C=△0ˊ-△0=125噸，選A。七、貨艙重心高度的求取Z=1/2貨高+貨物底端距基線高度；貨高V PSF

；貨艙重心高度

(PZ )h cch ch ch ch

H V

KG i iP1：2067t,4.57m,貨物A1096t,3.89m,貨物B1036t,重心6.43m,油水共375t,重心高為3.11m,不計船舶常數(shù),則船舶重心高為 m。A.4.65 B.4.83C.4.71D.4.86例某貨艙雙層底高1.45m，艙高8.7m，艙容2368m3，底部裝積載因數(shù)為1.2m3/t的桶裝貨624t，中部裝積載因數(shù)為1.6的袋裝貨406t，頂部裝積載因數(shù)為2.0的桶裝貨200t，則該艙重心高度為 m。A.4.65B.4.83C.4.42D.4.26八、自由液面對穩(wěn)性影響計算自由液面為液艙未裝滿時存在的液面，在其對穩(wěn)性影響的計算中,首先要計算自由液2面對其橫傾軸的面積慣矩,通常計算矩形和等腰梯形：21i lb3

（矩形

1i

2

（等腰梯形

GM xbx 12 x 48 1 2 1 2 f b由穩(wěn)性交叉曲線查得30°時的形狀穩(wěn)性力臂KN=4.5m，由“液體自由液面傾側(cè)力矩表”查得30°時的自由液面傾側(cè)力矩為1080×9.81kN.m，則GZ為 m。30°A．0.79 B．0.82 C．0.85 D．0.88解：在本題中，δGM=Σρi/Δ=0.06(m),GZ=4.5-7.36sin30°=0.82(m)，應(yīng)選f xB。九、船舶復(fù)原力矩M

（GZ）的計算R基點法： GZKNKGsin ；A A 假定重心法：GZGZ KGKGsinA A 初穩(wěn)性點法（剩余穩(wěn)性力臂法：GZMSGMsin 。例1：某輪利用形狀穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩,船舶排水量為30675t,船舶重心高度為8.079m,船舶橫傾角為11°,形狀穩(wěn)性力臂為2.529m,則該輪穩(wěn)性力矩為 kN.mA.219132 B.384508 C.297146 D.249884解：在本題中，穩(wěn)性力臂GZ=KN-KGsinθ=2.529-8.079×sin11°，穩(wěn)性力矩=Δ×GZ×9.81=297146kN.m，所以應(yīng)選C。例2：某船利用假定重心穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩(假定重心高度8m),船舶排水量為27885t,船舶重心高度為6.12m,船舶橫傾角為10°,假定重心穩(wěn)性力臂為0.61m,則該輪性力矩為 kN.m。A.178553B.204061C.229568D.256170解：本題船舶穩(wěn)性力臂GZ=GZAA

+（KGA

-KG）sinθ=0.61+（8-6.12）sin10°=0.936，穩(wěn)性力矩=Δ×GZ×9.81=256170kN.m，選D。例3：某船按初穩(wěn)性點法求穩(wěn)性力矩已知排水量30319t,船舶初穩(wěn)性高度為船舶橫傾角為14°,剩余穩(wěn)性力臂為0.49m,則該輪穩(wěn)性力矩為 kN.m。A.168585 B.340737 C.199237 D.183911矩=Δ×GZ×9.81=340737B。十、船舶橫穩(wěn)心半徑BM計算船舶橫穩(wěn)性半徑計算公式：GMKMKGKBBMKG；BMIx；VI kLB3

k1k1。x V 12 48式中Ix

是船舶正浮時水線面面積對橫傾軸的慣性矩m4。例15.96m3.06m,7.22m,則該輪的穩(wěn)性高度為 m。A.1.98 B.2.16 C.1.80 D.2.34例某船在標(biāo)準(zhǔn)海水中排水量計算得浮心距基線4.08m,水線面面積對縱的慣性距為97691m4,船舶重心距基線高度為6.86m,則該船的穩(wěn)性高度為 m。A.1.55 B.1.63 C.1.59 D.1.77BM=97691×1.025/22911=4.37(m)C。例3：某箱形駁船L=70m，B=12m，d=5.4m，舷外水密度ρ=1.021g/cm3，則KM值為m。A．4.88 B．5.06 C．4.92 D．5.24解：在本題中，BM=LB3 B2

=2.22(m),KB=d/2=2.70m，應(yīng)選C。12LBd 12d例4：某箱形駁船L=104m，B=18m，d=9m，舷外水密度ρ=1.004g/cm3，則其橫穩(wěn)心徑為 m。A．4.58 B．4.32 C．3.51 D．3.0解：在本題中，船舶的橫穩(wěn)性半徑

BMIx

B2

=3.00(m)，所以應(yīng)選D。=V 12d=十一、船舶橫傾角計算MhM M GMsinarcsin Mhh R GM船貨物橫移，船舶產(chǎn)生的橫傾角為：tg

PyGM例1371×9.81kN.m21092t,初穩(wěn)性高度為1.91m,則該輪的橫傾角為 度。A.5.9 B.5.3 C.6.9 D.6.3橫傾角θ為 °。A．6.1 B．5.4 C．3.1 D．4.6解：在本題中，船舶的傾側(cè)力矩 Py=0.12×15000=1800(t.m)，所以tgθ

=Py/ΔhGM=0.085,θh

=5.4度，應(yīng)選B。3：24484t,224t,其初始位置(距中縱剖面的距離)為6.6m,移至同舷新位置(距中縱剖面的距離)11.0m,穩(wěn)性高度GM1.21m,則該輪產(chǎn)生的傾角為 度。A.1.7 B.3.3 C.2.1 D.2.8十二、初始橫傾角調(diào)整計算PyGMtg；PyP(GMGM式中GMPKGKP。P注：為了簡化計算過程，加快計算速度，在利用載荷變動調(diào)平船舶橫傾的方法中可以利用公式PyGMtg進行近似計算，因為式（2）計算太麻煩。例13.625771t,10.1m6.24m,1.08m,9.03m,則應(yīng)卸下 t貨物方可使船舶正浮。A.199 B.156 C.211 D.235例2某船排水量22301t,初穩(wěn)性高度2.50m,重心高度8.19m,裝貨時發(fā)現(xiàn)左傾尚有184t未裝，擬裝在重心距基線8.23m,船舶應(yīng)裝在距中 米處才使船舶正浮。A.7.91 B.7.14 C.6.14 D.7.37B2B24KG2GM

0.58f式中：系數(shù)f一般取1，GM為未經(jīng)自由液面修正的初穩(wěn)性高度。例1：某船重心距基線8.07m,橫穩(wěn)心距基線8.89m，船寬22m，則船舶橫傾周期為 秒。A.17.5 B.16.5 C.15.5 D.19例2：某雜貨船寬25米，開航時GM=1.2m,KG=9.73m,由于油水消耗，船舶抵港時增加0.23m，則船舶搖擺周期 。A．增加3秒 B.增加2秒C．減少2秒 D．增加4秒KG0.23m，GM0.23m，將T

=16.77s,T

=18.82s,所以船舶橫搖周期是增加2秒。θ1 θ23：23m，Δ=14700t，KM=9.57m,GM=1.23m，250tKp

=16.57的上甲板，則船舶橫搖周期 。A．幾乎不變 B．增加1秒 C．增加1.5秒 D．增加0.8秒解：在本題中，船舶的KG=9.57-1.23=8.34m，δGM=-0.14m，所以GM1

=1.09m，計算得T=14.9s,T=15.9s,，1B。θ0 θ1十四、穩(wěn)性的調(diào)整調(diào)整方法有垂向移動載荷、打排壓載水兩種：垂向移動載荷

PZ；P

PPGM

H LPS.F PS.F＝H H L L＝打排壓載水

GMGM

P(KG0

KP)2 1 P1：某船排水量Δ=19686t9.81×158472kN.m，KM=8.95m,現(xiàn)要GM0.8mKP

=1.4m處加壓載水 t。A.509 B.732 C.610 D.689十五、船舶吃水差的計算吃水差和首尾吃水計算公式 (

x) Px 中前力矩－中后力矩t

g b ; x ii 100MTC g L xBPdd 2d F M

ftd tM 2 L BPd d A

BPx2 BPLBP

td tM 2貨物水平縱移計算公式t

PX100MTC L BP

t ；MTC

Rd F

2 ftL 2BP

100LBPd A

LBPx2 LBP

tt2少量載荷變動計算公式 P(x x )t P f 100MTC L xd 2 tPBPPf t d F 100TPC L 2 L BP P BPx td 2 ftd A

100TPC L 2BP例1：某船裝載少量貨物521t,查得每厘米縱傾力矩為9.81×298.56kN-m,漂心距中2.50m,貨物重心距船中-34.48m,則該輪的吃水差改變量為 m。A.-0.452 B.-0.645 C.-0.581 D.例2：某船原首吃水為11.94m,漂心距中距離為-0.20m,兩柱間長為131.3m,吃水差變量為3.0m,則該輪新的首吃水為 m。A.12.78 B.13.12 C.13.48 D.13.443.0mδdF

=(131.3/2+0.2)×3/131.3=1.5(m),所以船舶的首吃水為dF

=11.94+1.5=13.44，所以選D。L=128m-0.94m，縱穩(wěn)心半徑R=167m，則BP相應(yīng)的每厘米縱傾力矩MTC= ×9.81kN.mA．240 B．250 C．257 D．265解：在本題中，所使用的公式是船舶的厘米縱傾力矩MTC=△×R/100×LBP

，將上述數(shù)據(jù)都代入即可得MTC=240.06，所以應(yīng)選A。例4：某船配載后重心距中距離-1.138m,浮心距中距離為-0.044m,每厘米縱傾力為9.81×125.44kN-m,排水量為2592t,則該輪的吃水差為 m。A.-0.25 B.-0.23 C.-0.29 D.-0.21t=△×(x-x)/100MTC=-0.23B。g b十六、吃水差調(diào)整計算吃水差調(diào)整計算有縱向移動載荷、打排壓載水兩種方法：

PX ；P

PPt

H L100MTC

PS.F

PS.F打排壓載水ttt

HPx xp f

H L L1 0 100MTC式中：t1

是所要求達到的吃水差，t0

指原吃水差。例1：MTC=223.5×9.81kN.m/cm，F(xiàn) ATPC=25.5t/cm，xf

=-5.40m欲調(diào)平吃水進港則應(yīng)在船中后55m處駁t貨物。A．450 B．410 C．360 D．250解：在本題中t0

=-0.80，δt=t-t1 0

=0.80，所以P=0.80×100×223.5/（-55+5.40）=-360.48，所以應(yīng)選C，負(fù)號表示卸貨。2：9.1m，8.6m，154m,MTC=9.81×246kN.m/cm，xf

=0，454t39.88m50.12m兩艙分別裝貨 和 噸。A.389，65 B.116，338 C.218，236 D.129，325解：在本題中t0

=0.50，δt=-0.50，P+P1 2

=454，P1

×39.88+P2

×(-50.12)= -0.50×100×246，聯(lián)立方程得P1

=116.2，P2

=337.8，所以選B。例3某船吃水dF

=7.02m，dA

=7.78m，xf

=-3.36m，MTC=9.81×194kN.m/cm，TPC=27.84t/cm，LBP

=148m7.20m，4（船中后34.9m）駁卸以調(diào)整吃水，則僅從第4艙駁保證船舶安全進港。A．能 B．不能C．風(fēng)浪小則能 D．無法計算解：在本題中t0

=-0.76，δt=0.76，計算的方法是先求將船舶調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù)量，然后計算在卸下該重量的貨物后船舶平均吃水是否符合要求。所以調(diào)平吃水所需卸貨（7.02+7.78）/2-467.5/100×27.84=7.232(m)>7.20m，所以不能保證船舶安全進港，選B。十七、吃水差比尺應(yīng)用計算 Pd ；d Pd ；td dF 100 F100 A 100 F AdF

=7.63m,dA

=8.81m，查得在第5100-0.06m，尾吃水變化0.23m，則在第5艙駁噸貨物能調(diào)平吃水。A．513 B．407 C．423 D．375解：在本題中，從第5100-0.29m，差δt1.18m1.18×100/（-0.29）=-406.9，B。例某船卸貨前的首吃水為7.51m,尾吃水為查得在某艙加載100噸時首吃水的改變量為-0.024m,尾吃水的改變量為0.144m現(xiàn)計劃在該艙卸貨以調(diào)平吃水過淺灘則卸貨后船舶的平均吃水為 。A.7.63 B.7.57 C.7.84 D.7.24100-0.168m，量為0.06，所要求調(diào)整的吃水差δt為0.40m,所以應(yīng)卸貨為0.40×100/（-0.168）=-238.1(t),卸貨后船舶吃水為（7.51+7.91）/2-238.1×0.06/100=7.567(m),應(yīng)選B。十八、局部強度的校核HP0.72H d

P

h ；P

P；

PSmin；d d 1.39 ；

SF d S Pd式中H為貨艙高度,h為貨物裝載高度,當(dāng)PPd時局部強度滿足要求，否則不滿足d要求。例1某船底艙高7.1m,艙容21403,擬裝載S.F=1.133/t的雜貨則最大能裝 m高。A.6.15 B.5.04 C.5.78 D.5.51解：在本題中，Pd

=0.72×7.1,所以能最大的裝載高度為h=Pd

×SF=5.78（米）2：6.5m,3450m3Pd

=78.48kPa,上層裝S.F=1.5m3/t的A1500S.F=0.9m3/tB1200A.符合要求 B.不符合要求 C.無法計算 D.部分符合要求解：在本題中，Pd

=78.48kPa，上層貨物的裝艙高為H1

=1.5×1500×6.5/3450=4.24，下層貨物的裝艙高為H2

=0.9×1200×6.5/3450=2.03，Pˊ=4.24/1.5+2.03/0.9=5.10(t/m2)=50.1kPa<Pd

，所以應(yīng)選A。十九、水尺計重計算水尺計重公式QGG；2 2 1 1AA

=t

=t ；FF L FBP F A

A L BP F A拱垂修正公式dM

=1(d8

6dm

d )；A漂心修正公式

txf

100TPC

50t2

；dM

MTC2 2

MTC；1L

L

dZ dZ

dd或F或計算。

A P F A

d的正負(fù)來選擇適宜答案，這樣可以避免繁瑣的港水密度修正公式

。 1。2 1.0251：10.62m,2.83m,與首垂線間距離3.08m，船長LBP

=190m,吃水差-2.877m,則修正后的尾吃水為 m。A.10.595 B.10.664 C.10.658 D.10.5162：7.56m,2.98mLBP

=135m,吃水差為-2.515m,船尾水尺與尾垂線間距離為3.62m,則修正后的首吃水為 m。A.7.54 B.7.58 C.7.50 D.7.482.98×（-2.515）/（135-2.98-3.62）=-0.06，7.56-0.06=7.50m，C。例3某船測得首吃水為6.426.48,尾吃水為7.19m7.29m,中吃水為6.68m則該輪平均吃水為 m。A.6.84B.6.74 C.6.61 D.6.72例4：某輪平均吃水為7.62m，吃水差為0.10m，兩柱間長為151m，查得漂心距中離為2.89m，每厘米吃水噸數(shù)為26.21t，每厘米縱傾力矩關(guān)于吃水的變化率為18.70t.m/cm.m，則該輪經(jīng)縱傾修正后的平均吃水為 m。A．5.34B．7.62C．6.862D．6.10解：在本題中，按船舶縱傾修正條件，當(dāng)船舶吃水差的絕對值小于0.30m進行船舶縱傾的修正，所以答案應(yīng)是修正前后的吃水一樣。二十、散裝谷物船舶穩(wěn)性核算穩(wěn)性衡準(zhǔn)指標(biāo)有三條（1G≥0.30（2）因谷物移動而產(chǎn)生的橫傾角θ≤12°（3）

≥0.075m·rad。hMfM

；

M；v ；

dM ； v v M tg uf1.00/1.06/1.12

u SF

h GM0 40(10.005);Mu; 0.8;GZGZH0040 404040

ˊ>0.307m，代替Ad

≥0.075m·rad；（2）MaMM，可以代替上述三條穩(wěn)性衡準(zhǔn)。u a二十一、油量計算膨脹余量的計算公式：V ft V；1ft tt航次最大裝貨量計算公式：VVV；tABAC

t ；ABACtg；BPLBP標(biāo)準(zhǔn)體積計算公式：

；V VK V1f(t20)20 t 20 t（5）航次貨油量計算公式：V ( 0.0011)C)，C為含水量；20 20 w w（6）平均油溫計算公式：

t 3t tt上 中 下3例某油輪裝油后測得某油艙的上中下三層的油溫分別是14℃則該艙的平均油溫為 。A．14.3℃ B．14.1℃C．13.9℃ D．13.8℃

+3t上

t）/5=13.9C。中 下例21.65m15.31m,船舶吃水差為-2.38m,船舶兩柱間長為158m,則該艙經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為A.1.56 B.1.42 C.1.88 D.1.70AB=AC×t/LBP

（-15.3（-2.38/158=0.23，所以經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為1.65+0.23=1.88米，應(yīng)選C。例某船裝載原油經(jīng)計算標(biāo)準(zhǔn)體積為193890.99m3,標(biāo)準(zhǔn)密度為0.86418g/cm3,含量為1.09%,則該艙貨油的在空氣中的重量應(yīng)為 t。A.148967 B.215175 C.198623 D.164164解：在本題中，該艙貨油的在空氣中的重量m=V ( 0.0011)C) =20 20 w193890.99×(0.86418-0.0011)×(1-0.019)=164164t,D。例4：某油艙經(jīng)計算得25℃時體積為3452m3,溫度體積系數(shù)為0.00061