大橋m寬幅大斷面箱梁掛籃施工方案

．33m寬幅大斷面箱梁掛籃施工方案5.1工程概況納金大橋是規(guī)劃的“拉薩市第一大橋”，位于拉薩市的東郊，全長1.28km，主橋為（70+117+117+70m）三跨矮塔斜拉橋。主橋箱梁寬33m，主體結(jié)構(gòu)采用單箱五室斷面，箱梁高度從跨中無索區(qū)2.5m至主墩中心2m按圓弧線變化為4.0m，有索區(qū)每個梁段長5m。塔中無索區(qū)長27m，跨中無索區(qū)長20m。主橋箱梁采用縱、橫、豎三向預應力體系，設(shè)計采用掛籃整幅懸澆施工。根據(jù)納金大橋上部箱梁的特殊性，常規(guī)的掛籃存在以下問題：1、箱梁斷面大（33m），按常規(guī)設(shè)計掛籃自重大。2、由于箱梁單幅寬，掛籃自重大，安裝、移動掛籃困難，即整個懸澆施工難度較大。3、掛籃自重大，會對懸澆箱梁自身受力情況產(chǎn)生影響。4、用于掛藍的材料無法回收，一次性投入大，成本增加。對此，項目部根據(jù)納金大橋的實際現(xiàn)場情況，突破常規(guī)，設(shè)計了一套寬幅輕型自走式掛籃系統(tǒng)。見圖5.1.1~5.1.3。圖5.1.1掛籃側(cè)面圖圖5.1.2掛籃斷面圖圖5.1.3掛籃現(xiàn)場照片5.2設(shè)計依據(jù)、規(guī)范標準《拉薩市納金大橋工程施工圖設(shè)計》《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50-2011《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》（上下冊）、《結(jié)構(gòu)力學》、《材料力學》等。5.3掛籃設(shè)計5.3.1掛籃設(shè)計參照以3＃梁段為基礎(chǔ)進行掛籃的設(shè)計。3＃梁段在11個掛籃懸澆段中，混凝土方量最大，為210.1m3；梁段澆筑長度最大，為5m。因此整套掛籃以3＃塊為標準進行設(shè)計和驗算。其后來的掛籃超載預壓也以3＃塊為標準進行。5.3.2掛籃系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡介為節(jié)約成本，本次大橋掛籃系統(tǒng)有別于普通常用的菱形和三角形掛籃，其主梁就地取材，采用龍門吊上的三角梁作為主梁。整個掛籃系統(tǒng)屬于后支點式掛籃。主要組成部分為：主梁、底模、側(cè)模、翼緣板模板、上橫梁、下橫梁、梁底縱梁、反壓梁以及掛籃行走系統(tǒng)組成。難點是大橋采用33m掛籃整體澆筑、整體前移。（一）主梁主梁三角梁全部采用Q235鋼制作，長12m。上梁為1根組合型鋼，由2塊15mm厚鋼板之間豎向焊接2塊10mm厚鋼板而成。下梁構(gòu)造同上梁。上下梁之間，用12.6＃槽鋼對焊而成的斜撐連接。上下梁兩側(cè)每隔1m焊接10mm厚筋板，構(gòu)件連接位置同樣增焊10mm厚筋板，以加強三角梁的整體受力性能。主梁見圖5.3.1。圖5.3.1掛籃主梁-三角梁（二）模板系統(tǒng)底模、側(cè)模、翼緣板模板均采用6mm厚鋼板制作，背肋間距均為40cm×40cm。底模背肋均采用8＃槽鋼。下鋪40H型鋼作為支撐。側(cè)模背肋橫向為8＃槽鋼，豎向為6mm筋板。背撐采用一對14b槽鋼背向支撐，方便對拉螺桿安裝。背撐設(shè)置間距為80cm。翼緣板模板同側(cè)模。在翼緣板模板下設(shè)置了桁架支撐，桁架支撐由14＃槽鋼制作而成，設(shè)置間距同為80cm?，F(xiàn)場模板見圖5.3.2，5.3.3。圖5.3.2翼緣板及腹板模板圖5.3.3底模模板（三）橫梁、導梁掛籃用橫梁分為上橫梁、前下橫梁和后下橫梁。橫梁均采用40H型鋼制作而成，吊點位置在型鋼側(cè)面加焊筋板。橫梁長35m，制作成2根17.5m的橫梁，拉運至現(xiàn)場后，用高強度螺栓連接。導梁用于掛籃的行走，設(shè)置在底板下3道，每個翼緣板各2道。均采用40b槽鋼對焊而成，長度13m。橫梁、導梁現(xiàn)場照片見圖5.3.4，5.3.5。圖5.3.4現(xiàn)場橫梁照片圖5.3.5現(xiàn)場滑梁照片（四）反壓梁反壓梁分為后錨壓梁和行走小車反壓梁。后錨壓梁由2根2.5m長的25b槽鋼對焊而成，頂部受力面加焊通長10mm厚鋼板。行走小車反壓梁由2根2.5m長的40a工字鋼雙拼而成，頂部受力面加焊15cm寬的通長10mm厚鋼板，并在工字鋼受力部位的側(cè)面加焊筋板。反壓梁見圖5.3.6，5.3.7。圖5.3.6反壓梁照片圖5.3.7反壓小車成品（五）行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)主要由前支點小車、行走小車和反壓小車組成。根據(jù)2％橋面橫坡，通過調(diào)整行走小車的高度，將6個主梁調(diào)整在同一水平面上。施工時，每個主梁下放置2根軌道。行走小車見圖5.3.8。反壓小車設(shè)置在主梁頂部。前支點小車設(shè)置在梁段前端。圖5.3.8安裝好的行走小車（六）小型配件小型配件包括前支點、吊帶、吊桿用滾動吊架，專用銷座，吊桿吊具等。均采用Q235鋼材在廠家直接定做。吊桿為經(jīng)軋螺紋鋼。各種配件見圖5.3.9~5.3.15。圖5.3.9滑梁用滾動吊架圖5.3.10滑梁用固定吊架圖5.3.11橫梁用銷座圖5.3.12吊桿用吊具圖5.3.13吊桿用枕梁圖5.3.14吊帶用枕梁圖5.3.15加工完成的吊帶（具體掛籃設(shè)置和構(gòu)件大樣圖詳見《納金大橋掛籃設(shè)計方案》）5.4掛籃驗算5.4.1掛籃模板驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃模板包括底模、側(cè)模和翼緣板，均采用Q235鋼的原材料制作而成：1、E＝206×103N/mm22、[σ]＝145MPa3、[τ]＝85Mpa（二）掛籃底模驗算3#塊為所有掛籃施工中最重的塊段，因此以3#塊施工對底模進行驗算。底模采用5mm鋼板作為面板，8#槽鋼作為背肋（布置間距為40×40cm），40H型鋼作為縱梁。1、箱梁自重3#塊C50混凝土210.1m3，混凝土按2.5t/m3計算，混凝土自重525.25t。3#塊鋼筋重34459.4kg，鋼筋混凝土比值為164kg/m3。箱梁自重＝鋼筋＋混凝土＝5252.5+344.6＝5597.1KN2、底模工字鋼計算底模縱梁采用40H型鋼，其分布間距為：一般位置，間距65cm～80cm；腹板荷載集中的位置，間距25cm。具體布置詳見下頁《3#塊底模工字鋼布置示意圖》。根據(jù)圖紙，把不同間距的工字鋼獨立出來進行計算。如圖所示，采用對稱的方法分配箱梁荷載：將相鄰兩根工字鋼的距離等分成二，垂直對應的箱梁斷面荷載單獨由一根工字鋼承受；腹板位置的采用統(tǒng)一計算所承受斷面的荷載，然后再平均分配到每根工字鋼上。S1：外側(cè)腹板5根工字鋼集中受力S2：間距70cm單根工字鋼受力S3：間距65cm單根工字鋼受力S4：中腹板5根工字鋼集中受力S5：一側(cè)間距75cm，一側(cè)間距80cm，單根工字鋼受力1）S1斷面工字鋼計算①荷載計算該斷面為外側(cè)腹板，在此考慮翼緣板重量全部由翼緣板模板支承。計算出該截面箱梁面積S1＝3.794m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為：混凝土＝3.794×5×2.5＝474.25KN鋼筋＝3.794×5×0.164＝31.11KN按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載＝2.0×（474.25+31.11）＝1010.72KN（注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）②均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)＝6.1m，腹板重量由5根工字鋼承擔，即每根工字鋼所受均布荷載q均＝1010.72÷5÷6.1＝33.14KN/M40H型鋼的參數(shù)：Ix=22964.86cm4Wx=1148.24cm3鋼的許用彎曲E應力[σ]＝145MPa，計算能承受最大的均布荷載[σmax]=Mmax÷WxMmax=[σmax]×WxMmax=145×106×1148.24×10-6＝166494.8N·M＝166.5KN·MM均=ql2/8q=8M均÷l2=8×166.5÷6.12=35.8KN/M滿均布q均＝33.14KN/M＜q＝35.8KN/M能夠滿足要求，安全。③抗剪強度計算計算單根工字鋼抗剪強度。為保證安全，q均按35KN/M取值荷載計算。（實際q均＝33.14KN/M）Fs·max=35×6.1＝213.5KN查得40H型鋼截面參數(shù)Iz÷Sz·max=22964.86/642.97＝35.7cmd=8mmτmax=(Fs·max×Sz·max)/(Iz×d)=Fs·max÷(Iz÷Sz·max)÷d=2.123×105÷(35.7×10-2)÷(8×10-3)=74.3Mpa該型鋼設(shè)計[τ]＝85Mpa＞τmax=74.3Mpa④撓度計算：Wc=5/384×(q·l4)÷(E·I)其中：E為206GP，I＝22964.86cm4故Wc=＝5/384×（35×103×6.14）÷〔2.06×1011×22964.86×10-8〕＝13.3mm[W]=L/400=15.25mm＞W(wǎng)c=13.3mm能夠滿足要求，合格。2）S2斷面工字鋼計算①荷載計算計算出該截面箱梁面積S2＝0.706m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為：混凝土＝0.706×5×2.5＝88.25KN鋼筋＝0.706×5×0.164＝5.79KN按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載＝2.0×（88.25+5.79）＝188.08KN（注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）②均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)＝6.1m，即工字鋼所受均布荷載q均＝188.08÷6.1＝30.83KN/MWc=＝11.7mm＜[W]=L/400=15.25mm由于單根工字鋼荷載30.83KN/M＜斷面S1的每根33.14KN/M，在各項指標（材料、支承長度等）均相同的情況下，S1合格，即S2能夠滿足要求，合格。3）S3斷面工字鋼計算①荷載計算計算出該截面箱梁面積S3＝0.823m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為：混凝土＝0.823×5×2.5＝102.875KN鋼筋＝00.823××5×0.1164＝6..75KN按照2荷荷載系數(shù)計算算，總荷載＝＝2×（1002.8755+6.755）＝2199.25KKN（注：由由于考慮2..0的荷載系系數(shù)，模板、支支架和施工荷荷載等均不再再考慮）②均布荷載計算工字鋼前后吊點間間距l(xiāng)＝6..1m，即工工字鋼所受均均布荷載q均均＝219..25÷6..1＝35..9KN//M撓度：Wc=＝113.6mmm＜[WW]=L/4400=155.25mmm抗剪強度：τmaax=(Fss·max××Sz·maax)/(IIz×d)=2.199×105÷(35..7×10--2)÷(88×10-33)=766.6Mppa＜[[τ]＝855Mpa合格。4）S4斷面工字字鋼計算①荷載計計算計算出該該截面箱梁面面積S4＝33.570mm2，3#塊塊長度5m，其箱梁梁荷載為：混凝土＝＝3.5700×5×2..5＝4466.25KKN鋼筋＝33.570××5×0.1164＝299.274KKN按照2..0荷載系數(shù)數(shù)計算，總荷荷載＝2.00×（4466.25+229.2744）＝9511.0KNN（注：由由于考慮2..0的荷載系系數(shù)，模板、支支架和施工荷荷載等均不再再考慮）②均布荷載計算工字鋼前后吊點間間距l(xiāng)＝6..1m，腹板板重量由5根根工字鋼承擔擔，即每根工工字鋼所受均均布荷載q均均＝951÷÷5÷6.11＝31.118KN/MMWc=＝11.99mm＜[W]=LL/400==15.255mm同上，由于單根工工字鋼荷載331.18KKN/M＜＜斷面S11的每根333.14KNN/M，在各各項指標（材材料、支承長長度等）均相相同的情況下下，S1合格格，即S4能能夠滿足要求求，合格。5）S5斷面工字字鋼計算①荷載計計算計算出該該截面箱梁面面積S5＝00.518mm2，3#塊塊長度5m，其箱梁梁荷載為：混凝土＝＝0.5188×5×2..5＝64..75KNN鋼筋＝00.518××5×0.1164＝4..25KN按照2..0荷載系數(shù)數(shù)計算，總荷荷載＝2.00×（64..75+4..25）＝1138KNN（注：由由于考慮2..0的荷載系系數(shù)，模板、支支架和施工荷荷載等均不再再考慮）②均布荷載計算工字鋼前后吊點間間距l(xiāng)＝6..1m，即工工字鋼所受均均布荷載q均均＝138÷÷6.1＝222.6KKN/MWc=＝8.6mmm＜[[W]=L//400=115.25mmm同上，由于單根工工字鋼荷載222.6KNN/M＜斷面S1的的每根33..14KN//M，在各項項指標（材料料、支承長度度等）均相同同的情況下，SS1合格，即即S5能夠滿滿足要求，合合格。6）綜上所述縱梁采用40H型型鋼在2.00荷載系數(shù)下下，在沒有計計算臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)提高的300％鋼材允許許應力情況下下，強度、剛剛度、撓度等等指標均能達達到設(shè)計要求求，可以認定定其安全性。施施工時嚴格按按照設(shè)計間距距布設(shè)H型鋼鋼即可。3、底模背肋計算算底模背肋設(shè)置為：：橫肋間距440cm，縱縱肋間距400cm，均采采用8#槽鋼鋼制作。參照《33#塊底模工工字鋼布置示示意圖》，在在單根工字鋼鋼位置，S33斷面間距882cm，且且單根型鋼承承重斷面面積積最大，以此此計算背肋的的受力情況。1）橫肋計算計算出該截面箱梁梁面積S2＝＝0.8233m2，3##塊長度5mm，其箱梁荷荷載為：混凝土＝＝0.8233×5×2..5＝1022.875KN鋼筋＝00.823××5×0.1164＝6..75KNN該段箱梁梁底板面積＝＝0.82××5＝4.11m2按照1..8荷載系數(shù)數(shù)計算，箱梁梁對底板的壓壓力＝1.88×（1022.875++6.75）//4.1＝448.1KNN/m2（注：由由于考慮1..8的荷載系系數(shù)，模板、支支架和施工荷荷載等均不再再考慮）即受力最大的橫肋肋線荷載q＝＝48.1××0.82＝＝39.4KN/MMmax＝ql22/8＝399.4×0..822/8＝3..3KN··MW＝Mmax/[[σ]＝3.3KN··M÷1455N/mm22＝22.7cmm3查表可知，8#槽槽鋼Wx＝225.3cmm3＞W(wǎng)＝22..7cm3，能夠滿足足要求。撓度Wc=＝（注：8#槽鋼鋼Ix＝1001cm4）＝1.11mm[W]=L/4000=7000÷400＝＝1.75mmmWc＜[W]，滿滿足要求。由于82cm間距距為最大荷載載和最大間距距情況下計算算的結(jié)果，滿滿足要求，則則其它間距的的橫肋均滿足足要求。2）豎肋計算由于橫肋肋計算符合要要求，豎肋按按照設(shè)置的440cm間距距，同樣以33#塊荷載為為標準進行計計算。箱梁對底板的壓力力＝48.11KN/m22即受力最大的縱肋肋線荷載q＝＝48.1××0.4＝119.24KN/MMmax＝ql22/8＝199.24×00.42/8＝0..38KN··MW＝Mmax/[[σ]＝0.38KNN·M÷1445N/mmm2＝2.6cm33查表可知，8#槽槽鋼Wx＝225.3cmm3＞＞W(wǎng)＝2..6cm3，能夠滿足足要求。撓度Wc=＝（注：8#槽鋼鋼Ix＝1001cm4）＝0.03mmWc＜＜[W]==L/4000=1.755mm，滿足足要求。由于縱肋間距均為為40cm，且且3#塊為懸懸澆塊段中的的最大荷載，計計算縱肋受力力滿足要求，則則其它梁段縱縱肋間距400cm滿足施施工要求。3）綜上所述底模面板背肋按照照40cm×40cm布置置橫肋和縱肋，受力合合格，滿足施施工要求。4、底模面板計算算底模面板厚度5mmm，背肋設(shè)設(shè)置間距為440cm×40cm。同背肋計計算，以3##塊S2斷面面為標準對面面板進行受力力分析。取面面板的壓力為為50KN//m2（實際際該斷面平均均壓力1.88荷載系數(shù)下下為48.11KN/m22），即Pmmax＝500kPa。1）強度驗算選用板區(qū)區(qū)格中三面固固結(jié)、一面簡簡支的最不利利受力情況進進行計算。ly/lx＝400//400＝11.0，查表表得：，，,,。取1mm寬的板條作作為計算單元元，荷載q為為：q＝0.005×1＝00.05N//mm求彎矩：：＝-0.06000×0.055×40022＝-4800N·mm＝-0.05500×0.055×40022＝-4400N·mm面板的截截面系數(shù)：W＝bh22/6＝1××52/6＝4.1167mm33應力為：：σmax====1155Mpa＜＜215MMpa（鋼鋼板允許應力力）可滿足要求求。求跨中彎矩：鋼板的泊泊松比v=00.3，故需需換算為：應力為：：σmax====53MMpa＜215Mppa（鋼板板允許應力）可滿足要要求。2）撓度驗算滿足要求。3）綜上所述5mm厚鋼板按440cm×40cm間距距設(shè)置背肋，其其鋼板各項指指標滿足施工工要求。（三）掛籃側(cè)模驗驗算對側(cè)模來說，新新澆筑的混凝凝土的側(cè)壓力力是它的主要要荷載。當混混凝土澆筑速速度在6ｍ//ｈ以下時，且且模板傾角≥≥55°時，作作用于側(cè)面模模板的最大壓壓力可按下式式計算：pm=K·γγ·h（納金大大橋側(cè)模傾角角α＝68..01°）pm――新澆澆筑混凝土對對側(cè)面模板的的最大壓力，kkpa；K――外加劑劑影響修正系系數(shù)，1.22；γ――混凝土土容重，255KN/m33；h――有效壓壓頭高度，mm；根據(jù)現(xiàn)場施工工情況，混凝凝土澆筑速度度v＝0.55m/h，混混凝土溫度TT＝20℃。當vv/T=0..025＜00.035時時，h＝0..22+244.9v/TT=0.84425。代入數(shù)據(jù)，ppm=1.2××25×0..8425＝＝25.2775kpaa（KN/mm2）。1、側(cè)模背撐計算算根據(jù)設(shè)計圖紙，側(cè)側(cè)模背撐采用用2根14bb槽鋼背向支支撐，每個節(jié)節(jié)段共設(shè)置66道這樣的背撐，間間距80cmm。以3＃塊塊為例，節(jié)段段長5m，腹板高高度2.6447m，即每每個背撐承擔擔5×2.6647/6＝＝2.2m2面積的側(cè)模模壓力。在不不考慮背撐上上的對拉桿的的情況下，默默認背撐僅為兩端錨固，中中間位置不再再設(shè)置對拉桿桿，計算如下下：1）均布荷載載計算每個背撐承受荷載載＝pm×S＝255.275××2.2＝555.6KKN，則每一一根14b槽槽鋼所受均布布荷載q均＝55.66÷2÷2..647＝110.5KKN/M14b槽鋼的參數(shù)數(shù)：Ix=6609cm44WWx=87..1cm3鋼的許用彎曲E應應力[σ]＝＝145MPPa，計算能能承受最大的的均布荷載[σmax]=MMmax÷÷WxMmax=[σmmax]×WWxMmax=1455×106×87.11×10-66＝126229.5N··M＝12..6KN·MMM均=ql2/8q=8M均÷l22=8×122.6÷2..6472=14.44KN/M滿均布q均＝10.5KN//M＜qq＝14.44KN/M能夠滿足要求，安安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗抗剪強度。為為保證安全，qq均按15KNN/M取值荷荷載計算。（實實際q均＝10.55KN/M）Fs·max=115×2.6647＝399.7KN查得14b槽鋼截截面參數(shù)Izz÷Sz·mmax=6009/52..4＝11..6cmd=88mmτmax=(Fss·max××Sz·maax)/(IIz×d)=Fs··max÷((Iz÷Szz·max))÷d=0.3397×1005÷(11..6×10--2)÷(88×10-33)=42..8Mpa該型鋼設(shè)計[τ]]＝85Mppa＞τmaax=42..8Mpa3）撓度計算：Wc=5/3844×(q·ll4)÷(E··I)其中：E為2066GP，I＝＝609cmm4故Wc=＝＝7.6mm[W]=L/4000=6.66mm＜Wcc=7.6mmm不合格。因此必須須在背撐中間間設(shè)置對拉桿桿以減少撓度度。根據(jù)實際情況，計計劃在背撐中中間增加2道道對拉，即將將背撐分成33段受力，則則l＝2.6647/3＝＝0.8822m，重新計計算撓度Wcc=0.1mmm＜[W]]=0.8882/4000=2.2mmm，合格。2、對拉桿計算根據(jù)背撐的設(shè)置，在側(cè)模模上總共設(shè)置置4道對拉桿桿，按照最不不利的情況計計算，1根對對拉桿所承受受的側(cè)模面積積S＝0.88×0.8882＝0.77m2。按最不利情況考慮慮，對拉桿承承受最大拉力力為pm×S=255.275KKN/m2×0.7mm2＝17.77KN，即11.77ｔ。計劃采用Ф16mmm鋼筋作為為對拉桿，[[σ]＝1455MPa，SS＝2.00096×100-4，即T＝145×1006×2.00096×100-4＝29..1KN＝22.91t＞＞1.77tt滿足要求，安全。3、側(cè)模背肋計算算側(cè)模背肋設(shè)置為：：橫肋間距440cm，采采用8#槽鋼鋼制作；縱肋肋間距40ccm，采用8cmm寬，6mm厚的鋼鋼板作為筋板板。1）橫肋計算側(cè)模最大壓力為225.2755KN/mm2，橫肋間距距40cm。即受力最大的橫肋肋線荷載q＝＝25.2775×0.44＝10.111KN//MMmax＝ql22/8＝100.11×00.42/8＝0..2KN··MW＝Mmax/[[σ]＝0.2KN··M÷1455N/mm22＝1.4cm33查表可知，8#槽槽鋼Wx＝225.3cmm3＞＞W(wǎng)＝1..4cm3，能夠滿足足要求。撓度Wc=＝（注：8#槽鋼鋼Ix＝1001cm4）＝0.02mm[W]=L/4000=7000÷400＝＝1.75mmmWc＜[W]，滿滿足要求。2）豎肋計算算側(cè)模最大壓力為225.2755KN/mm2，橫肋間距距40cm。即受力最大的豎肋肋線荷載q＝＝25.2775×0.44＝10.111KN//MMmax＝ql22/8＝199.24×00.42/8＝0..38KN··MW＝Mmax/[[σ]＝0.38KNN·M÷1445N/mmm2＝2.6cm33查表可知，8cmm寬、6mm厚筋板板Wx＝6.44cm3＞W(wǎng)＝2.66cm3，能夠滿足足要求。撓度Wc=＝（注：80×66mm筋板Ix＝25..6cm4）＝0.06mmWc＜＜[W]==L/4000=1.755mm，滿足足要求。3）綜上所述側(cè)模背肋按照400cm×40cm布置置橫肋和縱肋，受力合合格，滿足施施工要求。4、側(cè)模面板計算算側(cè)模面板厚度5mmm，背肋設(shè)設(shè)置同底模為為40cm×40cm。底模面板板的壓力為550KN/mm2，即Pmmax＝500kPa；而而側(cè)模面板的的壓力Pmaax＝25..275kPPa。即：同條件下下，底模面板板在Pmaxx＝50kPPa的情況下下驗算合格，則側(cè)模面板在Pmax＝25.275kPa的情況下必然合格。（四）翼緣板模板板驗算每個節(jié)段翼緣緣板尺寸相同同，同樣以33＃塊翼緣板板進行驗算。翼緣板斷面積積S＝1.559m2節(jié)段長度5mm，寬度3.775m則翼緣板整體體荷載q＝11.59×55×2.5××10÷5÷÷3.75＝＝10.6KKN/M2按照2.0荷荷載系數(shù)考慮慮，pm=2.0××10.6＝＝21.2kpa（KKN/m2）由于翼緣板模模板同側(cè)模模模板構(gòu)造，側(cè)側(cè)模在pm=25.2275kpaa下驗算合格格，則翼緣板板模板同樣合合格，符合安安全要求。5.4.2掛籃用用梁驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃用梁包括前上上橫梁、前后后下橫梁、后后錨壓梁和小車車反壓梁，各各種梁均采用用Q235鋼鋼制作而成：：1、E＝2066×103N/mm22、[σ]＝1455MPa3、[τ]＝885Mpa4、抗傾覆穩(wěn)定系系數(shù)2.05、新澆筑砼動力力系數(shù)取1..26、超載系數(shù)取11.057、Q235鋼密密度78500kg/mm38、C50混凝土土密度25000kg//m33#塊為所有掛籃籃施工中最重重的塊段，因因此以3#塊塊施工對梁進進行驗算。3#塊C50混凝凝土210..1m3，混混凝土按2..5t/m33計算，混凝凝土自重5225.25tt。3#塊鋼鋼筋重344459.4kkg，鋼筋混混凝土比值為為164kgg/m3。箱梁自重＝鋼筋＋＋混凝土＝55252.55+344..6＝55997.1KKN（二）上橫梁驗算算根據(jù)《3＃梁掛籃籃斷面圖》可可知，將上橫橫梁的受力分分為5段進行行驗算。上橫梁荷載組組合：①砼重+掛籃自重+施施工、人群機機具+動力附附加系數(shù)②砼重+掛籃自重③掛籃自重+沖擊擊附加系數(shù)為安全起見，在在考慮超載系系數(shù)、沖擊系系數(shù)、混凝土土動力系數(shù)的的情況下，統(tǒng)統(tǒng)一取值抗傾傾覆系數(shù)2..0。上橫梁所受的的荷載包括鋼鋼筋混凝土自自重、吊桿、下下橫梁以及底底模系統(tǒng)。1、S1斷面計算S1斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066KNN/m1.32KN2吊具4個1.8KN/個個7.2KN3下橫梁6.952m1.53KN/mm10.64KN4梁底縱梁9根5.961KN//根53.65KN5底模18.8m20.7KN/m3313.16KN6鋼筋26.95m31.64KN/mm344.198KNN7混凝土26.95m325KN/m3673.75KNN總重804KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為8804×2..0÷2＝8804KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前橫梁和后錨錨共同承擔整整個荷載，實實際后錨承重重要大于前橫橫梁，但這里里按照0.55考慮各承擔擔一半重量）設(shè)S1斷面的上橫橫梁荷載全部部由2根吊桿桿均勻承擔，則則每根吊桿承承重402KKN。同樣，上上橫梁由2跟跟40H型鋼鋼組成，則每每根H型鋼在在吊點的位置置承受重量為為201KNN。1）抗剪強度反力：R＝p（22×0.144+1.688）/1.996＝2011KN剪力：Q1＝＝±p（2××0.14++1.68）//1.96＝＝±201KKNQ2＝＝p（0.114-0.114）/1..96＝0即上橫梁的最最大剪力Q＝＝201KNN40H型鋼的參數(shù)數(shù)：Ix=222964..86cm44，Iz÷SSz·maxx=229664.86//642.997＝35..7cm，dd=8mm，Wxx=11488.24cmm3，[τ]]＝85MPPaFs·max=[[τ]×（IIz/Sz··max）××d=85××106×35.77×10-22×8×100-3＝242.76KKNFs·max=2242.766KN＞Q==201KNN，即在2..0荷載系數(shù)數(shù)下，最大剪剪力仍然滿足足要求，合格格。2）撓度計算根據(jù)公式計算得出：fc=0.07mmmfd=0.07mmm[W]=L/4000=4.99mm＞＞ffc和fd能夠滿足要求，合合格。2、S2斷面計算S2斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066KNN/m1.32KN2吊具4個1.8KN/個個7.2KN3下橫梁9.42m1.53KN/mm14.4KN4梁底縱梁8根5.961KN//根47.7KN5底模25.434m220.7KN/m3317.8KN6鋼筋29.85m31.64KN/mm349.0KN7混凝土29.85m325KN/m3746.25KNN總重884KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為8884×2..0÷2＝8884KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前橫梁和后錨錨共同承擔整整個荷載，實實際后錨承重重要大于前橫橫梁，但這里里按照0.55考慮各承擔擔一半重量）設(shè)S2斷面的上橫橫梁荷載全部部由2根吊桿桿均勻承擔，則則每根吊桿承承重442KKN。同樣，上上橫梁由2跟跟40H型鋼鋼組成，則每每根H型鋼在在吊點的位置置承受重量為為221KNN。1）抗剪強度反力：Ra＝p（22×0.344+2.9）//3.56＝＝222.22KNRbb=p（22×0.322+2.9）//3.56＝＝219.77KN剪力：Q1＝＝p（2×00.34+22.9）/33.56＝2222.2KKNQ2＝＝p（0.334-0.332）/3..56＝1..3KNQ3==-p（2××0.32++2.9）//3.56＝＝-219..7KN即上橫梁的最最大剪力Q＝＝222KNN上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＞Q==222KNN，合格。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出出：fc=0.75mmm，fd==0.82mmm[W]=L/4000=8.99mm＞＞ffc和fd能夠滿足要求，合合格。3、S3斷面計算S3斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066KNN/m1.32KN2吊具4個1.8KN/個個7.2KN3下橫梁10.222m1.53KN/mm15.64KN4梁底縱梁12根5.961KN//根71.53KN5底模27.6m20.7KN/m3319.32KN6鋼筋30.5m31.64KN/mm350.02KN7混凝土30.5m325KN/m3762.5KN總重928KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為9928×2..0÷2＝9928KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前橫梁和后錨錨共同承擔整整個荷載，實實際后錨承重重要大于前橫橫梁，但這里里按照0.55考慮各承擔擔一半重量）設(shè)S3斷面的上橫橫梁荷載全部部由2根吊桿桿均勻承擔，則則每根吊桿承承重464KKN。同樣，上上橫梁由2跟跟40H型鋼鋼組成，則每每根H型鋼在在吊點的位置置承受重量為為232KNN。1）抗剪強度反力：Ra＝p（22×1.1119+2.99）/4.116＝2866.5KNRbb=p（22×0.1441+2.99）/4.116＝1777.5KN剪力：Q1＝p（22×1.1119+2.99）/4.116＝2866.5KNQ2＝＝p（1.1119-0..141）//4.16＝＝54.5KKNQ3==-p（22×0.1441+2.99）/4.116＝-1777.5KNN即上橫梁的最最大剪力Q＝＝286.55KN上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＜Q==286.55KN，即在在2的荷載系系數(shù)上不合格格。重新計算算，取荷載系系數(shù)1.6，算算出Q＝2229KN。由由于荷載系數(shù)數(shù)一般為1..2，因此該該段橫梁仍然然滿足要求。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出出：fc=0.62mmm，fd==5.05mmm[W]=L/4000=10..4mm＞＞＞fc和fdd能夠滿足要求，合合格。4、S4斷面計算S4斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿10m0.066KNN/m0.66KN2吊具2個1.8KN/個個3.6KN3下橫梁11.878m1.53KN/mm18.17KN4梁底縱梁0根5.961KN//根0KN5底模1.07m20.7KN/m330.75KN6側(cè)模57.17KN57.17KN7鋼筋11.35m31.64KN/mm318.6KN8混凝土11.35m325KN/m3283.75KNN總重383KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為3383×2..0÷2＝3383KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前橫梁和后錨錨共同承擔整整個荷載，實實際后錨承重重要大于前橫橫梁，但這里里按照0.55考慮各承擔擔一半重量）設(shè)S4斷面的上橫橫梁荷載全部部由1根吊桿桿均勻承擔，則則每根吊桿承承重383KKN。同樣，上上橫梁由2跟跟40H型鋼鋼組成，則每每根H型鋼在在吊點的位置置承受重量為為191.55KN。由于該斷面橫梁受受力距離支點僅僅0.1411m，且最大力為1991.5KNN。根據(jù)前面面計算結(jié)果，可可以判斷該段段上橫梁的安安全系數(shù)在22以上，合格格。5、S5斷面計算S5斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿10m0.066KNN/m0.66KN2滾動吊架4個0.911KNN/個3.644KN3導梁2根14.216KNN/根28.432KNN4翼緣板支撐7個1.894KN//個13.2585翼緣板模板20.651KNN20.651KNN6鋼筋7.95m31.64KN/mm313.038KNN7混凝土7.95m325KN/m3198.75KNN總重278KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為2278×2..0÷2＝2278KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前橫梁和后錨錨共同承擔整整個荷載，實實際后錨承重重要大于前橫橫梁，但這里里按照0.55考慮各承擔擔一半重量）設(shè)S5斷面的上橫橫梁荷載全部部由1根吊桿桿均勻承擔，則則每根吊桿承承重278KKN。同樣，上上橫梁由2跟跟40H型鋼鋼組成，則每每根H型鋼在在吊點的位置置承受重量為為139KNN。1）抗剪強度S5斷面屬于懸臂臂梁受力，反反力＝剪力＝＝139KNN上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＞＞QQ=139KKN，合格。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出出：＝3.5mmm[W]=L/4400=111.95mmm＞＞fmaax能夠滿足要求，合合格。6、綜上所述上橫梁采用40HH型鋼在2..0的荷載系系數(shù)下，在沒沒有計算臨時時結(jié)構(gòu)提高的的30％鋼材材允許應力情情況下，強度度、剛度、撓撓度等指標均均能達到設(shè)計計要求，可以以認定其安全全性。（三）下橫梁驗算算根據(jù)《3＃梁掛籃籃斷面圖》可可知，將下橫橫梁的受力分分為6段進行行驗算。下橫梁荷載組合：：①砼重+掛籃自重+施施工、人群機機具+動力附附加系數(shù)②砼重+掛籃自重③掛籃自重+沖擊擊附加系數(shù)為安全起見，在在考慮超載系系數(shù)、沖擊系系數(shù)、混凝土土動力系數(shù)的的情況下，統(tǒng)統(tǒng)一取值抗傾傾覆系數(shù)2..0。上橫梁所受的的荷載包括鋼鋼筋混凝土自自重以及底模模系統(tǒng)。比較S1、SS3、S5這這三個斷面，從從圖中可以看看出，只要SS3段下橫梁梁驗算合格，其其余兩段肯定定合格。比較S2、SS4斷面，若若S4段下橫橫梁驗算合格格，則S2必必然合格。因此，只針對對S2、S33、S6段下下橫梁進行驗驗算。1、S2斷面計算S2斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁5根5.961KN//根29.8KN2底模9.72m20.7KN/m336.8KN3鋼筋18.45m31.64KN/mm330.258KNN4混凝土18.45m325KN/m3461.25KNN總重528KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為5528×2..0÷2＝5528KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前下橫梁和和和下橫梁共同同承擔整個荷荷載，按照00.5考慮各各承擔一半重重量）下橫梁由2跟400H型鋼組成成，則每根HH型鋼承受重重量為2644KN。1）按照均布荷荷載進行計算算q均＝264÷1.88＝147KN/M40H型鋼的參數(shù)數(shù)：Ix=222964..86cm44WWx=11448.24ccm3鋼的許用彎曲E應應力[σσ]＝1455MPa，計計算能承受最最大的均布荷荷載[σmax]=MMmax÷÷WxMmax=[σmmax]×WWxMmax=1455×106×11488.24×110-6＝1666494.88N·M＝1166.5KKN·MM均=ql2/8q=8M均÷l22=8×1666.5÷11.82=411KKN/M滿均布q均＝147KN/MM＜＜qq＝411KKN/M安全系數(shù)大于2，能能夠滿足要求求，安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗抗剪強度。為為保證安全，qq均按150KKN/M取值值荷載計算。（實實際q均＝147KN/M）Q＝ql/2=1150×1..8/2＝1135KN上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＞＞QQ=135KKN，合格。3）撓度計算E為206GP，II＝229664.86ccm4故Wc=＝5/384×（1150×1003×1.84）÷〔2..06×10011×229964.866×10-88〕＝0.43mm[W]=L/4000=4.55mm＞W(wǎng)cc=0.433mm能夠滿足要求，合合格。2、S3斷面計算S3斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁4根5.961KN//根23.8KN2底模15.66m20.7KN/m3311.0KN3鋼筋13.05m31.64KN/mm321.4KN4混凝土13.05m325KN/m3326.25KNN總重382KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為3382×2..0÷2＝3382KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前下橫梁和和和下橫梁共同同承擔整個荷荷載，按照00.5考慮各各承擔一半重重量）下橫梁由2跟400H型鋼組成成，則每根HH型鋼承受重重量為1911KN。1）按照均布荷荷載進行計算算q均＝191÷2.99＝66KKN/M40H型鋼的參數(shù)數(shù)：Ix=222964..86cm44WWx=11448.24ccm3鋼的許用彎曲E應應力[σσ]＝1455MPa，計計算能承受最最大的均布荷荷載[σmax]=MMmax÷÷WxMmax=[σmmax]×WWxMmax=1455×106×11488.24×110-6＝1666494.88N·M＝1166.5KKN·MM均=ql2/8q=8M均÷l22=8×1666.5÷22.92=158KKN/M滿均布q均＝66KN/M＜＜q＝＝158KNN/M安全系數(shù)大于2，能能夠滿足要求求，安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗抗剪強度。為為保證安全，qq均按70KNN/M取值荷荷載計算。（實實際q均＝66KKN/M）Q＝ql/2=770×2.99/2＝1001.5KNN上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＞＞QQ=101..5KN，合合格。3）撓度計算E為206GP，II＝229664.86ccm4故Wc=＝5/384×（770×1033×2.94）÷〔2..06×10011×229964.866×10-88〕＝1.4mm[W]=L/4000=7.225mm＞W(wǎng)Wc=1.44mm能夠滿足要求，合合格。3、S6斷面計算S6斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁5根5.961KN//根29.8KN2底模8.1m20.7KN/m335.67KN側(cè)模57.17KN57.173鋼筋18.7m31.64KN/mm330.7KN4混凝土18.7m325KN/m3467.5KN總重590KN其該段上上橫梁受到的的總荷載為5590×2..0÷2＝5590KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等因素。前前下橫梁和和和下橫梁共同同承擔整個荷荷載，按照00.5考慮各各承擔一半重重量）下橫梁由2跟400H型鋼組成成，則每根HH型鋼承受重重量為2955KN。1）按照局部均布荷載載進行計算q均＝295÷1.55＝196KN/M40H型鋼的參數(shù)數(shù)：Ix=222964..86cm44WWx=11448.24ccm3鋼的許用彎曲E應應力[σσ]＝1455MPa，計計算能承受最最大的均布荷荷載[σmax]=MMmax÷÷WxMmax=[σmmax]×WWxMmax=1455×106×11488.24×110-6＝1666494.88N·M＝1166.5KKN·MM均=ql2/8q=8M均÷l22=8×1666.5÷22.62=197KKN/M滿均布q均＝196KN/MM＜q＝1197KN//M，能夠滿滿足要求，安安全。2）抗剪強度計算剪力：Qa＝qbb2/2l=1196×1..52/(2×22.6)=884.8KNNQbb=qb(22-b/l))/2=1996×1.55×(2-11.5/2..6)/2==209KNN因此Qmax＝2209KN。上面計算過，400H型鋼的最最大抗剪力為為：Fs··max=2242.766KNFs·max=2242.766KN＞＞QQ=209KKN，合格。3）撓度計算E為206GP，II＝229664.86ccm4根據(jù)公式：同時，代入數(shù)據(jù)，算算出：fa=0.66mm，fbb=0.6mmm[W]=L/4000=6.55mm＞＞ffa,fb能夠滿足要求，合合格。4、綜上所述下橫梁采用40HH型鋼在2..0的荷載系系數(shù)下，在沒沒有計算臨時時結(jié)構(gòu)提高的的30％鋼材材允許應力情情況下，強度度、剛度、撓撓度等指標均均能達到設(shè)計計要求，可以以認定其安全全性。（四）后錨壓梁計計算根據(jù)《3＃梁掛籃籃斷面圖》可可知，三角梁梁受力最大的的為邊梁1和和2，因此后后錨壓梁的受力力也是最大。S1斷面所受的荷荷載包括鋼筋筋混凝土自重重、三角梁、上上橫梁、吊桿桿、下橫梁以以及底模系統(tǒng)統(tǒng)。S2斷面所受的荷荷載包括鋼筋筋混凝土自重重、三角梁、上上橫梁、吊桿桿、下橫梁、以以及底模、側(cè)側(cè)模和翼緣板板模板系統(tǒng)。為安全起見，在在考慮超載系系數(shù)、沖擊系系數(shù)、混凝土土動力系數(shù)的的情況下，統(tǒng)統(tǒng)一取值抗傾傾覆系數(shù)2..0。同時，根據(jù)《掛籃籃行走示意圖圖》可知，前前吊點距支點點5.9833m，后錨點距支點點4.55mm。由于是33個后錨點，因因此力矩取中中間一個后錨錨壓梁的位置置。1、S1斷面計算S1斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁5.21.53KN/mm7.956KN3吊桿20m0.066KNN/m1.32KN4吊具4個1.8KN/個個7.2KN5梁底縱梁10根5.961KN//根59.61KN6下橫梁10.41.53KN/mm15.912KNN7底模28.08m20.7KN/m3319.656KNN8鋼筋34m31.64KN/mm355.76KN9混凝土34m325KN/m3850KN總重1050KN其該斷面面上的總荷載載為10500×1.5＝＝1575KKN（荷載系數(shù)取1..5，實際系系數(shù)為超載系系數(shù)×動力系系數(shù)＝1.005×1.22＝1.266不再考慮施施工荷載等其其它因素）則，后錨壓梁受到到的總的荷載載為15755×5.9883÷4.555＝20771KN則，每個后錨壓梁梁承受荷載為為2071//3＝6900KN。而后錨壓梁由由2根25bb槽鋼雙拼而而成，則單根根槽鋼的受力力情況為：1）抗剪強度反力：R＝p（22×0.355+1.3）//2＝1722.5KN剪力：Q1＝＝±p（0..35+1..3）/2＝＝±172..5KNQ2＝＝p（0.335-0.335）/2＝＝0即壓梁的最大剪力力Q＝1722.5KN25b槽鋼的參數(shù)數(shù)：Iz÷SSz·maxx=35300/173..5＝20..35cm，dd=9mm，[ττ]＝85MMPaFs·max=[[τ]×（IIz/Sz··max）××d=85××106×20.335×10--2×9×110-3＝156KN考慮臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)提高30％％的鋼材允許許應力值，因因此Fs·max＝1156×1330％＝2002.8KNN＞Q=2001KN，最最大剪力滿足足要求，合格格。2）撓度計算根據(jù)公式計算得出：fc=2.2mmmfd=2.3mmm[W]=L/4000=5mmm＞fc和ffd能夠滿足要求，合合格。2、S2斷面計算S2斷面橫梁梁所受荷載：：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁7.21.53KN/mm11.0KN3吊桿30m0.066KNN/m1.98KN4吊具4個1.8KN/個個7.2KN5梁底縱梁6根5.961KN//根35.77KN6下橫梁14.41.53KN/mm22.03KN7底模13.3m20.7KN/m339.31KN8側(cè)模57.17KN57.17KN9滾動吊架4個0.911KNN/個3.64KN10外導梁2根14.216KNN/根28.43KN11鋼筋30.7m31.64KN/mm350.35KN12混凝土30.7m325KN/m3767.5KN總重1028KN其該斷面面上的總荷載載為10288×1.5＝＝1542KKN（荷載系數(shù)取1..5，實際系系數(shù)為超載系系數(shù)×動力系系數(shù)＝1.005×1.22＝1.266不再考慮施施工荷載等其其它因素）則，后錨壓梁受到到的總的荷載載為15422×5.9883÷4.555＝20228KN則，每個后錨壓梁梁承受荷載為為2028//3＝6766KN。而后錨壓梁由由2根25bb槽鋼雙拼而而成，則單根根槽鋼的受力力169KNN。同S1斷面，在在后錨壓梁完全相相同的情況下下：Q2＝1699KN＜Q11=172..5KN則可以判斷，SS2斷面的后后錨壓梁滿足足相關(guān)要求，安安全合格。3、綜上所述后錨壓梁采用25bb雙拼槽鋼在在1.5的荷荷載系數(shù)下，在在計算臨時結(jié)結(jié)構(gòu)提高的330％鋼材允允許應力情況況下，強度、剛剛度、撓度等等指標均能達達到設(shè)計要求求，可以認定定其安全性。（五）小車反壓梁梁驗算根據(jù)《掛籃行走示示意圖》可知知，使用反壓壓小車時，是是混凝土澆筑筑完成，前移移掛籃的時候候。由于包括腹板和翼翼緣板模板，可可以判定最外外邊梁所承受受的荷載最重重。此時狀態(tài)態(tài)反壓小車所所受的荷載包包括三角梁、上上橫梁、吊桿桿、下橫梁、以以及底模、側(cè)側(cè)模和翼緣板板模板系統(tǒng)。為安全起見，在在考慮超載系系數(shù)、沖擊系系數(shù)、混凝土土動力系數(shù)的的情況下，統(tǒng)統(tǒng)一取值抗傾傾覆系數(shù)2..0。同時，根據(jù)《掛籃籃行走示意圖圖》可知，反反壓小車的最最小力矩在移移動掛籃到位位的時候，其其錨點距支點點3.75mm，前吊點距支點點5.9844m。計算荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁7.21.53KN/mm11.0KN3吊桿30m0.066KNN/m1.98KN4吊具4個1.8KN/個個7.2KN5梁底縱梁6根5.961KN//根35.77KN6下橫梁14.41.53KN/mm22.03KN7底模13.3m20.7KN/m339.31KN8側(cè)模57.17KN57.17KN9滾動吊架4個0.911KNN/個3.64KN10外導梁2根14.216KNN/根28.43KN總重210KN其該斷面面上的總荷載載為210××2＝4200KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）則，反壓梁受到的的總的荷載為為420×55.984÷÷3.75＝＝670KNN而反壓梁由22根40a工字鋼鋼雙拼而成，則則單根工字鋼鋼的受力情況況為：1）抗剪強度剪力：Q＝±±p/2＝±±167.55KN40a工字鋼的參參數(shù)：Iz÷÷Sz·maax=34..1cm，dd=10.55mm，[ττ]＝85MMPaFs·max=[[τ]×（IIz/Sz··max）××d=85××106×34.11×10-22×10.55×10-33＝304KNFs·maxx＝304KKN＞Q=1167.5KKN，最大剪剪力滿足要求求，合格。2）彎矩計算M=pl/4=3335×2//4=1677.5KN··M40a工字鋼的參參數(shù)：Wxx=10900cm3鋼的許用彎曲E應應力[σσ]＝1455MPa，計計算能承受最最大的荷載[σmax]=MMmax÷÷WxMmax=[σmmax]×WWxMmax=1455×106×10900×10-66×130％％＝205KKN·M（130％為臨時時結(jié)構(gòu)提升的的鋼材允許應應力）Mmax=2055KN·M＞＞M=1677.5KN··M滿足要求，安全合合格。3）撓度計算40a工字鋼的參參數(shù)：Ixx=217220cm4根據(jù)公式，代入數(shù)數(shù)據(jù)可得：fmax=1.225mm[W]=L/4000=5mmm＞fmax==1.25mmm能夠滿足要求，合合格。4）綜上所述小車反壓梁用400a工字鋼雙雙拼，在2..0的荷載系系數(shù)下，在沒沒有計算臨時時結(jié)構(gòu)提高的的30％鋼材材允許應力情情況下，強度度、剛度、撓撓度等指標均均能達到設(shè)計計要求，可以以認定其安全全性。5.4.3掛籃吊吊桿驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃用吊桿包括橫橫梁吊桿、后后錨吊桿、后后錨壓梁吊桿和和小車反壓梁梁吊桿。吊桿采用精軋螺紋紋鋼，直徑332mm，抗抗拉強度標準準值f＝9330Mpa,,截面積A＝＝804.22mm2，能能承受的最大大拉力為：Pmax＝9300×804..2=7477.9KN（二）橫梁及后錨錨吊桿驗算根據(jù)5.4.2《掛掛籃用梁驗算算書――上橫梁驗驗算》可知：：1、S1斷面S1斷面所受荷載載為804KKN，其總荷荷載為8044×2.0＝＝1608KKN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載有前橫梁梁2根吊桿和和后錨2根吊吊桿共計4根根吊桿承重，則則每根吊桿所所受拉力P＝＝1608//4＝4022KN＜＜PPmax＝7747.9KKN。滿足要求，安全合合格。2、S2斷面S2斷面所受荷載載為884KKN，其總荷荷載為8844×2.0＝＝1768KKN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載有前橫梁梁2根吊桿和和后錨2根吊吊桿共計4根根吊桿承重，則則每根吊桿所所受拉力P＝＝1768//4＝4422KN＜＜PPmax＝7747.9KKN。滿足要求，安全合合格。3、S3斷面S3斷面所受荷載載為928KKN，其總荷荷載為9288×2.0＝＝1856KKN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載有前橫梁梁2根吊桿和和后錨2根吊吊桿共計4根根吊桿承重，則則每根吊桿所所受拉力P＝＝1856//4＝4644KN＜＜PPmax＝7747.9KKN。滿足要求，安全合合格。4、S4斷面S4斷面所受荷載載為383KKN，其總荷荷載為3833×2.0＝＝766KNN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載有前橫梁梁1根吊桿和和后錨1根吊吊桿共計2根根吊桿承重，則則每根吊桿所所受拉力P＝＝766/22＝383KKN＜＜Pmmax＝7447.9KNN。滿足要求，安全合合格。5、S5斷面S5斷面所受荷載載為278KKN，其總荷荷載為2788×2.0＝＝556KNN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載有前橫梁梁1根吊桿和和后錨1根吊吊桿共計2根根吊桿承重，則則每根吊桿所所受拉力P＝＝556/22＝278KKN＜＜Pmmax＝7447.9KNN。滿足要求，安全合合格。6、綜上所述采用精軋螺紋鋼作作為吊桿滿足足要求，安全全合格。（三）后錨壓梁吊吊桿驗算根據(jù)5.4.2《掛掛籃用梁驗算算書――后錨壓梁梁驗算》可知知：1、S1斷面S1斷面所受荷載載為10500KN，其總總荷載為10050×2..0＝21000KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載由后錨壓壓梁6根吊桿桿，則每根吊吊桿所受拉力力P＝2100/66＝350KKN＜＜Pmmax＝7447.9KNN。滿足要求，安全合合格。2、S2斷面S2斷面所受荷載載為10288KN，其總總荷載為10028×2..0＝20556KN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載由后錨壓壓梁6根吊桿桿，則每根吊吊桿所受拉力力P＝2056/66＝342..7KN＜＜＜Pmax＝＝747.99KN。滿足要求，安全合合格。3、綜上所述采用精軋螺紋鋼作作為吊桿滿足足要求，安全全合格。（四）小車反壓梁梁吊桿驗算根據(jù)5.4.2《掛掛籃用梁驗算算書――下車反壓壓梁驗算》可可知：最不利情況下下荷載為2110KN，其其總荷載為2210×2＝＝420KNN（2.0為抗傾覆覆系數(shù)，不再再考慮施工荷荷載等其它因因素）所有荷載由反壓梁梁的2根吊桿桿，則每根吊吊桿所受拉力力P＝420/2＝＝210KNN＜＜Pmaax＝7477.9KN。滿足要求，安全合合格。綜上所述，采用精精軋螺紋鋼作作為吊桿滿足足要求，安全全合格。5.4.4三角角桁架掛籃空空間模型分析析計算書（一）工程概述和和計算依據(jù)1、工程概述主橋上部采用（770+1177）m預應力力混凝土連續(xù)續(xù)箱梁。箱梁梁斷面為單箱箱五室斜腹板板斷面。箱梁梁頂寬32mm，底寬23mm/24.211m，翼緣板板寬3.755m，根部梁梁高4.0mm，腹板厚755cm～～45cm，底底板厚度為1100cm～～26cm，懸澆段頂板厚厚度26cmm。箱梁0#塊在托((支)架上施施工，梁段總總長11m，邊、中中合攏段長為為2m；掛籃懸懸臂澆筑箱梁梁1#～2##塊段長4..0m，33#～9#塊塊段長5m，10##～11#塊塊段長4.55m，箱梁懸懸臂澆注采用用桁架掛籃進進行施工。2、基本資料《大橋施工圖設(shè)計計》主要規(guī)范標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》((GB500017-20003)《公路橋涵施工技技術(shù)規(guī)范》(JTTG/TFF50-20011)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》((JTJ0225-86))計算說明：根據(jù)設(shè)設(shè)計圖紙，對對掛籃的主要要構(gòu)造進行了了空間建模，采采用大型結(jié)構(gòu)構(gòu)計算軟件MMIDAS進進行空間分析析，按允許應力法法進行計算。計算中對傳力作了了如下的假定定：（1）箱梁翼緣板板砼及側(cè)模重重量通過外導導梁、外滑梁梁分別傳至前前一節(jié)段已施施工完的箱梁梁翼板和掛籃籃主桁的前上橫梁梁承擔。（2）箱梁頂板砼砼、內(nèi)模支架架、內(nèi)模重量量由掛籃底模模平臺承擔。（3）箱梁底板、腹腹板砼及底籃籃平臺重量分分別由前一節(jié)節(jié)段已施工完完的箱梁和掛掛籃主桁的前上橫梁梁承擔。3、計算參數(shù)鋼材彈性模量：EE=2.066e5MPPa密度：γ=78550Kg//m3泊松比：ν=0..3線膨脹系數(shù)：α==0.0000012鋼材按容許應力取取值，臨時結(jié)結(jié)構(gòu)提高300%4、計算模型掛籃結(jié)構(gòu)計算模型型見下圖，包包括主桁架、立立柱間橫向連連接系、前上上橫梁、底籃籃、導梁等所所有的承重系系統(tǒng)。掛籃結(jié)構(gòu)計算空間間模型5、掛籃主要技術(shù)術(shù)參數(shù)懸臂澆注箱梁梁段段最大重量是是3＃梁段，混混凝土澆筑方方量210..1m3，按按照鋼筋混凝凝土2.655t/m3計計算，最大重重量為：5556.7655t懸臂澆注箱梁梁段段最大分段長長度：5.000m6、掛籃設(shè)計基本本參數(shù)1）梁段混凝土重重量：2.665t/m332）人群及機具荷荷載取2.55KPa。3）超載系數(shù)取11.05；4）新澆砼動力系系數(shù)取1.22；5）掛籃行走時的的沖擊系數(shù)取取1.2；6）抗傾覆穩(wěn)定系系數(shù)2.0；；7）荷載組合：①砼重+掛籃自重+施施工、人群機機具+動力附附加系數(shù)((強度計算))②砼重+掛籃自重((剛度計算))③掛籃自重+沖擊擊附加系數(shù)((行走穩(wěn)定性性)8）計算工況：根據(jù)梁段長度、重重量、梁高等等參數(shù)，設(shè)計計時按以下兩兩種工況進行行計算。工況一：3號梁段段混凝土灌注注完成工況。此此工況梁段長長度最大、混混凝土重量最最大。工況二：3號梁段段完成，掛籃籃由3號至44號梁段走行行工況。此工工況掛籃走行行距離較長，控控制掛籃走行行狀態(tài)抗傾覆覆穩(wěn)定及外模模、底模走行行梁走行狀態(tài)態(tài)的強度和剛剛度。（二）荷載計算1、底籃平臺計算算箱梁頂板采用鋼管支支架和方木，模模板用竹膠板板，荷載按11.8KN//m2計算，箱箱梁重量按腹腹板、底板高高度和縱梁間間距折算成線線荷載加到縱縱梁上進行計計算。荷載分析表如下：：3#塊高側(cè)一根底底板縱梁(間間距0.8mm)荷載分析析表（不計入入中間橫隔墻墻部分）3#塊低側(cè)一根底底板縱梁(間間距0.8mm)荷載分析析表（不計入入中間橫隔墻墻部分）3#塊高高側(cè)一根腹板板縱梁(間距距0.2m)荷荷載分析表（不不計入中間橫橫隔墻部分）3#塊低側(cè)一一根腹板縱梁梁(間距0..2m)荷載載分析表（不不計入中間橫橫隔墻部分）3#塊橫隔墻墻部分一根腹腹板縱梁(間間距0.2mm)荷載分析析表底模平臺整體計算算模型底板縱梁剪應力底板縱梁彎曲組合合應力底板縱梁變形值3#塊底籃底板縱縱梁最大剪力力為20.11MPa＜11.3*855Mpa=1110.5MMpa(容容許抗剪)，最最大彎曲組合合應力為1445.4MPPa＜1.33*145MMpa=1888.5Mppa(容許許抗彎)。強強度滿足要求求。3#塊底籃底板縱縱梁最大撓度度22-144=8mm＜64400/4000=14mmm，剛度要要求。2、下橫梁計算下橫梁彎曲組合應應力下橫梁剪應力下橫梁變形值3#塊底籃橫梁梁最大剪力為為54.6MMPa＜1..3*85MMpa=1110.5Mppa(容許許抗剪)，最最大彎曲組合合應力為1002.1MPPa＜1.33*145MMpa=1888.5Mppa(容許許抗彎)。強強度滿足要求求。3#塊底籃底板縱縱梁最大撓度度27.5--20.2==7.5mmm＜40000/400==10.0mmm，剛度要要求。3、前上橫梁計算算前上橫梁彎曲組合合應力前上橫梁剪應力前上橫梁變形值3#塊底籃橫梁最最大剪力為665.1MPPa＜1.33*85Mppa=1100.5Mpaa(容許抗抗剪)，最大大彎曲組合應應力為1366.5MPaa＜1.3**145Mppa=1888.5Mpaa(容許抗抗彎)。強度度滿足要求。3#塊底籃底板縱縱梁最大撓度度21.5mmm＜330000/4000=82..0mm，剛剛度要求。4、外滑梁驗算外滑梁彎曲組合應應力外滑梁剪應力3#塊外滑梁最大大剪力為311MPa＜11.3*855Mpa=1110.5MMpa(容容許抗剪)，最最大彎曲組合合應力為400.4MPaa＜1.3**145Mppa=1888.5Mpaa(容許抗抗彎)。強度度滿足要求。5、主桁架驗算主桁架組合應力值值主桁承重系統(tǒng)采用6片片三角桁架，材材質(zhì)為16MMn,允許應應力為1.33*210==273Mppa?？紤]到到主桁與前上橫梁梁實際傳力情情況，桁架考考慮節(jié)點次彎彎矩，最大組組合應力為1178Mpaa＜1.3**210Mppa=2733Mpa,,強度滿足要要求。6、掛籃主桁豎向向變形主桁在最重施工節(jié)段下下最大豎向位位移圖三角主桁架在最重重梁段作用下下前支點最大大豎向變形為為15.3mmm＜20mm,滿滿足施工要求求。（三）澆澆筑時主桁抗傾覆計算算1、計算簡圖如下下：2、澆注砼時的抗抗傾覆計算：：根據(jù)計算結(jié)結(jié)果，主縱梁梁后錨在澆注注3#塊5.00米節(jié)段砼時錨力力最大，主桁桁架后錨力最最大P1＝5593.1KKN,由電算算模型可知：：前支點傾覆覆力P=7336.5KNN傾覆彎矩M=P**L=7366.5*5..9=43445.35KN.m后錨共設(shè)4根Φ332精軋螺紋紋筋（PSBB930），其其抗力達到PP1=4*5550=22200KN抗傾覆彎矩M1==P1*L11=22000*5.2==114400KN.m抗傾覆系數(shù)為K==M1/M==2.63>>2，滿足規(guī)規(guī)范要求。（四）吊桿驗算1、橫梁吊桿驗算算3#塊底籃吊桿軸軸力(KN))由計算可得底籃吊吊桿的最大拉拉力為3444.58KNN：底籃吊桿采用直徑徑32mm、抗抗拉強度標準準值為9300MPa的精精軋螺紋鋼筋筋，A=8804.2mmm2σ＝N/A=3344.588/804..2=4288.48MPPa<f/22=465MMpa,吊桿桿滿足規(guī)范22倍的安全系系數(shù)。2、滑梁吊桿驗算算3#塊滑梁吊桿軸軸力(KN))由計算可得滑梁吊吊桿的最大拉拉力為31KKN：吊桿采用直徑322mm、抗拉拉強度標準值值為930MMPa的精軋軋螺紋鋼筋，AA=804..2mm2σ＝N/A=331/8044.2=388.54MPPa<f/22=392..5MPa故吊桿滿足規(guī)范22倍安全系數(shù)數(shù)的要求。（五）錨固系統(tǒng)驗驗算從計算結(jié)果可以得得到，一個后后錨點的最大大錨固力為593.11KN，采用用4根直徑332mm、抗抗拉強度標準準值為9300MPa的精精軋螺紋鋼筋筋。A=804.2mmm2×4=32116.8mmm2σ＝N/A=5593.1//3216..8=1844.4MPaa<f/2==392.55MPa故后錨鋼筋滿足規(guī)規(guī)范2倍安全全系數(shù)的要求求。（六）掛籃行走驗驗算1、掛籃行走受力力分析掛籃行走時,底籃籃平臺前端還還是通過前吊吊桿吊在前上上橫梁上，后后端通過底模?；旱踉诤蠛笊蠙M梁上。側(cè)模支架通過外滑梁行走。外滑梁和底模滑梁前端吊在前上橫梁上，后端吊在已澆筑好的梁段上。掛籃行走側(cè)面圖掛籃行走后端正面面圖掛籃行走空間計算算模型2、下橫梁下橫梁彎曲組合應應力下橫梁變形值行走時下橫梁最大大彎曲組合應應力為52..4MPa＜＜1.3*1145Mpaa=188..5Mpa。強強度滿足要求求。大撓度15.2mmm＜330000/4000=82..0mm，剛剛度要求。3、滑梁滑梁彎曲組合應力力滑梁變形值行走時下橫梁最大大彎曲組合應應力為27..3MPa＜＜1.3*1145Mpaa=188..5Mpa。強強度滿足要求求。大撓度14.1mmm＜70000/4000=17.55mm，剛度度要求。4、行走吊桿行走吊桿軸力由計算可得滑梁吊吊桿的最大拉拉力為1311.9KN：：吊桿采用直徑322mm、抗拉拉強度標準值值為930MMPa的精軋軋螺紋鋼筋，AA=804..2mm2σ＝N/A=1131.9//804.22=164..01MPaa<f/2==392.55MPa，故故吊桿滿足規(guī)規(guī)范2倍安全全系數(shù)的要求求。5、反壓輪單片主桁行走受力力:后錨反扣扣輪167..2KN前支座3385.199KN反扣輪軸直徑為660mm，材材質(zhì)為45##鋼調(diào)質(zhì)，受受力模型為短短懸臂梁，16*1672200/（33*3.144*60*660）/4=19.77MPa＜196MPPa滿足足要求?？箯潖姸扔嬎悖篗M=P.a==167.22*0.055/4=2..1kN..mσ==21000000/211195=999.1MPPa＜1.33*360MMPa=4668MPaa(容許抗抗彎)反壓輪吊帶銷軸采用貝貝雷銷，材質(zhì)質(zhì)為30CrrMnTi,,容許抗剪力力為844kkN（單剪），遠遠大于反扣輪輪受力1677.2/2==83.366kN，吊帶帶主銷軸為直直徑80mmm的調(diào)質(zhì)鋼，這這里不再驗算算。6、行走主桁抗傾傾覆計算掛籃走行時的抗傾傾覆計算：根根據(jù)走行工況況計算結(jié)果，主主縱梁后走反反扣輪錨力N＝1167.2KKN,由電電算模型可知知：傾覆力PP=126..194KNN,M=P**L=1266.194**5.8=7731.9225KN.mm反扣輪軸直徑為660mm，材材質(zhì)為45##鋼調(diào)質(zhì)，受受力模型為短短懸臂梁，單只輪子最大抗力力Q=1255*3*3..14*600*60/116=2655KN則4只輪子抗傾覆覆力矩M=44*265**5=53000KN.MM反扣輪抗傾覆系數(shù)數(shù)K=M1//M=53000/7311.925==7.2>22，滿足規(guī)范范要求。（七）結(jié)論基于前述計算，得得到以下結(jié)論論：掛籃主桁架，前橫橫梁構(gòu)件強度度、剛度、整整體穩(wěn)定和局局部穩(wěn)定都能能滿足規(guī)范設(shè)設(shè)計要求。掛籃吊桿以及錨固固系統(tǒng)驗算表表明，精軋螺螺紋鋼吊桿以以及后錨吊桿桿都能滿足規(guī)規(guī)范設(shè)計要求求。5.5掛籃加工工制作要求5.5.1材料⑴套箱側(cè)側(cè)板所用鋼板板和型鋼均為為Q235鋼鋼。⑵焊接材材料應選用符符合國標（GGB）9811-76要求求的E43000~E43133型焊條。5.5.2工藝⑴加工制制作單位應仔仔細閱讀設(shè)計計圖紙和相關(guān)關(guān)技術(shù)規(guī)范、標標準，編制切切實可行的加加工制作方案案和詳盡的工工藝設(shè)計，并并經(jīng)我方同意意后才能實施施。⑵加工掛籃時其誤誤差標準由加加工單位根據(jù)據(jù)有關(guān)標準自自行制訂，但但不得超過下下限誤差要求求。⑶在放樣樣下料前，應應對原材料進進行調(diào)直，調(diào)調(diào)平、矯正，矯矯正允許誤差差按相關(guān)規(guī)范范制定，必要要時須進行清清潔、除銹處處理。⑷桿件需需接長時，按按等強度要求求，確保接頭頭連接質(zhì)量。⑸標識：：半成品和成成品均分類堆堆放，并懸掛掛、張貼、涂涂寫唯一的標標識。堆放時時應采取防止止其變形的有有效措施。5.5.3質(zhì)量與與驗收⑴所采用的焊接材材料、焊接方方法、工藝規(guī)規(guī)程、預處理理、焊后處理理及檢驗要求求等，均需滿足規(guī)范要求，參參照工廠的實實際經(jīng)驗，協(xié)協(xié)商一致。⑵焊接工藝要求①所有涉及到雙拼拼對焊的焊縫縫必須采用通通長滿焊。②筋板與壁板的焊縫縫采用滿焊。