散貨初步設計-無公式

Thesubjectofthisgraduationprojectistocompletethedesignof38000deadweightbulkcarriers.Thedesignisinthecollectionofalargenumberofthesamesizeofthemotherbulkcarrier,to35,000tonsofshallowdrafteconomicbulkcarriersand39,000deadweightbulkcarriersforthemothership,accordingtoshipdesignprinciples,Shipprinciple,steelshipclassificationconstructionstandardsandotherliteraturedesign.Thisdesignmainlyinvolvesthefollowingsixaspects:Determinationofthemainscaleelements:Inthedesignofthedesigntaskbookandtherequirementsofthedesignoftheship,theuseofstatisticalformulaandthemotheroftheshipintheappropriaterangeofthemainscaletoselectagroupofthefinalmasteroftheship.Profiledesign:theuseofself-designmethodandthemothershiptransformationmethodcombinedmethod,inMaxsurfsoftwareinputmainscalefactormodeling,andexportprofiles.Simplifythesmoothline,gettheship'sprofile.Generallayoutdesign:Accordingtotherelevantspecificationsandwithreferencetothelayoutcharacteristicsofthemothershiptocompletethelayoutoftheship,andtrytomaketheuseoftheshipmorereasonable,morecost-effective.Performancecheck:theuseofHydromaxmoduleonthedesignoftheshipsub-classandsetupfourtypicalconditionsforfloating,largetiltstabilitycalculation,thehydrauliccurveandstaticstabilitycurveandcheckwhethertheresultsareinlinewiththenormsRegulations.Structuraldesign:Accordingtothestandardcalculationofthehulltoensurethesafetyoftheskeletonofthevariouspartsoftheminimumsize,andthenselecttheappropriatecomponents,andthencompletethebasicstructureandtypicalcross-sectionalmap.Propellerdesign:Accordingtothespecificationtomeetthespeedrequirementsandhaveenoughthrustpropeller,andmakethepropellerandthehull,thehostbetweenthegood.:bulkcarrier,profiledesign,performanceverification,propeller 第1 緒 主要設計思 設計任務 主要用途及航 船 貨艙容 主機及型 設計航速及續(xù)航 船舶設 船員人 船 對設計任務書的分 本章小 第2章主尺度的確 排水量初步計 船舶主尺度初步擬 用母型船方法估 用統(tǒng)計公式計 設計船主尺度的確 船舶方型系數(shù)的初步擬 用統(tǒng)計公式估算方型系 設計船方型系數(shù)的確定與初步檢 主機選擇與確 空船重量LW的估 船體鋼材重量Wh的估 舾裝設備重量Wf的估 機電設備重量Wm的估 重力與浮力平 載貨量Wc計 人員、行李、食品及淡水的重 主機燃油、滑油及爐水的重 備品和供應品的重 載貨量 艙容的計算與校 主船體可提供的總容積 貨艙所需容積 油水艙所需容積 壓載水艙所需容積 機艙所需容積 其他艙所需容積 重心的估算和穩(wěn)性初步校 重心高度Zg的估 重心縱向位置Xg的估 初穩(wěn)性高度的計 主尺度的最終確 本章小 第3章型線設 型線設計概 型線圖的繪 本章小 第4章總布置設 概 總體布局的區(qū) 主船體內船艙的劃 上層建筑及甲板 通道、出與梯道的布 船舶設備的布 繪制總布置 本章小 第5章性能計 靜水力計算及靜水力曲線的繪 靜水力計算的概 靜水力曲 設計船完整穩(wěn)性計 船舶重量、重 浮態(tài)及初穩(wěn)性計算 四種典型載況下的大傾角穩(wěn)性計 風壓傾斜力臂的計 最小傾覆力臂的計 穩(wěn)性衡準數(shù)K校 穩(wěn)性校 本章小 第6章螺旋槳設 有效功率的計 艾亞 船體主要參 主機參 推進因子的決 可以達到最大航速的計 空泡校 強度校 螺距修 重量及慣性矩計 敞水性征曲線之確 系柱特性計 航行特性計 螺旋槳計算總 螺旋槳圖的繪 本章小 第7 結構設 結構計算概 基本結構計 外 甲 船底骨 舷側結 甲板骨 舷墻及欄 艙口圍 首尖艙內的加 上層建 底邊 頂邊 槽形艙 結構尺寸選材匯 結構圖的繪 本章小 結 參考文 致 1主要設計思想有了載貨多、運價低的特點抗起了業(yè)的大旗。故能建造出高效經濟的貨船非設計技術任務書主要用途及航區(qū)運煤炭、化肥、木材等大宗貨載，船舶在設計吃水時的載重量被要求達到38000船65個貨艙、機艙和艏1個貨艙容積貨艙容積：172438.1主機及型號額定功率 轉速 油耗率：171g/kw設計航速及續(xù)航力船舶設備船員人數(shù)排水量初步計算各類船舶的載重量系數(shù)的一般統(tǒng)計范圍如表2.1所示：2.1各類型船舶ηDW的大致范圍船舶類船舶類拖大型油漁中小型客中小型散貨大型客大型散貨集裝箱中小型油駁因為本船為中小型散貨船，故可得出ηDW0.68~0.75。再根據(jù)有關文獻給出的ηDW的統(tǒng)計公式：DW0.76660.1304DW0.0775（DW20.1294（DW 0.1441（DW40.0469（DW （10000至100000DWT散貨船適用 當載重量為38000噸時，可得到ηDW=0.809。利用公式2.1可得母型船1ηDW=0.8112的ηDW=0.805，故本船取ηDW=0.809，進而排水量為：=DW/ηDW=38000/0.75=46971.57t船舶主尺度的初步擬定用母型船方法估算2.2船舶名35000噸級淺吃水經濟型船舶名船舶總船舶總垂線間垂線間型型型型設計吃最大結構吃設計吃水時的載結構吃水時的船舶入級符設計吃水時載船體入級符貨艙容總主機額定功服務航航設計吃每日耗油27.8/24.0t/主機機載重常用功最大持續(xù)功10=49157t計船的方型系數(shù)相同。由上述的結果可知：設計船的排水量=46900t排水量0=49157tLL/1/3 BB/1/3 dd/1/3(結構吃水 dDDd d00用統(tǒng)計公式計算Lpp8.545DW0 B0.0734L1 d0.0441L1 1D1.12B7.574B21式中：DW——載重量，t

代入數(shù)據(jù)后得到：Lpp=185.39m，B=27.83m，d=10.67m，D=15.24mL略大一些，而B=28.07mB略小，D=15.34m比實際的略大。設計船主尺度的確定2.3主要尺估算方母型換算統(tǒng)計公式故初步擬定垂線間長Lpp=185m，B=28m，d=10.6m，D=15.4mLOA=1.038Lpp 故得LOA=192.03m項數(shù)值范將初步擬定的數(shù)據(jù)帶入得到Lpp/B=6.61，Lpp/D=12.01，B/D=1.82，B/d對本船的主尺度進行整理，得到表2.6：2.6 ttm垂線間長mmm設計吃水m載重量系數(shù)—船舶方型系數(shù)的初步擬定用統(tǒng)計公式估算方型系數(shù)散貨船方型系數(shù)的統(tǒng)計范圍：Cb=(0.98~1.02)ηDW。上一節(jié)中已經得到設計船方型系數(shù)的確定與初步檢驗Cb k——附體系數(shù)取k1.004。主機選擇與確定

在選定主機時，需要參考母型船的主機機型并同時采用系數(shù)法來初步計算本船的主機的功率：

2/3VC

BHP2/3VC

設計任務書要求的服務航速為14kn，帶入數(shù)據(jù)得到母型船1的系數(shù)85%，故可以得出服務功率=5520.98kw，因此選定主B&W6S50MC，其額定功率為8580kw127rpm。空船重量LW的估算空船重LW分為船體鋼料重量Wh、舾裝設備重量Wf及機電設備重量Wm三船體鋼料重量Wh的估bWh3.90KL2B(C0.7) bK10.75300L

K=9.5168，Wh=6641.87t舾裝設備重量Wf的估算 得到，Wf=1072t機電設備重量Wm的估

WfL08B06D03 WmCmPB/0.735505 （主機為柴油機時 其范圍為8～9。根據(jù)本船主機的選型，取值為8.5。

重力與浮力平衡2-8船體鋼料重量舾裝重量機電設備重量LW0WhWfWm(下標“0”表示未考慮到排水量儲備的空船重量 排水量儲備（3.5%）后的空船重量的第一次計算值為LW1=9179.3t。DW1LW1=37720.7t0.735%，數(shù)值在允許的范圍內，故不必做0.8349。載貨量WC的計算人員、行李、食品及淡水的重量總儲備量=自持力(天)×人數(shù)×(kg/(天﹒人自持力(dR/(24×Vs式中：R——續(xù)航力，nVs——服務航速，kn主機燃油、滑油及爐水的重量

WF0.001kg0PSR/ 式中：WF——總的燃油儲備量Vs——服務航度=14kn—續(xù)航能力=20000n圍為1.15～1.20，此處取1.18。WL 式中：——系數(shù)，此處取4%。計算得到WL=71.9tWbw 式中：Wbw——Q—t—續(xù)航時間，h故可得本船的爐水儲備量為Wbw0.0010.05520002000014備品和供應品的重量70(t)，此處取Ws=60t。載貨量2.9 人員、行李、食品及t主機燃t滑t爐t備品和供應t消耗品的重量總tt載重量總t艙容的計算與校核主船體可提供的總容積主船體可以提供的總容積根據(jù)經驗公式估算VhCbDLppBD1(m3 計算得到CbD=0.857。帶入數(shù)據(jù)得到Vh=69696.4m3。貨艙所需容積1kVW k式中：Wc——

c——貨物積載因數(shù)，設計任務書中取為1.22m3t kc——型容積利用系數(shù)，此處取kc0.98。帶入數(shù)據(jù)得Vc=44429.5m3。油水艙所需容積

式中：Wi

Vow i i

()帶入數(shù)據(jù)得Vow=2566.3m3。壓載水艙所需容積

Wbkb (t 式中：kb——系數(shù)，此處參考母型船10.3。設計船的壓載水艙的型容積Vb可按下式估VW (m3 帶入數(shù)據(jù)得Vb=11407.1m3。機艙所需容積VKLB(Dh (m3 m 式中Km——系數(shù)，尾機型Km<1.0，此處參考母型船取相近船型確定，此處暫取2。其他艙所需型容積VVVVV (m3 Vh大于所需要的總型容積Vh1，且留有一定的（4.59%）裕度。重心的估算和穩(wěn)性初步校核Yg0。所以船舶重心的估算主要是船舶重心的縱向重心高度Zg的估算 帶入數(shù)據(jù)得到Zg=9.856m。重心縱向位置Xg的估算 式中：λ——-2%。帶入數(shù)據(jù)得到Xg=-3.7m。初穩(wěn)性高度的計算初穩(wěn)性高度的估算可按下面初穩(wěn)性方GMZbrZgZbm；r——橫穩(wěn)心半徑，m；Zgm；

Zba1d Cw10.9480.68 0.23)，其中C(12C3 帶入數(shù)據(jù)得，a1=0.5739；Zb6.08m。ww

0.083C1

ra2

a2=0.0804，r=5.95mB2GMmax0.582f

(2.34)TT本船遠洋船取160m，因此此處取T=13秒

，λ為波f——修正系數(shù)，Bd2.5時，f代入相關數(shù)據(jù)得f=1.010。帶入數(shù)據(jù)得GMmax=2.389m

10.07B/d2.5由于本由上述計算結果可得，本船的初穩(wěn)性高度滿足上限值（2.389m）（0.30m主尺度的最終確定2.10項數(shù)單m垂線間長mmm設計吃水m方形系—ttt載重量系數(shù)t主機型式*數(shù)—n服務航本章小結3章型線設計型線設計概述型線圖的繪制入到CAD中進行進一步修改光順。CAD中調整型線圖，使型線光順、協(xié)調，并盡量使得型線數(shù)據(jù)在三個型線圖見圖3.1，詳見附錄1。3.1本章小結通過本章的內容學習，重新復習了型線設計時需要考慮的因素以及CAD和到船舶性能的優(yōu)劣，故需要5章中對本設計船進行阻力性能的計算。船舶的不光順的這種情況也是很正常的，并且從Maxsurf中導出的型線圖再到CAD中打的問題所導致的，因此也就需要后期大量仔細認真的在CAD軟件中光順工作。3.538000DWT散貨船型線數(shù) 總m設計水線m垂線間mt型m型m設計吃m—-———4章總布置設計概的布置；統(tǒng)籌好設計船各種各樣的并抓住設計過程中的主要，擬定總布置設計的有效措施，并發(fā)揮設計者的創(chuàng)造性，形成設計者自己的設計風格。由于總布置會影響船舶的浮心縱向坐標，在布置時應注意船舶縱傾的調整，總體布局的區(qū)劃主船體內船艙的劃分Sb0.0016L 0.75m0.6m，防撞艙壁37.3m之間的區(qū)域內取0.7m。2、對水密艙壁數(shù)目設置的規(guī)4.1海船應設置水密艙壁的最小數(shù)目船型船長145<LS165<LS190<LSLS水密艙壁數(shù)中機89另行考尾機799另行考首垂線前方夏季載重水線上投影長度的一半，但L<<200m時減小值應不大于0.015L9.25~14.8m再減去首垂線前端水線延長部分長度的一半，取防撞艙壁距首垂線的距離為9.95m。機艙長度lm=主機lm1c或者參照合適的并且使用同一主機的母型船來確定機艙的長度。對于尾機型c=10m~12m,考慮到本船的實際情況，取機艙長度為15.75m，hd不應該小于按下式計算所得值且在任何情況下不小700mm,hd25B42d

根據(jù)設計任務要求再結合參照合適的母型船，并根據(jù)本設計船的實際#70、#110、#149、#188號肋位上。設計船的雙層殼貨艙橫剖面圖的具體尺寸如下圖所示：e=1.675m，f=0.35m，b=12.526m，h=18.00m，=38=42。圖4.1貨艙橫剖面滑油柜、沉淀柜一般都設置在機艙平臺上?；脱h(huán)柜和污油柜、溢油上層建筑及甲板室2.45m。達裝置與天線的距離以及減少導波管的彎折次數(shù)，室通常設在駕駛室同層和靠近天線下面的區(qū)域。 本設計船的公共艙室和服務處所包括廚房、會議室、餐廳、房、廁所、通道、出與梯道的布0.8m，本船各種通道的看度取為1.5m。所有出的門的寬度和通道扶梯的寬度應相適應。船上豎為50度。船舶設備的布置本設計船航行時?？康母劭诰O有外力卸載設備，故設計貨艙的開口為在本設計船的首部設有一對霍爾錨，重為500Kg，并且還在甲板上設置了相本設計船為單軸單舵船，主要靠舵來完成，且必須將舵與螺旋槳的相對位置配合好并放在螺旋槳的直后方，舵的外緣必須過船體輪廓，以防止海在船體以上的高度為10.85m。繪制總布置圖紙見附錄2。本章小結第五 性能計靜水力計算及靜水力曲線的繪制靜水力計算的概述本設計船利用了HydromaxMaxsurf軟件中的三處設置的吃水范圍是2.6~11.6m（計算10步，步長間隔為1m。在設計吃水10.6m靜水力曲線1.排水體積Disp.曲線 2.浮心垂向坐標KB(zB)曲線3.LCFxF)曲線；4.LCBxB)5.每厘米吃水噸數(shù)TPC曲線 曲線7.濕表面積WetArea曲線 8.橫穩(wěn)心垂向坐標KMt曲線9.縱穩(wěn)心垂向坐標KML曲線 10.每厘米縱傾力矩MTC曲線11．方形系數(shù)Block曲線 12.菱形系數(shù)Prismatic曲線1～7為浮性曲線，8～10為穩(wěn)性曲線，11～13為船型系數(shù)曲線。靜水力計算的結果見表5-1，靜水力曲線圖如圖5.1、圖5.2所示。5.1序1排水量3濕表面積4水線面面積 5棱形系數(shù)6方形系數(shù)7中橫剖面系數(shù)8水線面系數(shù)9橫穩(wěn)心半徑BML每厘米吃水噸數(shù)每厘米縱傾力-----5.1靜水力曲線（一5.2靜水力曲線（二設計船完整穩(wěn)性計算本設計船的穩(wěn)性的計算是采Hydromax軟件進行的。首先Hydromax模塊相應的公約（此處為IMO），然后進行計算。主要涉及到的內容有浮態(tài)和初穩(wěn)性的計船舶重量、重船舶在航運過程中，載況千變萬化，故不可能都加以計算。所以只對四種非滿載到港、壓載出港、壓載到港這四種典型的載況來進行各項性能的計算。5.2～5.55.2項目名數(shù)重重心縱向坐標重量垂向坐標重量橫向坐標空船重1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1行-備品和供1-食1食品蔬菜1-人頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙項目名數(shù)重重心縱向坐標重量垂向坐標重量橫向坐標舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙-首部壓載水艙輔機柴油-總重FS5.3項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標空船重1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1行-備品和供1-食1食品和蔬1-續(xù)表續(xù)表5.3滿載到港重量重心明項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標人頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙-首部壓載水艙輔機柴油-總重FS5.4項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標空船重1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1行-備品和供1-食1食品和蔬1-人頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙項目名數(shù)重重心縱向坐標重量垂向坐標重量橫向坐標頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙--首部壓載水艙項目名數(shù)重重心縱向坐標重量垂向坐標重量橫向坐標輔機柴油-總重FS5.5項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標空船重1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1行-備品和供1-食1食品和蔬1-人頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部壓載水艙舭部壓載水艙-頂邊壓載水艙頂邊壓載水艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙項目名數(shù)重重心縱向坐標重心垂向坐標重心橫向坐標舭部燃油艙-底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙底部壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-舷邊壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部壓載水艙-底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙-首部壓載水艙輔機柴油-總重FS浮態(tài)及初穩(wěn)性計算表MRGZGMsin（初穩(wěn)性公式 GZ---復原力臂，m；GM---橫穩(wěn)性高，m綜上所述：穩(wěn)性上對船舶的要求是GM越大越好，橫搖周期舒適性對船舶的要求則是GM越小越好。故一般處理這對的方法是：在充分保證船舶安全性的前提下，為使橫搖緩和，適當降低GM的值。5.6序項單載滿載出滿載到壓載出壓載到1船中吃m23橫°4m5m6縱傾（尾傾為正m7m8m9濕表面水線面面菱形系—方形系—中橫剖面系—水線面系—浮心縱向坐m漂心縱向坐m--浮心高m重心高m初穩(wěn)心半徑m縱穩(wěn)心半徑m初穩(wěn)性高m縱穩(wěn)性高m序項單載滿載出滿載到壓載出壓載到橫穩(wěn)心高度m縱穩(wěn)心高度m每厘米吃水噸數(shù)—每厘米縱傾力矩—縱傾角（尾傾為正—各載況下的橫搖周期B24ZgB24Zg5.75.7序名載滿載出滿載到壓載出壓載到12f34重心高度5初穩(wěn)性高6橫搖周期備注：f——修正系數(shù)，B/d>2.5，f1+0.07(B/d-2.5)（3.732m（8.622s風壓傾斜力臂的計算

lpAf

Z——計算風力的作用力臂，船舶正浮時受風面積中心至水線的垂查表知，p取值1347Pa；表5.8各載況下的風壓傾斜力名載滿載出滿載到壓載出壓載到計算風壓上層建筑側面積面積心距水線距水線至甲板區(qū)域側面面積心距水線距受風面積計算風力作用力臂排水量/風壓傾斜力臂注：已將艙口蓋的影響加入水線至甲板區(qū)域一項最小傾覆力臂的計算計算橫搖角度

f15.28C

式中，C1,C2,C3,C4為系數(shù)。C1按自搖周期及航區(qū)選定；C2按公式C0.13

Ab%=1000.35 185表5.10各載況下船舶的橫搖角名載滿載出滿載到壓載出壓載到橫搖周期橫搖角（1.505151.017表5.11各載況下船舶的進水名載滿載出滿載到壓載出壓載到進水角/5.3圖5.4滿載出港靜穩(wěn)性曲線5.5圖5.6壓載出港靜穩(wěn)性曲線5.7計算最小傾覆力臂lq是根據(jù)靜穩(wěn)性曲線及橫搖角來確定的。之前幾節(jié)性曲線如圖5.13、5.14、5.15、5.16：5.95.1125度，船舶復原力臂曲線的穩(wěn)性角應大于55度。穩(wěn)性衡準數(shù)K校準穩(wěn)性衡準數(shù)K均應符合最小傾覆力臂不小于風壓傾斜力臂，即下式的要求：Klq

5.12名載滿載出滿載到壓載出壓載到最小傾覆力臂風壓傾斜力臂穩(wěn)性衡準數(shù)由上述表格可得到本設計船在各典型載況下，穩(wěn)性衡準數(shù)K均大于1，所以滿穩(wěn)性校核表5.13穩(wěn)性校核載校核項標本船計算結是否滿足標滿載出初穩(wěn)性高GM是穩(wěn)性衡準數(shù)K是滿載到初穩(wěn)性高GM是穩(wěn)性衡準數(shù)K是壓載出初穩(wěn)性高GM是穩(wěn)性衡準數(shù)K是壓載到初穩(wěn)性高GM是穩(wěn)性衡準數(shù)K是5.13的穩(wěn)性校核表得到本設計船在四種裝載情況下的穩(wěn)性情況都滿足規(guī)本章小結4080度的靜穩(wěn)性曲線圖，因為要用其CAD軟件描點繪制，需要花費大量的時間且不一定能夠精準，但卻能更進一步熟第六章螺旋槳設計有效功率的計算艾亞法Fluent軟件計算得到這些方法。但是在初步方案設計時，以上種種的方2040年代以前的船型，且支隊中低速的船舶比較適用。即 Cbc1.08-標準寬度吃水 Lwl1.08

064Vs3

L0式中：C——系數(shù)，可根據(jù)排水量系數(shù)L/1/3和速長比V/ 舶原理（上》圖7-3，L——垂線間長，圖中C0值僅適用于標準船型。L0Vs——靜水試航速度——排水水線長垂線間長寬度吃水1L/30646.2數(shù)vs V 標準Cbc，查7-實際Cb，（肥+或瘦1.47（胖4.03（胖6.71（胖9.54（胖Cb修正————Cb修正數(shù)量----已修正Cb之B/T修正=10Cb(BT----B/T修正數(shù)量，----xc，%L船中前，查表7-前前前1.6，船前前前前相差%L，在標準者0.105，0.175，0.285，0.45，長度修正=Lwl1.025Lpp-----長度修正數(shù)量4，[式----已修正長度VsP064Vs30.735有效功率曲線6.2船體主要參CbZp6.3主機參PS6.4推進因子的決定t=0.50Cp- H1

可以達到最大航速的計算采用MAU4葉槳圖譜進行計算 根據(jù)MAU440、MAU455、MAU470 圖譜列表6.3計算表6.3 圖譜設計的計假定航速VA(1BNP05/V2 MAU40PTEMAU40PTEMAU40PTE6.3PTE、PD及0對V圖6.2MAU4葉槳圖譜設計計算結的設計航速及螺旋槳的最佳要素P/D、0D6.4所示。6.4VmaxP/4-4-4-空泡校核槳軸沉深：hsd-Zp=10.6- p0-pvpah-p 7.70-174=18.48.5kgfs2/ 計算溫度t p174kgf/m2，p=174kgf/m2，104.63kgfs2/ 6.5項單數(shù)MAU4-MAU4-MAU4-1V2VA0.5144Vmax(1m3(0.7ND/4V V207 5pp/1V 075678AT/0.5V 075 9AEAP/(1.0670.229P/AE/A0AE/(D46.3可求出不發(fā)生空泡情況的最小盤面比以及所對應的螺旋槳的最佳要

，P/D=0.614，D=6.43m，0=0.508，Vmax6.3強度校核2001t025R及t06R的厚度YK-t YK-

1.36A1N

AGAN2XX1010

Ad=

，P/D=0.614，=10，G7.6g/cm3，Nb066R0.226DAd0.2266.430.5230.141.9000mb025R0.7212b066R1.3703mb06R0.9911b066R6.6項單數(shù)mKKK4A1D/P(K1K2D/P07)K3D/P07KY1.36A1Ne/(ZbneKKKKA2(D/P)(K5K6)K7K材料系數(shù)K（鋁鎳青銅XAGAN2D3/1010 tY/(KXMAU標準槳度校核結滿足要滿足要實取槳實際的其他葉剖面槳度可以按照t10R=0.0035D=22.5mm與t0圖6.4槳度t02R=264.6mm，t03R234.4mm，t04R=204.5mm，t05R=173.6mmt06R143.3mm，t07R=113.9mm，t08R83.1mm，t0螺距修正DP 1dh dh B 0.19950.18D

D設計槳：

t b07R=0.99641.9000 tb 07Rb

0.01710.99640.31075

0.05523（MAU4-55為基準槳1-s

=1-V

=10.363514.5030.866 127t07Rt07Rt07R 0.55 Pb

P

t 1st07R=20.6140.568150.00457=D b PP0PBPt=0.614+0.00195 D D D重量及慣性矩計算

EAE 6.7系面數(shù)r10.04R0.0089040.090.0827520.160.07175540.250.20548520.360.1280240.490.2763020.640.1234440.810.1576310010R00R（一）葉片重量（未計及填角料的重量每葉片重量1R6+0.1660.02R3 G(0.880.6d0)Lkd 算

d00.045

/N)13KLK2 0.045+0.1081029631-10.1976.431 127 從而得到：Gn0.88-0.60.4640.1976.4376001.2812 =1R 100.1660.02R0.19R23r每葉片體積慣性矩=907.9kgfmg螺旋槳四個葉片總的質量慣性矩4907.973631.88kgfm D =0.0648+0.167d D 0 6 0.06480.1670.1995760041.90000.50.2610.14407539.2kgfcms2=4075.4kgfms（5）由（3（4）可算得槳轂轉動慣性矩為4075.43631.88443.51kgfms2槳葉的重 槳轂的重 螺旋槳的總 槳葉的慣性 槳轂的慣性 螺旋槳的總慣性 敞水性征曲線之確定40MAU4-55P/D0.16.5表6.8設計槳的敞水性征曲線數(shù)據(jù)J0KT4-0KT4-00KT4-52010KQ4-010KQ4-010KQ4-52KQ4-524480系柱特性計算PD=11323.26590.97=10983.6hp，系柱推力減額分數(shù)取為t0Q=PD6075=10983.66075=61940.3kgf

T=KTQ=0.26861940.3 TT航行特征計算6.9項單位數(shù)VVA=0.5144(1-JVA/——————26Kn2D4(1PTE K2nn2D5PQ 75 7JVA/——————14Kn2D4(1PTE KPS 項數(shù)JVA/——————Kn2D4(1-PTE K 6.6螺旋槳計算總結螺旋槳直 螺距 型

Z Vmaxdh/D旋 右材 鋁鎳青重 慣性 4075.4kgfm螺旋槳圖的繪制6.10葉片寬度葉片厚度從導邊至最點的距離6.7本章小結任務要求，同時還浪費主機的輸出功率，所以主機功率的選擇還需要合適7章結構設計結構計算概述規(guī)范》中對散貨船的規(guī)范進行設計的。本船在#32~#230肋位之間設置了雙層底，雙層底高度為1.50m。船長L=192.03 船寬B=28.0吃水d=10.60 型深D=15.40縱骨間距 肋骨或縱骨的標準間距sb折減系數(shù)Fb0.8，F(xiàn)d0.8 肋骨間距首尾尖艙肋骨間距 肋骨跨距l(xiāng)縱骨跨距l(xiāng)3.0 橫梁跨距基本結構的計算外t10.043s(L(d(dd——吃水，m，此處為10.6m；L——船長，此處取L=192m。

Fd和Fb應該不小于0.8，此處取為0.8；10 h1——吃水修正值，h10.26CC——系數(shù)，C1075300L10 （90L300m）h10.2dC9.628取h1=2.12m離船首尾端的0.075L區(qū)域內的船底板厚度t：st(0.035L s式中：L——船長s——肋骨或縱骨間距，m，計算時取值應不小于sbsb——肋骨或縱骨的標準間距，msb=0.0016L+ 式中：L——船長，m計算得t=13.60mm，在此取t=14.0mm。(二）平板龍 的船底板的厚度，而船體板的厚度選為15mm，故舭列板的t=15.0mm。t10.06s(L t24.2s(dh2) t10.06s(L t25.4s(dh2) ，此處取取b800 t10.06s(L1 Lt20.9L船的取舷頂列板的厚度t=15.0mm。甲（一）

t10.06s(L1Lt2L

（二）b=6.8L+500 中部寬度的65%。t= 在艙口邊線以內及離船端0.075L區(qū)域內的厚度t：t= 圖 圖船底結W22sdl計算得W=746.24cm3。（二)

h025B42d300 t10.0077h04 15.13mm，此處取t1160.4L2.5mm，即18.5mm。W5.5shl 24cm3，取扁鋼扶強材1206，其自身最小剖面模數(shù)為54cm3。t10.0077h01 t1.1t1 計算得本船t=12.55mm，此處取t=13mm。在橫艙壁和支柱的下面均應該設置實肋板。距首0.2L以前區(qū)域在每隔1個肋1個肋3.6m。設為0.80m。船底縱骨的剖面模數(shù)W

dh 11h1——吃水修正，m，為2.12m模數(shù)為W=947cm3。本船取內底縱骨為HP320×12×12，其剖面模數(shù)為W=819cm3。t=0.04L+5s+2.1(船中部0.4L區(qū)域 t=0.055L+4.8(機艙區(qū)域 貨艙艙口下未鋪設木鋪板時，應將艙口下底板至少增厚2mm。式中：s——縱骨間距

t 2.5 ht=12s h最高點的垂直距離，按4.0m計算；W10shl2 到剖面模數(shù)為256cm3。舷側結（一）WW hslf

f1.73FZZn,當ZZdD nZn

f1.73b

n,當ZZZnZnh0.26CdZ(0.06d) D式中：Zn——船體橫剖面的水平中和軸距基線的高Z——縱骨距基線的高度，mWcc1sdl2( D式中：l——肋骨跨距，m，應不小 （D為型深，此處取D2Dc——系數(shù)，c ，帶入數(shù)據(jù)得D1.45lc1——系數(shù)，c1=1主肋骨的剖面慣性矩I：I3.2Wl l——WI

帶入數(shù)據(jù)得到艏艉尖艙內肋骨的剖面模數(shù)為600.72cm310512.7cm4W應大于或等于按下式計算DW 574.6 D式中 系數(shù)C0.74dD

3.453，

DW 632.0 DDDW式中 系數(shù)C=3.453，C1

459.7 DDW式中

517.1 ht 2.5 h 甲板骨架表7.1甲板計算壓甲板名稱及位計算壓頭露天甲板（最小構件尺寸距首垂線0.075L以主要構件h0+3；次要構件距首垂0.075L~0.15L之主要構件h0+2；次要構件距首垂線0.15L以露天甲板（規(guī)定貨物載荷距首垂線0.075L以0.49p+h0-距首垂0.075L~0.15L之0.37p+h0-距首垂線0.15L以0.14p+h0-非露天貨物甲0.14p，但不小于甲板間的平均高度居住處所的甲-------倉庫處所的甲-------機艙平臺及修理間和機艙料間處所的甲-------上層建筑甲板10.90，露天部分增加（h0--------20.60，露天部分增加（h0--------0.45，露天部分增加（h0--------距首垂線0.2L以前的板同相應位置的露天甲-------表中：h1.20 1003L1501.18m取值不得小于1.2m，且不得 1000D 1.5m，此處h0WCCDdCshl2 1 式中根據(jù)橫梁所在區(qū)域的（包括橋樓和尾樓總層數(shù)決定：1層，C12；C11.33。C2、C3的取值見表7.2所示：7.2C2、C3甲板名距首垂線0.075L以前的露天/強力甲板或露天首樓甲距首垂線0.075L~0.15L以前的露天/強力甲板或露天首樓甲其他橫梁距首垂線0.075L以后的露天/強力甲板或露天首樓甲露天的短橋樓和尾樓貨物甲板及其居住處所的強力甲板或下層甲WCCDdCshl2=192.0321 WCCDdCshl2=404.901 WCCDdCshl2=206.63361 S0.006L3.0 W5Shl強橫梁跨距為l3.2mh

I

1.6倍。高度的1％加4mm。W4.75bhl2 h——甲板的計算壓頭 計算得出W=574.56cm3。I2Wl=3447.36 式中：W1）計算所得值，甲板縱桁跨距l(xiāng)甲板縱桁的腹板高度應大于或等于甲板縱骨穿過處的切口高度的1.6倍。高度的1％加4mm。1Wcshl2 1Wc2shc3sl2L2104 式中：縱骨的跨距l(xiāng)船長L=192m系數(shù)c1、c2、c3（1）0.075L以前：h=4.2mc112.5c263.5c37.8Wcshl2378cm Wcshcsl2L2104420.39 （2）0.075L0.15L：h=3.2mc112.5c257c3=7.8，計算 Wcshl2288 Wcshcsl2L2104 c2 c3=6.2，計算所得值為Wcshl277.76 開口線內：c1 c2 c3=5.5，計算所得值為Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 10.4L11口線外：h=1.2mc110.5c20c3=01Wcshl2=90.72 Wcshcsl2L2104=0 2口線內：h=1.2mc17.5c240c35.52Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 W2.5shl20.52sL101.472 式中：縱骨跨距l(xiāng)（1）1層：W2.5shl20.52sL96.072（2）2層：W2.5shl20.52sL90.672（3）3層及以上：W2.5shl20.52sL87.972 h=0.45m5）甲板縱骨腹板高度均應大于或等于60mm?？v桁，且以艙口兩端作為支點時，艙口甲板縱桁的剖面模數(shù)W和慣性矩I應該分W7hbl2846.72 I2.6Wl6604.416 WI應該都不小于下列兩式W5.2hbl2628.992 I2Wl3773.952 舷墻及欄桿W300.45LSH2286.9 300mm如船舶設有圓弧形舷緣，則欄桿支座應置于甲板的平坦部位。其他位置上應裝設至有2檔的欄桿。艙口圍板t0.05L6.511.5 實取厚度：13mm首尖艙內的加強h85D1401449mmA0.27L859.84iIcehl2i

491.52強胸橫梁的跨距l(xiāng)從強胸橫梁量至船首最小高度的甲板以上3m處的垂直距離為hi=8mt0.023L610.416mm0.5mA，應不小A=1.63L-38=274.96cm2，實取0.5mt應該不小上層建筑1）h應該按照下列式子計h=5.0m（2

h

=0.0083L2.0=0.001L0.8XL0.7

=1X/L0.45/ 0.2

2 XL =11.5X/L