紅橋河3號橋腳手架施工方案

PAGEword文檔可自由復制編輯輪臺縣紅橋新區(qū)3號橋腳手架專項施工方案施工單位：編制人：審核人：審批人：編制時間：

第一章設計依據(jù)編制依據(jù)1.建設部《工程建設標準強制性條文》2.有關(guān)《工程建設地方標準強制性條文》3.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2011)4.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)5.《城市橋梁工程施工及驗收規(guī)程》(GJJ2-2008)6、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80—917.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/TF50—2011)8.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量及驗收規(guī)程》(G850204—2002)9、《建筑工程安全檢查標準》JGJ59—201110.《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》征求意見稿（建設部2008-5-10發(fā)布、實施）11、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》12、《道橋計算手冊》11.《輪臺縣紅橋河3號橋工程》施工圖，深圳西倫土木結(jié)構(gòu)有限公司。12.《輪臺縣紅橋河景觀帶二期三號橋巖土工程勘察報告》新疆時代巖土工程勘察設計院。第二章工程概況一、工程概況本項目輪臺紅橋河3號橋工程在輪臺縣紅橋新區(qū)范圍，位于南環(huán)路跨越紅橋河處.紅橋河3號橋橋型為三跨雙索面矮塔斜拉橋,跨徑布置為[45+70+45m]全長163.18m。本橋行車道為雙向六車道；橋梁結(jié)構(gòu)的設計基準期100年；橋，梁結(jié)構(gòu)安全等級一級；汽車荷載城-A級；河低標高953.71m；控制水位955.82m;最高洪水位956.04m；抗地震基本烈度為7度；橋梁抗震設防類別為甲類，進行8度抗震設計；橋臺采用重力式橋臺，承臺接樁基礎(chǔ)，承臺高1.5m,樁基礎(chǔ)采用直徑1.2m鉆孔灌注樁,樁頂承載力為2900kN；樁長為43m。橋墩采用獨立式,承臺接樁基礎(chǔ).橋墩橫橋向?qū)?.0m,縱橋向尺寸由墩頂3.0m漸變至4.0m，承臺高3.0m，樁基礎(chǔ)采用直徑1.5m鉆孔灌注樁，樁頂承載力8000kN,根據(jù)地質(zhì)情況計算，樁長60m。場地自然地面高差較大，勘測點標高在954.10-960.10m之間，勘測點最大高差6.00m,平均標高955。70m。地層自上而下地質(zhì)情況如下：第一層粉質(zhì)沙性：飽和，層厚1.2-8.0m，標高946.50-952.40。地基承載力；35-120kpa.qik=35kpa第二層；細紗，中密飽和，勘厚0.8-11.50m,底標高939.20-952.30m[fao]180kpa;qik=45kpa第三層;粉質(zhì)粘土：勘厚1.90-9.60m，底標高929.00-942.00m.[fao]=160kpa;qik=65kpa;第四層細沙土：飽和，層厚4.8-10.10m，[fao]=180kpa。=35kpa;第五層，粉土，密實飽和，層厚2.00-12.60m，底高915。30-922。10m,[fao]160kpa。第六層發(fā)細沙，密實飽和，底標高911.80-915.40.。[fao]210kpa。[qik]60kpa。第七層粉質(zhì)粘土底標高906.4-911.6[fao]=180kpa.。第八，細沙密實飽和，頂標高906.4-911.60m，[fao]300=kpa,[qik]=80kpa.第三章施工方案一、地基狀況及處理措施(1)本項目所處位置為原河道平整的灌注樁平臺上，滿堂支架搭設需將承臺施工完成后，在灌注平臺上澆筑40cm厚C15毛石砼進行硬化處理。針對支架基礎(chǔ)采取如下處理辦法以對碗扣支架地基基礎(chǔ)加強：①將原狀土平整至高程955.646米后壓實,壓實度不小于120KPa；②澆筑40厘米C15混凝土,混凝土頂標高為956.046米。為避免處理好地基受水浸泡，在基礎(chǔ)頂面設置0.5%雙向排水橫坡在地面硬化以后，應該加強箱梁施工內(nèi)的排水工作，嚴禁在施工場地內(nèi)形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。(2)設置36米寬的過水洞口,采用直接為530毫米的鋼柱支撐,橫向間距3米,縱向間距6米.基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，直徑1.2米、深11米，樁頂標高954二、現(xiàn)澆碗扣支架設計2.1WDJ碗扣支架構(gòu)件概述WDJ碗扣式鋼管支架立桿和頂桿上每隔0.6米設置一副碗扣接頭，下碗扣和上碗扣限位銷直接焊在立桿或頂桿上，當上碗扣的缺口對準限位銷時，上碗扣可沿桿向上滑動。連接橫桿時，先將橫桿接頭插入下碗扣的周邊帶的圓槽內(nèi)，將上碗扣沿限位銷滑下扣住橫桿接頭，并順時針旋轉(zhuǎn)扣緊，用鐵錘敲擊即牢固鎖緊。該腳手架能根據(jù)要求，組成多種組架尺寸，本工程基本采用立桿間距1200mm、900mm、600mm、300mm三種尺寸。該腳手架具有接頭構(gòu)造合理，力學性能良好（較同樣管材腳手架的結(jié)構(gòu)強度提高0.5倍以上），工作安全可靠，構(gòu)件輕，裝拆方便，克服了傳統(tǒng)式普通鋼管支架用材量大，零部件多，搭拆勞動強度大等缺點。該腳手架立桿軸心受力，根部有可調(diào)節(jié)支座，頂部有可調(diào)節(jié)托座，對箱梁支架搭設十分方便。2.2滿堂支架布置設計連續(xù)箱梁支架采用碗扣式滿堂支架。選取市場上使用普遍的Φ48×2.7mm鋼管，材質(zhì)為Q235-A3鋼，軸向容許應力[σ0]=140MPa。箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)膜均采用δ=15±1mm的竹膠板。竹膠板容許應力[σ0]=70MPa,彈性模量E=6×103MPa。箱梁端橫梁、中橫梁位置：1、1.8米高度箱梁端橫梁：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿步距為60*60cm，橫桿步距為120cm。2、3.2米高度箱梁中橫梁：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為60cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。3、箱梁箱室底板下：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。4、箱梁腹板下：順橋向采用10#工字鋼或雙層10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。⑤在翼緣板下：橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。⑥邊腹板外側(cè)：豎向方木采用10*15cm@90cm放置在頂托上，縱向方木采用8*8cm@25cm，斜撐鋼管縱向間距為90cm，豎向間距為60cm。2.3支架剪刀撐布設①在支架底部、頂部各設一道連續(xù)水平剪刀撐，當頂、底部水平剪刀撐垂直高度大于4.8米時，需中間加設水平剪刀撐，且上下層水平剪刀撐在垂直方向上的間距不得超過4.8m。剪刀撐采用φ48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件緊固。剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設置，確保支架整體穩(wěn)定。②縱向、橫向及四周剪刀撐間距不應大于4.5米。③剪刀撐斜桿與地面交角在45o～60°范圍，斜杠接頭處搭接長度不小于1米。④剪刀撐采用的建筑鋼管與碗扣支架立桿間應盡量采用十字扣件連接，確保支架體系受力穩(wěn)定。⑤立桿頂托絲桿伸出長度不超過200mm,超出部分必須采用方木進行抄墊。頂托至最上一道水平橫桿間的總懸臂長度不超過500mm。三、支架體系施工方法3.1支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標示清楚。3.2安放底托按標示的底座位置先安放底托，然后將旋轉(zhuǎn)螺絲頂面調(diào)整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，嚴禁出現(xiàn)底座懸空現(xiàn)象。3.3安裝立桿、橫桿和頂托從一端開始，按照橫橋向30cm、60cm或90cm，順橋向60cm、90cm布設立桿，橫桿步距為120cm，調(diào)整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將U型頂托調(diào)至設計標高位置。3.4安放槽鋼、方木、鋪底模在頂托調(diào)整好后鋪設順橋向10*15cm方木，鋪設時注意使其兩縱向接頭處于U型上托座上（防止出現(xiàn)“探頭”），接著按20cm間距鋪設橫向8×8cm方木，根據(jù)放樣出的中線鋪設δ=15±1mm的竹膠板做為箱梁底模。3.5設置剪刀撐支架每隔六排設一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每隔六排設一縱向剪刀撐，水平剪刀撐上下各設置一道。剪刀撐采用D48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件緊固。剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設置，確保支架整體穩(wěn)定。四、現(xiàn)澆箱梁構(gòu)造尺寸和計算本項目現(xiàn)澆箱梁混凝土施工采用兩階段施工，第一次混凝土澆筑至翼板根部下30厘米處，第二次混凝土澆筑至箱梁頂面，考慮到滿堂支架施工的安全性，該滿堂支架驗算取混凝土一次澆筑成型進行驗算1、設計依據(jù)荷載標準值計算(荷載數(shù)據(jù)按《城市橋梁工程施工及驗收規(guī)程》附錄B取用)。2、碗扣支架設計驗算2.1設計參數(shù)：㈠竹膠板(δ=15±1mm，此處取單位長度1米驗算)：容許應力[σ0]=70MPa；彈性模量E=6×103MPa；截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3；截面慣性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4；EI=6×103×2.81×105=1.686×103N?m2。㈡東北落葉松(10×15cm,順紋彎矩應力為14.5MPa，順紋剪應力[T]=1.5MPa,濕度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3；截面慣性矩I=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4；考慮木材差異：順紋彎矩應力取值12MPa，按照濕材0.9折減系數(shù)得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×2.81×107=22.76×104N?m2。（三）東北落葉松(8×8cm,順紋彎矩應力為14.5MPa，濕度：15%，密度：6KN/m3))：截面抵抗矩W=13.3×104mm3；截面慣性矩I=6.67×106mm4；考慮木材差異：順紋彎矩應力取值12MPa，按照濕材0.9折減得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×6.67×106=5.403×104N?m2。（四）10#工字鋼(11.2kg/m)：[σw]＝205Mpa；E＝2.05×105Mpa；A=14.3cm2；W=49cm3=49000mm3；I=245cm4=2450000mm4；S工10=28.2cm3,t工10=5mm,EA=2.05×105Mpa×1430mm2=293150KN；EI=2.05×105Mpa×2450000mm4=502250N?m2。（五）碗扣支架鋼管：軸向容許應力[σ0]=140MPa；國標鋼管：φ48、t=3.5,考慮市場管材差異，此處驗算取值t=2.7mm；鋼管容許荷載53.7KN根據(jù)本工程實際情況:橫桿步距L=1200mm，每根立桿設計荷載F=30KN；橫桿步距L=600mm，每根立桿設計荷載F=40KN。碗扣支架鋼管截面特性表碗扣支架鋼管截面特性表外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（N）482.73.84×1020.989×1054.12×10316.05/（六）抗風驗算（按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》取值）：輪臺地區(qū)基本風壓按照50年一遇取值:W0=0.45kN/m2；風壓高度系數(shù)K2=1.0；體型系數(shù)K1=0.80；地形、地理條件按照城市市內(nèi)取值K3=0.85。2.2永久荷載①箱梁混凝土自重1.8m高端橫梁（中橫梁、腹板）部位：1.8×26=40.8N/m2；3.2m高端橫梁（中橫梁、腹板）部位：3.2×26=83.2N/m2；翼板部位：0.6×26=15.6KN/m2；箱室側(cè)面部位：0.6×26=15.6KN/m2。②模板重量（含內(nèi)模、側(cè)模及支架），以混凝土自重5%取值計算，則：1.8m高箱梁端橫梁底部：40.8KN/m2×5%=2.04KN/m2；3.5m高箱梁中橫梁底部：83.2KN/m2×5%=4.16KN/m2；翼板部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2；箱室側(cè)面部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2；2.3施工均布活載㈠施工人員、機械設備及材料堆放等荷載：2.5KN/m2；㈡混凝土傾倒時對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0KN/m2；㈢混凝土振搗對結(jié)構(gòu)下部產(chǎn)生的荷載：2.0KN/m2；㈣混凝土振搗對腹板側(cè)面產(chǎn)生的水平荷載：4.0KN/m2；㈤荷載組合：計算強度:q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)；計算剛度:q=1.2×(①+②)。2.4支架及模板系統(tǒng)驗算㈠箱梁端橫梁、腹板底部竹膠板（1.8米高箱梁）底模采用δ＝15±1mm的竹膠板,直接擱置于間距L=20cm的8×8cm橫向方木上，面板屬于受彎構(gòu)件，只驗算其抗彎強度及繞度，按連續(xù)梁考慮,取單位長度1.0米板寬按照三跨連續(xù)梁進行計算：抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=51.408+9.1=60.508KN/mMmax==0.1×60.508×0.22=0.242KN?mσmax=Mmax/W=0.242×106/3.75×104=6.45MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=51.408KN/mω=qL4/(150EI)=51.408×103×0.204/150×1.686×103=0.41mm≤L/400=200/400=0.5mm滿足設計要求！箱梁中橫梁、腹板底部竹膠板（3.2米高箱梁）抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=104.832+9.1=113.932KN/mMmax==0.1×113.932×0.22=0.46KN?mσmax=Mmax/W=0.46×106/3.75×104=12.27MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=104.832KN/mω=qL4/(150EI)=104.832×103×0.24/150×1.686×103=0.66mm＞L/400=200/400=0.5mm不滿足設計要求，對結(jié)構(gòu)影響可忽略不計。㈡箱梁翼緣處竹膠板抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=28.756KN/mMmax==0.1×28.756×0.32=0.23KN?mσmax=Mmax/W=0.26×106/3.75×104=6.93MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=19.66KN/mω=qL4/(150EI)=19.66×103×0.34/150×1.686×103=0.63mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計要求?、缦淞焊拱逋鈧?cè)竹膠板混凝土側(cè)壓力：PM=0.22γt0β1β2v1/2注：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新澆混凝土的初凝時間，可采用t0＝200/(T+15）,T為砼入模溫度(℃)，取25,則t0=5；β1—外加劑影響修正系數(shù),因摻緩凝劑取1.2；β2—砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在11cm～15cm取1.15；v—混凝土澆筑速度（m/h）,取0.4則：PM=0.22γt0β1β2v1/2=0.22×26×5×1.2×1.15×0.41/2=24.96KN/m2qM=1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)=1.2×24.96+1.4×8.5=41.85KN/mMmax==0.1×41.85×0.252=0.26KN?mσmax=Mmax/W=0.26×106/3.75×104=7.0MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×PM=29.95KN/mω=qL4/(150EI)=29.95×103×0.254/150×1.686×103=0.46mm＜L/400=250/400=0.625mm滿足設計要求！2.5支架方木系統(tǒng)驗算㈠箱梁端橫梁、中橫梁底板橫向方木（1.8米高箱梁）橫向方木擱置于間距為0.6米的縱向10*15cm方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨連續(xù)梁驗算。抗彎強度計算：q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=12.138KN/mMmax==0.1×12.138×0.62=0.44KN?mσmax=Mmax/W=0.44×106/13.3×104=3.31MPa＜[σ0]=10.8MPa抗剪強度計算Tmax=0.6ql=0.6×12.14×0.6=4.37KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×4.37×103/2×80×80=1.02＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×42.84×0.2=10.28KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×10.28×103×0.64/100×5.403×104=0.17mm＜L/400=600/400=1.5mm滿足設計要求?、嫦淞褐袡M梁底板橫向方木（3.2米高箱梁）橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為60cm（順橋向）*30cm（橫向），橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨連續(xù)梁驗算。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=21KN/mMmax==0.1×21×0.32=0.19KN?mσmax=Mmax/W=0.19×106/13.3×104=1.43MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×21×0.3=3.78KNT=3T/2bh<[T]=3×3.78×103/2×80×80=0.89＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2=1.2×(83.2+4.16)×0.2=20.97KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×20.97×103×0.34/100×5.403×104=0.021mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計要求！㈢箱梁邊腹板外側(cè)方木（頂托上豎向10*15cm方木、縱向8*8cm方木）①縱向8*8cm方木:豎向方木采用10*15cm@90cm放置在頂托上，縱向方木采用8*8cm@25cm，斜撐鋼管縱向間距為90cm，豎向間距為60cm。q={1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)}×0.25+6×0.08×0.0.08=（1.2×24.96+1.4×8.5）×0.25+6×0.08×0.08=41.852×0.25+0.038=10.501KN/mMmax==0.1×10.501×0.92=0.85KN?mσmax=Mmax/W=0.85×106/13.3×104=6.39MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×10.501×0.9=5.67KNT=3T/2bh<[T]=3×5.67×103/2×80×80=1.33＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×PM×0.25=7.488KN/mf=KWqL4/(100EI)=0.677×7.488×103×0.94/100×5.403×104=0.62mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計要求?、谪Q向10*15cm方木：豎向方木采用10*15cm@90cm，擱置于豎向間距為0.6米的豎向碗扣支架頂托上，豎向方木承受縱向方木8*8cm@25cm支座反力Rmax=9.45KN作用，得：工況一：支座反力：0.6R1=9.45*0.25+9.45*0.5R1=11.813KNR2=9.45*3-R1R2=16.54KNMmax+9.45*0.25-16.54*0.25=0Mmax=1.773KN.Mσmax=Mmax/W=1.773×106/3.75×105=4.73MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=11.813KNT=3T/2bh<[T]=3×11.813×103/2×100×150=1.18MPa＜1.5MPa滿足設計要求！工況二：Mmax+9.45*0.25-14.175*0.3=0Mmax=1.887σmax=Mmax/W=1.887×106/3.75×105=5.04MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=14.18KNT=3T/2bh<[T]=3×14.18×103/2×100×150=1.42Mpa=[T]=1.5MPa滿足設計要求！綜上所述：箱梁邊腹板外側(cè)縱向方木采用8*8cm@25cm，擱置于間距為0.9米的豎向10*15cm方木上是安全可靠的！㈣箱梁翼緣處方木橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.3+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=8.67KN/mMmax=1/8ql2=1/8*8.67*0.9*0.9=0.88KN?mσmax=Mmax/W=0.88×106/13.3×104=6.62MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6*8.67*0.9=4.68KNT=3T/2bh<[T]=3×4.68×103/2×80×80=1.1＜1.5MPa滿足設計要求！橫向10*15cm方木放置在間距為0.9米的頂托上，橫向方木承受縱向方木8*8cm@30cm支座反力Rmax=7.8KN作用，得：工況一：Mmax+7.8*0.3-11.7*0.45=0Mmax=2.93KN?mσmax=Mmax/W=2.93×106/3.75×105=7.8MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=11.7KNT=3T/2bh<[T]=3×11.7×103/2×100×150=1.17＜1.5MPa滿足設計要求！工況二：Mmax-7.8*0.3=0Mmax=2.34KN?mσmax=Mmax/W=2.34×106/3.75×105=6.24MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=7.8KNT=3T/2bh<[T]=3×7.8×103/2×100×150=0.78＜1.5MPa滿足設計要求?、橄淞合涫业装鍣M向方木橫向方木擱置于間距為0.9米的縱向10*15cm方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨連續(xù)梁驗算?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=5.79KN/mMmax==0.1×5.79×0.92=0.49KN?mσmax=Mmax/W=0.49×106/13.3×104=3.68MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×5.79×0.9=3.13KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×3.13×103/2×80×80=0.73＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×(15.6+0.78)×0.2=3.93KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×3.93×103×0.94/100×5.403×104=0.32×10-3mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計要求！2.6支架縱橋向10*15cm方木驗算㈠箱梁端橫梁、中橫梁底板處縱向10*15cm方木10*15cm方木在箱梁端橫梁、中橫梁底板處按照支架立桿縱向間距為60cm布設，按照簡支梁進行驗算。其中取1.8米的端橫梁作為計算依據(jù)①10*15cm方木驗算：工況一：10*15cm方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，10*15cm方木每米自重Q=6*0.1*0.15=0.09KN/m支座反力：0.6r2-7.28*0.2-7.28*0.4-0.09*0.6*0.3=0R1=14.6R2=7.3Mmax-14.6*0.2+0.09*0.2*0.1=0Mmax=2.92KN?mσmax=Mmax/W=2.92×106/13.3*105=2.19MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！Vmax=14.6KNτ=3*14.6*103/2*100*150=1.46MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求！工況二：10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，Mmax+7.28*0.2-10.95*0.3+0.09*0.3*0.15=0Mmax=1.80KN?mσmax=Mmax/W=1.8×106/3.75*105=4.8MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！Vmax=10.95KNτ=3*10.95*103/2*100*150=1.1MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求?、嫦淞焊拱逄幙v向10*15cm方木驗算順橋向采用10#工字鋼或雙層10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。按照簡支梁進行驗算。10#工字鋼或雙層10*15cm方木驗算承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，按照簡支梁進行驗算。10#工字鋼自重計算（q=0.112KN/m）。10*15厘米方木自重：0.09KN/M工況一：支座反力0.9R1-7.28*0.2-7.28*0.4-7.28*0.6-7.28*0.8-0.09*0.9*0.45=0R1=14.6R2=22.75(1)方木Mmax+7.28*0.4+7.28*0.2+0.09*0.4*0.2-22.75*0.4=0Mmax=4.72KN?mσmax=Mmax/W=4.72×106/3.75*105=12.59MPa＜[σ]=10.8MPa不滿足設計要求！Vmax=22.75KNτ=3*22.75/2*100*150=2.28MPa＜[τ]=1.5MPa不滿足設計要求！(2)10號工字鋼Mmax=4.72KN?mσmax=Mmax/W=4.72×106/49000=96.3MPa＜[σ]=205MPa滿足設計要求！Vmax=22.75KNτ=VS/It=22.75×103×28200/2450000×5=52.3MPa＜[τ]=125MPa滿足設計要求！工況二：(1)10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KNMmax+7.28*0.2+7.28*0.4+0.09*0.45*0.225-18.24*0.45=0Mmax=3.83KN?mσmax=Mmax/W=3.83×106/3.75*105=10.21MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！Vmax=18.24KNτ=3*18.24*103/2*100*150=1.82MPa>[τ]=1.5MPa不滿足設計要求！(2)10號工字鋼Mmax=3.83KN?mσmax=Mmax/W=3.83×106/49000=78.1MPa＜[σ]=205MPa滿足設計要求！Vmax=18.24KNτ=VS/It=18.24×103×28200/2450000×5=42MPa＜[τ]=125MPa滿足設計要求?、缦淞合涫业装逄幙v向10*15cm方木縱向10*15cm方木在箱梁箱室底板處按照支架立桿縱向間距為90cm布設，按照簡支梁進行驗算。①10#工字鋼驗算：工況一：10*15cm方木8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.2KN及自重作用，10*15方木:q=6*0.1*0.15=0.09KN/M支座反力：0.9R2-5.2*0.8-5.2*0.6-5.2*0.4-5.2*0.2-0.09*0.9*0.45=0R2=11.6R1=14.481Mmax-14.481*0.4+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0Mmax=2.66KN?mσmax=Mmax/W=2.66×106/3.75*105=7.09MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！Vmax=14.48KNτ=3*14.48*103/2*100*150=1.45MPa<[τ]=1.5MPa滿足設計要求！工況二：10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.08KN及自重作用，Mmax-13*0.45+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0Mmax=2.72KN?mσmax=Mmax/W=2.72×106/3.75*105=7.26MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！Vmax=13KNτ=3*13*103/2*100*150=1.3MPa<[τ]=1.5MPa滿足設計要求！2.7支架穩(wěn)定性驗算單肢立桿軸向力計算公式根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.6.2如下式4-1所示。N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×Ly(4-1)式中：Lx、Ly——單肢立桿縱向及橫向間距（m）；Ｑ1——支撐架模板自重標準值；Ｑ2——新澆砼及鋼筋自重標準值；Ｑ3——施工人員及設備荷載標準值；Ｑ4——振搗砼產(chǎn)生的荷載。㈠1.8米高箱梁端橫梁、中橫梁（立桿間距：600×600mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN=1.2×(40.8+2.04)×0.36+1.4×（2+4.5）×0.36=22.14KN＜[N]=30KN滿足設計要求?、?.2米高箱梁端橫梁、中橫梁（立桿間距：600×300mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(83.2+4.16)+1.4×6.5}×0.18=20.51KN＜[N]=30KN滿足設計要求?、缦淞焊拱馓帲U間距：900×300mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(40.8+2.04)+1.4×6.5}×0.27=16.34KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計要求?、柘淞合涫姨帲U間距：900×900mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(15.6+0.78)+1.4×6.5}×0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計要求?、橄淞阂砭壧帲U間距：900×900mm，橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(15.6+0.78)+1.4×6.5}×0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計要求！㈥單根立桿強度及穩(wěn)定性驗算：單肢立桿軸向承載力滿足下列要求:N≤φAf（《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.3.3-2）i——截面回轉(zhuǎn)半徑，i=16.05mmf——鋼材的抗壓強度設計值，f=140MPaA——立桿的截面面積，A=3.84cm2單根立桿的穩(wěn)定性與軸心壓力大小有關(guān)，與立桿間距無關(guān)，故取最大軸心壓力N=23.3KN驗算:由于橫桿步距為1.2m(最頂端步距按最大懸出長度0.5m計算l=0.6+0.5×2=1.6m)，立桿按兩端鉸結(jié)計算，則l0=l(《路橋施工計算手冊》12-80)則長細比計算如下：1、λ=l0/i=1200/16.05=74.76≈75由長細比查表可得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.813驗算穩(wěn)定N≤φAf23.3≤0.813*384*140/100023.3≤43.71穩(wěn)定性滿足要求；2、λ=l0/i=1600/16.05=99.69≈100由長細比查表可得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.633驗算穩(wěn)定N≤φAf23.3≤0.633*384*140/100023.3≤34.03穩(wěn)定性滿足要求.（七）整體穩(wěn)定驗算（抗風驗算）輪臺地區(qū)基本風壓按照50年一遇取值:W0=0.45kN/m2，風壓高度系數(shù)K2=1.0，體型系數(shù)K1=0.80，地形、地理條件按照城市市內(nèi)取值K3=0.85（按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》取值）。①求得風荷載強度：W=K1K2K3W0=0.8×1.0×0.85×0.45=0.306kN/m2②作用在立桿上的荷載：F=0.306×1.2×0.048=0.018kN③立桿最大彎矩：M=F×L=0.018×1.2=0.0212KN?m④計算立桿的壓彎強度：計算得最大軸心壓力為N=23.3KN，偏安全考慮，取橫桿步距L=600mm時，每根立桿設計荷載F=40KN計算。σ=N/φA+M/W=40×103/384+21200/5.08×103=107.48Mpa<f=205MPa（f—鋼材的抗壓強度設計值，f=205MPa）滿足設計要求!㈨地基承載力驗算地基承載力驗算：N/Ad≤K?fk式中：N——為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設計值；Ad——為立桿底座面積Ad=10cm×10cm=100cm2；（按照立桿底座尺寸為10*10cm計算）按照最不利荷載考慮，地基承載力系數(shù)取1.0，立桿底托下砼基礎(chǔ)承載力：N/A=23.3/0.01=2330Kpa<[f]=15000kpa底托下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在40cmC15砼層上，按照力傳遞面積計算（砼按照45度發(fā)散角計算）：A=(2*0.4*tg45+0.1)2=0.81平方4、橋跨中過水洞腳手架設計方案1、設計說明由于本橋位于河道中，6月中旬到7月底為洪水期，因此需布置寬36米，長45米的門洞，門洞高3米門洞支墩采用單根3.5米長φ530螺旋鋼管，管樁基礎(chǔ)灌注樁基礎(chǔ)。門洞支墩管樁頂扁擔梁采用2根工50型鋼，縱橋向采用工40分配梁，型鋼與管樁之間采用焊接方式連接成整體，工40分配梁頂部橫橋向布設間距90cm10#工字鋼作為次分配梁，其上支架布設按照標準段正常布設。箱梁箱室底板下：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。箱梁腹板下：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。在翼緣板下：橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。門洞中與大跨箱梁底部中對應，則永久荷載最不利點位于門洞兩側(cè)邊緣梁體較厚處，而臨時支架較高點位于跨中，偏安全角度考慮，現(xiàn)取門洞邊緣處梁高，取跨中部位支架，將門洞頂部梁體作為等截面箱梁，管樁取中墩按照最不利狀況驗算。跨越紅橋河采用（45+70+45）米一聯(lián)，上部結(jié)構(gòu)采用變高度預應力混凝土連續(xù)梁，支點梁高3.2米，跨中梁高1.8米，橋面寬43m。箱梁底離地面最高高8.291米。此聯(lián)大跨徑處設置門洞。門洞最邊緣梁高經(jīng)計算h=2.379米，底板厚度0.376米，頂板厚度0.25米，腹板厚度1.2米，翼板根部厚度0.6米。2、門洞結(jié)構(gòu)驗算2.1設計參數(shù)I工40=21720cm4,W工40=1090cm3,S工40=631.2cm3,t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/mI工50=46472cm4,W工50=1860cm3,S工50=1084.1cm3,t工50=12mm，q自重=93.4kg/mE＝2.05×105MpaEI工40=2.05×105×21720×104=44526KN?m2EI工50=2.05×105×46472×104=95276KN?m22.1.1永久荷載①箱梁混凝土自重腹板部位：2.379×26=61.85KN/m2翼板部位：0.6×26=15.6KN/m2箱室部位：（0.25+0.376）×26=16.276KN/m2②模板重量（含內(nèi)模、側(cè)模及支架），以混凝土自重5%取值計算，則：腹板部位：61.85KN/m2×5%=3.09KN/m2翼板部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2箱室部位：16.276KN/m2×5%=0.814KN/m2合計：4.684KN/m22.1.2施工均布活載③施工人員、機械設備及材料堆放等荷載：2.5KN/m2④混凝土傾倒時對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0KN/m2⑤混凝土振搗對結(jié)構(gòu)下部產(chǎn)生的荷載：2.0KN/m2⑥混凝土振搗對腹板側(cè)面產(chǎn)生的水平荷載：4.0KN/m22.1.3支架重量計算箱梁底板部位：90*90cm間距，支架高度5.291米按照設置5道橫桿。q1={（1.8×3×5+1.8×3×5+5×3×3）×5.94×9.8/1000}/（1.8×1.8）=1.7787KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)翼板部位：90*90cm間距，支架高度5.291米按照設置5道橫桿。q1=1.7787KN/m2腹板部位：90*30cm間距，支架高度5.291米按照設置5道橫桿。q1={（0.6×3×5+1.8×3×5+5×3×3）×5.94×9.8/1000}/（0.6×1.8）=4.37KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)2.1.4荷載組合：計算強度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)計算剛度:q=1.2×(①+②)2.2支架模板驗算腹板部位：底模采用δ＝15±1mm的竹膠板,直接擱置于間距L=20cm的8×8cm橫向方木上，面板屬于受彎構(gòu)件，只驗算其抗彎強度及繞度，按連續(xù)梁考慮,取單位長度1.0米板寬按照三跨連續(xù)梁進行計算：抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=87.3KN/mMmax==0.1×87.03×0.22=0.348KN?mσmax=Mmax/W=0.348×106/3.75×104=9.28MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=77.51KN/mω=qL4/(150EI)=77.51×103×0.204/150×1.686×103=0.49mm<L/400=200/400=0.5mm滿足設計要求滿足設計要求！2.3橫向方木驗算2.3.1臨界斷面處，橫向方木8*8cm@20cm梁高2.379m驗算橫向方木腹板部位：橫向方木擱置于間距為0.3米的縱向10*15方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨連續(xù)梁驗算?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=17.44KN/mMmax==0.1×17.44×0.32=0.157KN?mσmax=Mmax/W=0.157×106/13.3×104=1.18MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×17.44×0.3=3.14KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×3.14×103/2×80×80=0.745＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×64.94×0.2=15.59KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×15.59×103×0.34/100×5.403×104=0.016mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計要求！2.3.3箱室底板部位順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(16.276+0.814)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=5.96KN/mMmax==0.1×5.96×0.92=0.48KN?mσmax=Mmax/W=0.48×106/13.3×104=3.61MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×5.96×0.9=3.22KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×3.22×103/2×80×80=0.755＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×17.09×0.2=4.1KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×4.1×103×0.94/100×5.403×104=0.337mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計要求！2.3.4翼板部位橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=8.64KN/mMmax==0.1×8.67×0.92=0.7KN?mσmax=Mmax/W=0.7×106/13.3×104=5.26MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×8.67×0.9=4.68KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×4.68×103/2×80×80=1.1＜1.5MPa滿足設計要求！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.3（間距）=1.2×16.38×0.3=5.9KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×5.9×103×0.94/100×5.403×104=0.49mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計要求！2.4縱橋向10*15cm方木驗算2.4.1箱梁腹板處：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。按照簡支梁進行驗算。①10*15cm方木驗算：10*15cm方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.23KN及自重作用，（q=0.09KN/m）。工況一：抗彎強度計算：Mmax+5.23*0.2+5.23*0.4+0.09*0.45*0.225-13.12*0.45=0Mmax=2.76N?mσmax=Mmax/W=2.76×106/3.75*105=7.36MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Vmax=13.12KNτ=3*13.12*103/2*100*150=1.31MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求！工況二：支座反力計算：0.9R2-5.23*0.8-5.23*0.6-5.23*0.4-5.23*0.2-0.09*0.9*0.45=0R2=12.75R1=13.48抗剪強度計算：Vmax=13.48KNτ=3*13.48*103/2*100*150=1.35MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求！2.4.2箱室底板部位：順橋向采用10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。10#工字鋼承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.364KN及自重作用（q=0.09KN/m）。①10#工字鋼驗算：工況一：抗彎強度計算：Mmax+5.364*0.2+5.364*0.4+0.09*0.45*0.225-13.45*0.45=0Mmax=2.83N?mσmax=Mmax/W=2.83×106/3.75*105=2.2MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Vmax=13.45KNτ=3*13.45*103/2*100*150=0.74MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求！工況二：支座反力計算：0.9R2-5.36*0.2-5.364*0.4-5.364*0.6-5.364*0.8-0.09*0.9*0.45=0R2=11.96R1=14.94抗彎強度計算：Mmax+5.364*0.2+5.364*0.4+0.09*0.4*0.2-14.94*0.4=0Mmax=2.75N?mσmax=Mmax/W=2.75×106/3.75*105=7.3MPa＜[σ]=10.8MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Vmax=14.94KNτ=3*14.94*103/2*100*150=1.49MPa＜[τ]=1.5MPa滿足設計要求！2.5支架穩(wěn)定性驗算箱梁腹扳處（立桿間距：900×300mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(61.85+3.09)+1.4×6.5}×0.27=23.5KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計要求！箱梁箱室處（立桿間距：900×900mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(16.276+0.814)+1.4×6.5}×0.81=24KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）2.6縱梁工40熱軋型鋼強度及剛度驗算2.6.1分配梁工40在腹板位置縱向間距為@30cm，按照2跨連續(xù)梁進行計算，得：工40抗彎強度：q=【1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)】×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=【1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)】×0.3+23.711=49.8KN/mMmax==0.1×49.8×62=179.3KN?mσmax=Mmax/W=179.3×106/1085×103=165.3MPa＜[σ0]=205MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=149.4KNT=149.4*631.2*106/10.5*21714*104=41.4<[T]=125MPA滿足設計要求！抗彎剛度（最大跨徑計算）：q=1.2×(①+②)×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=1.2×64.94×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=47.76KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×47.76×64/100×44526=9.4mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm滿足設計要求！2.6.2分配梁工40在箱室部位縱向間距@90cm，按照六跨連續(xù)梁進行計算，得：工40抗彎強度：q=【1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)】×0.9+0.676+2×11.2+1.068×0.9=【1.2×(16.276+0.814)+1.4×(2.5+2.0+2.0)】×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.9=51.332KN/mMmax==0.1×51.332×62=184.8KN?mσmax=Mmax/W=184.8×106/1085×103=170.3MPa＜[σ0]=205MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Tmax=154KNT=154*631.2*106/10.5*21714*104=42.6<[T]=125MPA滿足設計要求！抗彎剛度（最大跨徑計算）：q=1.2×(①+②)×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.3=1.2×17.09×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.3=47.76KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×42.5×64/100×44526=8.37mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm滿足設計要求！2.2.3管樁頂部扁擔梁工50熱軋型鋼強度及剛度驗算管樁頂部采雙根工50作為扁擔，雙工50承受縱向工40型鋼支座反力Rmax=298.8（腹板部位），Rmax=308，單根q工50自重=93.4kg/m，按照簡支梁計算如下：支座反力計算：3R2=298.8*3+298.8*2.1+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3+0.934*3*1.5R2=817.166R1=1322.834抗彎強度計算：Mmax+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3-1322.834*1.2+0.934*1.2*0.6=0Mmax=660.5kN?mMmax=660.5KN·m則單根45#工字鋼受最大彎矩力M=Mmax/2=330.25KN·mσmax=Mmax/W=330.25×106/1860*103=177.55MPa＜[σ]=205MPa滿足設計要求！抗剪強度計算：Vmax=1014.834KNVmax=1014.83KN則單根工45受剪力V=Vmax/2=507.4KNτ=VmaxS/It=507.4×1084.1×106/46472×12×104=98.63Mpa＜[τ]=125Mpa滿足設計要求！2.2.4門洞鋼支墩驗算門洞采用7列單排16根φ530，厚度為9mm螺旋管樁，單排管樁間距3米，管樁所承受荷載有扁擔梁工50提供，依據(jù)<<鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范>>計算如下所示：最大支座反力Rmax=1322.834KN=132.28tIr=3MIx=49722.63cm4A=146.95cm2ix=18.39λ=Ir/ix=3/0.1839=16.313查表得ψ=0.986[N]=ψ[σ]A=0.986*140*14695/1000=2028.5KN=202.85T[N]=202.85T>132.28T滿足設計要求2.2.6支墩基礎(chǔ)承載力驗算(1)地基計算本工程采用樁基礎(chǔ)：直徑1.2米，樁深14米,單樁承載力需132.28T,而根據(jù)地質(zhì)報告，高程954-952.5處為礫砂層[τ]=30kpa[σ]=180kp深度1.5米，高程952.5-946.5處為粉土層[τ]=30kpa[σ]=120kp深度6米，高程946.5-942處為礫砂層[τ]=45kpa[σ]=180kp深度4.5米平均摩阻力:（30*1.5+30*6+6.5*45）/14=37.5kpa因此單樁承載力：=3.14*1.2*14*37.5+3.14*0.6*0.6*180=2181.672KN>1322.8KN因此滿足設計要求